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文檔簡介
1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上前蘇聯(lián)西帕奇夫(C)和納扎洛夫(H),分別于1981年和1982年以經(jīng)驗公式的形式提出了在我國定名為丙型水驅(qū)曲線的關(guān)系式,1995年國內(nèi)學(xué)者陳元千完成了對它的理論推導(dǎo),其關(guān)系式為 (3.2- 1) (3.2- 2) (3.2- 3)油田的累積產(chǎn)量可由下式表示 (3.2- 4)油田的石油地質(zhì)儲量和采出程度,可表示為 (3.2- 5) (3.2- 6)水驅(qū)開發(fā)的驅(qū)油效率表示為 (3.2- 7) 將式(3.2- 7)代入式(3.2- 6)得 (3.2- 8)再將式(3.2- 5)和式(3.2- 8)代入式(3.2- 4)得 (3.2- 9)將式(3.2- 3)代入式(3.2
2、- 9)得 (3.2- 10)再將式(3.2- 2)和式(3.2- 3)代入式(3.2- 10),預(yù)測水驅(qū)體積波系數(shù)與含水率的關(guān)系式為 (3.2- 11)式中:累積產(chǎn)液量,104t;累積產(chǎn)油量,104t;地層原油體積系數(shù);驅(qū)油效率;水驅(qū)體積波及系數(shù);含水率;地質(zhì)儲量,104t;累積產(chǎn)油量,104t;可動油儲量,104t;地質(zhì)儲量采出程度;原始含油飽和度;殘余油飽和度;丙型水驅(qū)曲線直線的截距;丙型水驅(qū)曲線直線的斜率。(1) 13-1油田13-1油田波及效率隨生產(chǎn)時間變化圖13-1油田波及效率隨含水率變化圖由以上計算結(jié)果可知,目前各油組的波及效率在70%左右,ZJ1-4U+M油組波及系數(shù)大于ZJ2
3、-1U油組,ZJ2-1U油組波及系數(shù)大于ZJ2-2U油組。按照目前方式生產(chǎn),最終的波及效率將達(dá)到90%左右。13-1油田水驅(qū)波及效率分析表油組相關(guān)系數(shù)R2目前EvEvm(fw=98%)ZJ1-4U+M0.6663 0.0029 0.9998 0.7103 0.8846 ZJ2-1U0.7583 0.0010 0.9996 0.7234 0.8768 ZJ2-2U0.9249 0.0303 0.9960 0.6986 0.8640 ZJ1-4U+M丙型水驅(qū)曲線ZJ2-1U丙型水驅(qū)曲線ZJ2-2U丙型水驅(qū)曲線3.4水驅(qū)油效率研究3.4.1 動態(tài)水驅(qū)油效率計算方法研究 動態(tài)相滲曲線地層巖石的空隙中,
4、最初都是飽和了地層水的,當(dāng)油運(yùn)移進(jìn)來之后,把可動水全部驅(qū)走,只剩下束縛水。因此油藏中原始含油飽和度為: (3.4- 1)當(dāng)采用注水開發(fā)開采原油時,水驅(qū)替原油之后的殘余油飽和度為,那么被水驅(qū)替走的原油飽和度為: (3.4- 2)因此,水驅(qū)油的驅(qū)替效率()可以通過相滲曲線由式(3.4- 3)進(jìn)行計算。 (3.4- 3) 丙型水驅(qū)曲線何賢科等于2005年提出了利用丙型水驅(qū)曲線來計算最終驅(qū)油效率的方法。丙型水驅(qū)曲線為當(dāng)達(dá)到極限含水率時則有那么 根據(jù)上式便可預(yù)測不同生產(chǎn)階段的所對應(yīng)的最終驅(qū)油效率。(1) 13-1油田圖1 13-1油田驅(qū)油效率隨時間變化曲線根據(jù)各個階段的采出程度和波及系數(shù)可以求得各個生產(chǎn)
5、時段的驅(qū)油效率(圖1)。由此可知,ZJ1-4U+M油組和Z2-1油組的驅(qū)油效率都有著先增大后減小的趨勢,且Z2-1U油組的驅(qū)油效率高于ZJ1-4U+M油組,驅(qū)油效果較好。這是由于在生產(chǎn)之初,水相沒有形成固定的通道,有利于驅(qū)油;生產(chǎn)一段時間以后,水相流動通道形成,便難以驅(qū)替通道中的原油,因而驅(qū)油效率降低。丙型水驅(qū)曲線法計算各油組的最終驅(qū)油效率由圖可知,目前就最終驅(qū)油效率而言,ZJ2-2U油組大于ZJ2-1U油組,ZJ2-1U油組大于ZJ1-4U+M油組,且各油組的驅(qū)油效率有下降的趨勢。按照目前方式生產(chǎn),ZJ2-2U油組的最終驅(qū)油效率將達(dá)到80%,ZJ2-1U油組則有70%左右,ZJ1-4U+M油組的驅(qū)油效率較低,略超過50%。因此,在實(shí)際開發(fā)時,可以選擇一些方法來提高ZJ1-4U+M油組的驅(qū)油效率,以提高該油組的采收率。ZJ1-4U+M油組采出程度與波及系
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