壓力容器殼體上矩形大開孔的間隙有限元分析

1、壓力容器殼體上矩形大開孔的間隙有限元分析劉友宏江蘇石油化工學(xué)院 常州 213016摘 要 間隙單元是一種近年來出現(xiàn)的高級(jí)有限單元。它能更真實(shí)地模擬兩側(cè)固壁間的間隙, 從而得到更加精確的有限元應(yīng)力分析結(jié)果。本文對(duì)卷染機(jī)蒸罐受壓筒體矩形大開孔結(jié)構(gòu)中補(bǔ)強(qiáng)圈和筒體之間的間隙, 在使用間隙單元模擬和不使用間隙單元分別計(jì)算后, 得到使用間隙處非連續(xù)應(yīng)力場的強(qiáng)度評(píng)定方法進(jìn)行了 探討。經(jīng)過強(qiáng)度評(píng)定計(jì)算, 本文卷染機(jī)蒸罐矩形大開孔結(jié)構(gòu)是安全的。關(guān)鍵詞 受壓圓筒 大開孔 間隙元 應(yīng)力 強(qiáng)度評(píng)定1引言壓力容器筒體上開矩形孔, 尤其是大開孔 (C 1015。 為接管開孔系數(shù), 對(duì)于矩形接管, 1 = R , 2= C

2、 2。式中 R為圓筒中徑的一半;為矩形接管環(huán)C 1R向邊界之半;C 2 為矩形接管經(jīng)向邊長之半)的應(yīng)力圖 1筒體矩形大開孔結(jié)構(gòu)示意圖分析和評(píng)定的文獻(xiàn)報(bào)道尚不多見。 對(duì)于大開孔, 局部應(yīng)力的計(jì)算相當(dāng)困難, 文獻(xiàn) 1采用三維等參單元對(duì)卷染機(jī)蒸罐受壓筒體上矩形大開孔結(jié)構(gòu)進(jìn)行了SA P 5 有限元計(jì)算,求得了開孔接管部位的應(yīng)力場和最大應(yīng)力部位, 并根據(jù)分析設(shè)計(jì)的原理, 對(duì)有限元分析結(jié)果采用“線法”進(jìn)行了強(qiáng)度評(píng)定。 因?yàn)榇?多數(shù)的卷染機(jī)蒸罐矩形開孔結(jié)構(gòu)采用貼板補(bǔ)強(qiáng)結(jié) 構(gòu), 所以, 本文嘗試采用有限單元法中的間隙單元來模擬貼板與筒體之間的間隙, 進(jìn)行有限元分析計(jì) 算, 給出了相應(yīng)的強(qiáng)度計(jì)算方法, 并與按整

3、體補(bǔ)強(qiáng) 結(jié)構(gòu)的有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較。2 有限元模型與計(jì)算卷染機(jī)蒸罐筒體矩形大開孔結(jié)構(gòu)如圖 1、 圖 2圖 2 筒體矩形大開孔局部結(jié)構(gòu)所示。因?yàn)橄噜弮煽椎目走呴g距遠(yuǎn)大于 R S (式中S 為圓筒壁厚) , 所以孔邊應(yīng)力的相互影響可不予考 慮。 另外, 相鄰兩孔的應(yīng)力狀態(tài)是對(duì)稱分布的, 考 慮到結(jié)構(gòu)和其承受載荷 (受均布內(nèi)壓) 的對(duì)稱性, 可 取筒體的四分之一為研究對(duì)象。 經(jīng)過網(wǎng)格劃分試驗(yàn)圖 3 網(wǎng)格劃分 收稿日期: 1999212229作者簡介: 劉友宏, 講師。 1986 年畢業(yè)于江蘇化工學(xué)院化機(jī)專業(yè),1992 年畢業(yè)于南京化工學(xué)院, 獲工學(xué)碩士學(xué)位。現(xiàn)在江蘇石油化工 學(xué)院過程機(jī)械與控制教

4、研組工作。從事壓力容器、化工機(jī)器的教學(xué), 結(jié)構(gòu)與強(qiáng)度、流動(dòng)與傳熱、紅外物理等方面的研究。曾獲江蘇省科 技進(jìn)步四等獎(jiǎng)一項(xiàng)。和調(diào)整, 在保證計(jì)算精度的條件下,網(wǎng)格模型和坐標(biāo)系如圖 3 所示。劃分的有限元有限元模型沿厚度方向按內(nèi)補(bǔ)強(qiáng)圈、 筒體和外2石 油 化 工設(shè) 備 技 術(shù)2000 年補(bǔ)強(qiáng)圈共分 3 層; 沿矩形接管方向分了 11 層; 沿筒體軸向分了 27 層。三維實(shí)體單元總數(shù) 3600, 受壓間 隙單元總數(shù) 550, 節(jié)點(diǎn)總數(shù) 6688。根據(jù)實(shí)際情況, 參38213M P a。照文獻(xiàn) 2開孔補(bǔ)強(qiáng)間隙研究, 受壓間隙單元直線長度取 1mm ,剛度 110- 30。因?yàn)殚g隙單元的使用和矩形接管的過

5、渡圓角較小, 同時(shí), 小圓角的存在,造成了圓角處三維實(shí)體單元形狀的畸變和此處求解 精度的下降, 本文在進(jìn)行這方面的嘗試后, 為了偏 安全起見, 沒有考慮圓角過渡, 此種工況簡稱工況1。為比較起見, 本文在未用間隙元、認(rèn)為補(bǔ)強(qiáng)圈與筒體為整體結(jié)構(gòu)的情況下, 進(jìn)行了同等條件有限元 計(jì)算, 簡稱工況 2。卷染機(jī)蒸罐筒體內(nèi)受均布蒸氣內(nèi)壓, 設(shè)計(jì)壓力為 013M P a, 設(shè)計(jì)溫度 143。筒體、接管和補(bǔ)強(qiáng)圈 材料均為 16M nR , 設(shè)計(jì)溫度下材料的機(jī)械性能參數(shù)圖 4結(jié)構(gòu)外表面應(yīng)力強(qiáng)度分布等值線圖為:彈性模量 E = 1193105M P a, 泊松比 = 0126,鋼材標(biāo)準(zhǔn)屈服點(diǎn) s = 345M

6、P a, 鋼材標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限 b = 510M P a, 設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力 t =S m = 170M P a。計(jì)算時(shí)所考慮的載荷為: 筒體內(nèi)壓均布載荷013M P a, 接管端部膜應(yīng)力載荷 1188M P a, 筒體端部 膜應(yīng)力載荷 8187M P a。 計(jì)算的約束條件為: 在圖 1 的 1/4 筒體對(duì)稱面法線方向, 位移固定, 其它方向圖 5結(jié)構(gòu)內(nèi)表面應(yīng)力強(qiáng)度分布等值線圖為鉸支。為限制模型整體 Y 方向自由度,的某一節(jié)點(diǎn)的 Y 向位移為 0。任取模型有限元計(jì)算軟件采用目前有成熟使用經(jīng)驗(yàn)的SSA P 91 有限元分析系統(tǒng)。根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果, 第三應(yīng)力強(qiáng)度分布等值線圖如圖 4 6

7、所示圖中可以看出:(圖中應(yīng)力值單位為M P a)。從圖 6 應(yīng)力最大點(diǎn)局部應(yīng)力強(qiáng)度分布等值線放大圖3應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算與評(píng)定311依據(jù)按照 A SM E 鍋爐及壓力容器規(guī)范第 卷第二 分冊(cè)中A D 140 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則的規(guī)定, 強(qiáng)度校核采用最 大剪應(yīng)力理論, 即第三強(qiáng)度理論。 應(yīng)力強(qiáng)度規(guī)定為最大剪應(yīng)力的 2 倍, 即:S = m ax 1 - 2 , 2 - 3 , 3 - 1 式中: S 應(yīng)力強(qiáng)度, M P a;1 , 2 , 3 主應(yīng)力, M P a。根據(jù) A SM E 鍋爐及壓力容器規(guī)范第 卷第二 分冊(cè)強(qiáng)制性附錄 4 (以應(yīng)力分析為基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)) 中的1) 在補(bǔ)強(qiáng)區(qū),工況 1 的應(yīng)力水平大于工況 2

8、 下的應(yīng)力水平, 最大應(yīng)力約高出 30% ;2) 筒體補(bǔ)強(qiáng)區(qū)外壁面應(yīng)力較小,大;內(nèi)壁面應(yīng)力較3) 在矩形接管短邊與封頭之間的局部筒體中應(yīng)力水平較高;4) 在補(bǔ)強(qiáng)圈環(huán)向外邊緣靠近封頭側(cè)的筒體中有 較高應(yīng)力點(diǎn)存在;5) 在矩形接管拐角與筒體內(nèi)壁面相接點(diǎn)的短邊 一側(cè)鄰近的第一個(gè)單元中, 第三應(yīng)力強(qiáng)度達(dá)到最大值, 在 工 況 1 下 為工 況 2 下 為51516M P a,第 21 卷第 5 期劉友宏. 壓力容器殼體上矩形大開孔的間隙有限元分析3規(guī)定:一次總體薄膜應(yīng)力強(qiáng)度 p m 應(yīng)不超過設(shè)計(jì)許用 應(yīng)力強(qiáng)度 S m , 即:p m S m一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度 p L 許用極限為 115S m ,即:

9、p L 115S m一次局部薄膜應(yīng)力加一次彎曲應(yīng)力的應(yīng)力強(qiáng)度根據(jù)應(yīng)力處理線上各點(diǎn) (取 4 點(diǎn)) 的 6 個(gè)應(yīng)力分量, 擬合出各應(yīng)力分量的應(yīng)力分布曲線, 即:= A + B + C 2 + D 36 個(gè)應(yīng)力分量分別為:112233122331A 1A 2 A 6B 1B 2 B 6C 1C 2 C 6D 1D 2 D 61 23=p L + p b 的許用極限為 115S m ,即:p L + p b 115S m一次局部薄膜應(yīng)力加一次彎曲應(yīng)力以及二次應(yīng)按“靜力等效”原理,局部均布應(yīng)力 m 為:力的應(yīng)力強(qiáng)度 P L + p b + Q 的許用極限為 3S m ,p L + p b + Q 3S

10、 m即:1B C Dm = d=A +234一次局部應(yīng)力加二次應(yīng)力以及峰值應(yīng)力的應(yīng)力強(qiáng)度 p L + p b + Q + F 的許用極限為 2S a , 即:p L + p b + Q + F 2S a式中: S a 容器材料在一定循環(huán)次數(shù)下的疲勞許 用應(yīng)力幅;S m 設(shè)計(jì)應(yīng)力強(qiáng)度值;p m 一次總體薄膜應(yīng)力;p L 一次局部薄膜應(yīng)力;Q 二次應(yīng)力;F 峰值應(yīng)力;p b 一次彎曲應(yīng)力。312 評(píng)定方法簡述本文在有限元計(jì)算中, 筒體和補(bǔ)強(qiáng)圈之間的間 隙采用了間隙有限單元模擬, 這樣沿應(yīng)力處理線應(yīng)力場分布不再連續(xù), 積分應(yīng)在間隙處分區(qū)間求積。但是可以證明, “線法”(S t re ss a lo

11、n g a lin e) 在應(yīng)力處 理線上, 取 4 點(diǎn)擬合每點(diǎn)的 6 個(gè)應(yīng)力分量, 其本質(zhì) 是分段線性的。 所以如果在間隙單元應(yīng)力場非連續(xù)處, 擬合應(yīng)力值取間隙單元兩端點(diǎn)應(yīng)力值的平均值, 那么在使用“靜力等效”和“靜力矩等效”時(shí), 與 分區(qū)間求積分是等效的。為了從有限元分析結(jié)果中得到薄膜、 彎曲和峰 值等各類應(yīng)力強(qiáng)度, 本文仍采用“線法”進(jìn)行計(jì)算。 首先在截面上過最大應(yīng)力點(diǎn)沿壁厚方向確定一條應(yīng)06 個(gè)應(yīng)力分量的局部均布應(yīng)力分別為:112233122331A 1A 2 A 6B 1 /2B 2 /2 B 6 /2C 1 /3C 2 /3 C 6 /3D 1 /4D 2 /4 D 6 /4111

12、1=m按“靜力矩等效”原理, 可求得應(yīng)力處理線上任意點(diǎn) 處的局部彎曲應(yīng)力為:B - C -9 D )9D )b =(-(B + C +2220106 個(gè)應(yīng)力分量的局部彎曲應(yīng)力分別為:B 1C 19911-2 -2 -D 1B 1 + C 1 +D 120102233122331B 2 -C 2 -9 D9 D-B + C +122 2222 2010= B 6 -C 6 -9 D9 D-B 6 + C +666222010b局部彎曲應(yīng)力為二次應(yīng)力, 所以一次應(yīng)力加二次應(yīng)力的最大值(= 1) 6 個(gè)應(yīng)力分量為:115 C 17 D 1A 1B 16102233122331111157 D 2力處

13、理線,沿該線建立一局部坐標(biāo)系 ,為便于處A 2B 26 C 210=理, 在應(yīng)力為最大值的一端 = 1, 另一端 = 0。然 后, 根據(jù)“靜力等效”和“靜力矩等效”原理,離出各類應(yīng)力分量。分57A 6B 66 C 6D 610m + b4石油化工設(shè) 備技 術(shù)2000 年令 = 1,得峰值應(yīng)力的 6 個(gè)分量為:系數(shù);m 均布應(yīng)力;b 局部彎曲應(yīng)力。矩形大開孔結(jié)構(gòu)的應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算與評(píng)定卷染機(jī)蒸罐矩形大開孔結(jié)構(gòu)中, 最大應(yīng)力強(qiáng)度112233122331A 1A 2 A 6B 1B 2 B 6C 1C 2 C 6D 1D 2 D 61111313=點(diǎn)位于矩形接管拐角與筒體相接內(nèi)壁面角點(diǎn)環(huán)向鄰近的第一個(gè)單

14、元中。 過該點(diǎn)分別作環(huán)向截面 C - C 1 和經(jīng)向截面 C - C 2 , 如圖 2 所示, A A 1 和A A 2 分別 為環(huán)向截面和經(jīng)向截面內(nèi)的應(yīng)力處理線。 沿這兩條 應(yīng)力處理線在工況 1、2 下的各類應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果 如表 1、 表 2 所示。總體一次薄膜應(yīng)力強(qiáng)度為:F式中:局部應(yīng)力;擬合應(yīng)力;11 , 22 , 33 , 12 , 23 , 31擬合應(yīng)力點(diǎn)的 6 個(gè)分量;A , B ,C ,D表 1矩形大開孔結(jié)構(gòu)間隙有限元分析應(yīng)力處理結(jié)果力m57F1-F3 01370計(jì)算采用的是單元高斯積分點(diǎn)上的應(yīng)力值,而“線p R = 19144M P a S mS 1 = 1 -3 =S 11

15、2019法”強(qiáng)度計(jì)算采用的是單元節(jié)點(diǎn)上的應(yīng)力值。4結(jié)論卷染機(jī)蒸罐承受的是低周疲勞載荷的作用, 而且可以認(rèn)為主應(yīng)力方向在循環(huán)中不變。 按卷染機(jī)的 設(shè)計(jì)壽命 10 年、操作周期每天 115 班算得的循環(huán)次數(shù)。由A SM E 鍋爐及壓力容器規(guī)范第 卷第二分冊(cè) 強(qiáng)制性附錄, 按低合金鋼的設(shè)計(jì)疲勞曲線算得相應(yīng)的疲勞許用應(yīng)力幅 Sa = 320M P a。比較圖 6 和表 1 峰值應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果, 可知兩 者有一定的誤差。 誤差的原因是有限元分析后處理a)用間隙單元模擬補(bǔ)強(qiáng)圈與筒體之間的間隙,對(duì)受壓圓筒矩形大開孔結(jié)構(gòu)進(jìn)行應(yīng)力分析是有效的。最大應(yīng)力出現(xiàn)在接管與筒體內(nèi)壁面的交接處。接 管的拐角和接管短邊附近有

16、若干點(diǎn)的虛擬彈性應(yīng)力 值遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過材料的屈服限, 必須進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度評(píng)定。b )間隙有限元與實(shí)體單元相結(jié)合的應(yīng)力計(jì)算是比完全實(shí)體單元應(yīng)力計(jì)算更為先進(jìn)的和接近客觀應(yīng) 力 處 理 線應(yīng) 分量擬 合 應(yīng) 力局部一次膜應(yīng)力強(qiáng)度 S II一次加二次應(yīng)力強(qiáng)度 S Iv峰值應(yīng)力強(qiáng)度 S V= A + B + C 2+ D 3 = A + B 2+ C + D 34S II =m 1- m 3m + b = A + B + 6 C + 10 DS Iv = m + b1-m + b3F = A +B + C + DS V =ABCD線 A - A 2( 沿經(jīng)向截面C -C 2)S 11- 8112111111-

17、225199133174- 33131m 1145112- 91172m b1402155- 89126F1499195S 22- 168114557147- 528124607104136187m 247108374107m b2205130468114F2153130S 33- 9130- 5169811162- 61119154143m 3- 34112233102m b3- 92148184172F3- 89165S 1214174- 139153339103- 199150- 8152m 1- m 318108m + b1 - m + b314174F1- F3S 23- 23183

18、57168- 8512715018826188179133 115S m68141495103 3S m99146589160 2S aS 3111114- 2119858199- 44151419871163164線 A - A 1( 沿環(huán)向截面C -C 1)S 11- 1517866122- 91182521134110m 111618810141m b1439132- 89126F1499195S 2210129- 4851071807167- 86417682106m 223151426128m b2166128468114F2153130S 33- 127163390128- 252

19、11617412241153m 3- 12169174147m b35160184172F3- 89165S 12- 10115- 117192611173- 481110- 25157m 1- m 344193m + b1 - m + b314174F1- F3S 23- 47014843718947170129157 115S m46152433172 3S m99147589160 2S aS 31- 711147166- 8513248142414231343165第 21 卷第 5 期劉友宏. 壓力容器殼體上矩形大開孔的間隙有限元分析5實(shí)際情況的分析方法。

20、間隙有限元計(jì)算得出的最大主應(yīng)力最大值比完全實(shí)體單元計(jì)算得出的最大主應(yīng) 力最大值在本文卷染機(jī)蒸罐情況下, 高出約 30% 。連續(xù)應(yīng)力場的強(qiáng)度評(píng)定方法有待于進(jìn)一步的研究。c) 通過間隙有限單元和實(shí)體有限單元的分析和 強(qiáng)度計(jì)算, 說明本文卷染機(jī)蒸罐筒體矩形大開孔結(jié) 構(gòu)是可行的、 安全的。使用間隙有限單元后,如何更科學(xué)和精確地計(jì)算非表 2矩形大開孔結(jié)構(gòu)實(shí)體有限元分析應(yīng)力處理結(jié)果力mF1- F3參考文獻(xiàn)1 李永生, 沈迅偉, 於孝春 1 受壓圓筒矩形大開孔的三維有 限元分析與強(qiáng)度評(píng)定 1 壓力容器, 1996, 13 (4) : 44 502 桑芝富, 李磊, 周永軍 1 補(bǔ)強(qiáng)圈與筒體幾何間隙的影響接管

21、彎矩作用下 1 壓力容器, 1996, 13 (2) : 1381443徐芝綸 1 彈性力學(xué) 1 北京:版高等教育出版社, 1982 第二JB 4732- 95鋼制壓力容器分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)11995A SM E 第 卷 第二分冊(cè) 11986 版456A L GO R F EA S (Sup e r SA P 91 版)用戶手冊(cè)書訊2001 年煉油設(shè)計(jì)雜志征訂啟示油品和添加劑、能量利用、環(huán)境保護(hù)、安全衛(wèi)生、技術(shù)經(jīng)濟(jì)、工程管理、數(shù)據(jù)圖表等欄目。該雜志 1992 年和 1996 年兩獲 全國優(yōu)秀科技期刊二等獎(jiǎng)。該雜志為月刊, 每月 25 日出版, 國內(nèi)外發(fā)行; 標(biāo)準(zhǔn)大 16 開, 單價(jià) 8100 元,

22、全年 96 元。國內(nèi)郵發(fā)代號(hào)為 36- 31, 全 國各地郵局均可訂閱。漏訂者可隨時(shí)與編輯部聯(lián)系補(bǔ)訂。煉油設(shè)計(jì)雜志是中國石化集團(tuán)洛陽石化工程公司主辦的 煉 油 和 石 油 化 工 方 面 的 科 技 期 刊, 英 文 名 稱 是 “P e t ro leum R ef ine ry E ng inee r ing 簡稱 (PR E ) ”, 在世界權(quán)威 性文摘雜志“化學(xué)文摘 (CA ) ”和“工程索引 (E i) ”上的摘 錄平均 80% 以上。該雜志側(cè)重工程, 突出應(yīng)用; 主要報(bào)道國 內(nèi)外煉油、石油化工科學(xué)研究和工程技術(shù)開發(fā)的新成果及其 應(yīng)用; 設(shè)有工廠設(shè)計(jì)、加工工藝、設(shè)計(jì)方法、機(jī)械設(shè)備、配

23、 管技術(shù)、自動(dòng)控制、計(jì)算機(jī)應(yīng)用、油品儲(chǔ)運(yùn)、催化劑和助劑、地址: : : :河南省洛陽市 063 信箱煉油設(shè)計(jì)編輯部4710030379- 48870190379- 4887689應(yīng) 力 處 理 線應(yīng) 分量擬 合 應(yīng) 力局部一次膜應(yīng)力強(qiáng)度 S II一次加二次應(yīng)力強(qiáng)度 S Iv峰值應(yīng)力強(qiáng)度 S V= A + B + C 2+ D 3 = A + B 2+ C + D 34S II =m 1- m 3m + b = A + B + 5 C + 7 D610S Iv = m + b1-m + b3F = A +B + C + DS V =ABCD線 A - A 2( 沿經(jīng)向截面C -C 2)S 11-

24、 10141277131- 71311148118351142m 115715810119m b125016435189F1403108S 22- 100194575186- 938145830173151108m 283166274139m b2190150367119F2160131S 33- 1612216213192177- 4310581151m 342178193126m b36171195181F335152S 1213146- 133162368147- 255167- 15175m 1- m 37193m + b1 - m + b3- 7136F1- F3S 23- 2419

25、044146114186- 4815419144114180 115S m81130243193 3S m85188367156 2S aS 3171457169- 26113918910512113- 20140- 7125線 A - A 1( 沿環(huán)向截面C -C 1)S 11919134153- 15517014711524132m 117312317169m b127910035189F1403108S 22- 673140722149166184m 224156262168m b2121185367119F2160131S 3394174- 775142153

26、1186- 655137- 0181m 3- 7139137111m b316165195181F335152S 124138- 25132156158- 143100- 3175m 1- m 39144m + b1 - m + b3- 7136F1- F3S 23- 614351115- 19312523414132187180162 115S m47177262135 3S m85188367156 2S aS 31- 1316- 51130191- 1167- 4118- 6190- 7125P E T RO 2CH EM ICA L EQ U IPM EN T T ECHN OL O

27、GYA BSTRACTS S ta r ted P u b lica t io n in 1980. B im o n th ly. Sep t. 2000 V o l. 21 N o. 5GA PF IN ITEEL EM ENTA NALY S ISO PEN INGO FO NCA TALY T IC CRACK ING UN ITS u n y i, e tc. , P. C 102503RECTA NGUL A RL A RGEPRESSURE VESSEL SHELLA bstra c tB y m ean s o f an a ly sis o n th e rea so n o

28、 fL iu Y ou h on g. J ia n g sutech n ology , P. C 213016in s t itu teofp e t roch em ica lf issu re o ccu red o n tu b e sh ee t o f slu r ry steamgen e ra to r ex ch an ge r in ca ta ly t ic c rach in g u n it, th e co r re spo d in g tech n ica l reco n st ru c t io n o f th a t ex ch an ge r w a

29、 s ca r r ied o u t. P rac t ice p ro ved th a t tech n ica l reco n st ru c t io n can p reven t effec t ive ly th e c rack o f ex ch an ge r tu b e sh ee t, an d p ro lo n ged th ese rv ice life o f ex ch an ge r.A bstra c tGap e lem en tis a n ewan d advan cedtyp e f in ite e lem en t p re sen te

30、d in recen t yea r s, w h ichcan m o re p rac t ica lly sim u la te gap b e tw een tw o side s o f w a ll, th en th e m o re accu recy re su lt o f f in ite e lem en t st re ss an a ly sis is o b ta in ed. A f te r th e gap , b e tw een re in fo rce in g r in g an d sh e ll, o f rec tan gu la l la r

31、ge op en in g st ru c tu re o n th e p re ssu re sh e ll o f evapo ra to r fo r dye g igge r a re ca lcu la ted b y u sin ggap e lem en t sim u la te an d w itho u t u sin g gapKeyword sC a ta ly t ic c rack in g, S lu r rysteamgen e ra to r, T u b e sh ee t f issu re, R eco n st ru c t io nREA SO N

32、A NALY S ISO NA BNO RM ALe lem en t,th est re sseva lu a t io nm e tho da tW O RK ING CO ND IT IO N O F INNER CY CLO NEFO R REACTO R A ND ITS SOL UT IO NZ h a n g H on g. J in z h ou p e t roch em ica l com p a ny equ ipm en t resea rch in s t itu te, P. C 121001u n co n t in eo u s st re ss f ie ld

33、 o f app lied gap is o b ta in edan d d iscu ssed. B y m ean s o f st re ss eva lu a t io n ca lcu la t io n , th e rec tan gu la r la rge op en in g st ru c tu re o f th is equ ipm en t is safe.A bstra c tT h e h igh so lid co n ten t in slu r ryP re ssu re ve sse l. L a rge op en in g, GapKeyword

34、ssy stem , cau sed b y th e b ad w o rk in greac to rfo rth ef ir stFCCu n it p e t ro ch em ica lcom p an y, affec tedp ro du c t io n o f u n it. B y m ean s o fco n d it io n o finJ in zho u th e no rm a lan a ly sis an de lem en t, S t re ss, S t ren g th eva lu a t io nFA UL T A NALY S IS O N E

35、THYL - BENZEN STEAMSUPERHEA TER FO R STY RENE UN IT A NDIM PRO VEM ENTITSin teg ra ted in sp ec t io n , it is ve r if ied th a t is cau sed b yth e jamm in g up o f cyc ln e d ip leg. In o rde r to avo idan ce o f sim ila r fa ilu re, th e p reven t ive m ea su re is g iven in th is a r t ic le.Key

36、word s R eac to r, C yc lo n e, A b nom a l w o rk in gco n d it io nY a n gS h en g q i, e tc.in s t itu te, P. C 255400Q ilup e t roch em ica l d es ig nT h e e th ye2b en zen steam sup e rh ea te r o fA bstra c tsty ren e u n it in Q ilu p e t ro ch em ica l com p an y isim po r ted f rom A m e r ican lumm u s com p an y. Ow in g to u n rea so n ab le m a te r ia l se lec t io n an d st ru c tu rede sign , th e equ ipm en t o ccu red dam age du r in gD ES IGNA NDTEST INGO FNEWTY PEM A GNET IC D R IVE CENT