玻璃馬池焰窯爐課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、目錄1 .緒論錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。2 .計(jì)算內(nèi)容錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。熔化率的選取錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。熔窯基本結(jié)構(gòu)尺寸的確定錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。窯體主要部位所用材料的選擇和厚度的確定錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。燃料燃燒計(jì)算錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。燃料消耗量的計(jì)算錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。小爐結(jié)構(gòu)的確定與計(jì)算錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。蓄熱室的設(shè)計(jì)錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。窯體主要部位所用材料的選擇和厚度的確定錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。3 .主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。4 .對(duì)本人設(shè)計(jì)的評(píng)述錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。參考文獻(xiàn)錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。1 .緒論課程設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生運(yùn)用玻璃窯爐及設(shè)計(jì)課程的理論和專業(yè)知識(shí)解決實(shí)際問(wèn)題，進(jìn)一步提高設(shè)計(jì)運(yùn)算，使用專業(yè)資料等能

2、力。目的是使學(xué)生受到設(shè)計(jì)方法的初步訓(xùn)練，逐步樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)觀點(diǎn)，增強(qiáng)設(shè)計(jì)能力，創(chuàng)新能力和綜合能力，逐步掌握窯爐及其他熱工設(shè)備設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí)和技能，并對(duì)所學(xué)窯爐熱工設(shè)備理論知識(shí)進(jìn)行驗(yàn)證和深化，為將來(lái)從事生產(chǎn)、設(shè)計(jì)、研究及教學(xué)奠定良好的基礎(chǔ)，同時(shí)為畢業(yè)論文打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)依據(jù)設(shè)計(jì)內(nèi)容：年產(chǎn)12000噸高白料酒瓶燃油蓄熱式馬蹄焰池窯（1） 原始數(shù)據(jù)：a）產(chǎn)品規(guī)格：青白酒瓶容量500mL,重量400g/只b）行列機(jī)年工作時(shí)間及機(jī)時(shí)利用率：313天,95%c）機(jī)速：QD6行列機(jī)青白酒瓶38只/分鐘d）產(chǎn)品合格率：90%e） 玻璃熔化溫度1430cf） 玻璃形成過(guò)程耗熱量q玻=2350kJ/kg玻璃液

3、g） 重油組成（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），見(jiàn)表1-1表11重油組成CarHarNarOarSarMarAar合計(jì)100述玻璃窯爐的發(fā)展歷史及今后的發(fā)展動(dòng)向玻璃窯爐是熔制玻璃的熱工設(shè)備，利用燃料的化學(xué)能、電能或其它能源產(chǎn)生熱量，造成可控的高溫環(huán)境，使玻璃配合料在其中經(jīng)傳熱、傳質(zhì)和動(dòng)量傳遞過(guò)程，完成物理和化學(xué)變化,經(jīng)過(guò)熔化、澄清、均化和冷卻等階段，為生產(chǎn)提供一定數(shù)量和質(zhì)量的玻璃液。我國(guó)的玻璃窯爐古已有之，其經(jīng)歷了一個(gè)漫長(zhǎng)的發(fā)展史，通過(guò)燃料和技術(shù)的發(fā)展提高，玻璃窯爐現(xiàn)在已經(jīng)有了較大的進(jìn)步。我國(guó)的玻璃窯爐基本上都為火焰池窯，其基本結(jié)構(gòu)為：玻璃熔制、熱源供給、余熱回收、排煙供氣四部分。目前我國(guó)玻璃窯爐的主體要燃料有煤

4、、重油、發(fā)生爐煤氣、天然氣，其中最普遍采用的是煤和重油，為節(jié)能降耗減少污染，也有許多窯爐采用發(fā)生爐煤氣和天然氣，如下表1-2介紹了我國(guó)玻璃窯爐的發(fā)展史：表1-2介紹了我國(guó)玻璃窯爐的發(fā)展史階段燃料窯型窯齡古代木材直火式塔鍋窯幾個(gè)月奠基煤炭塔鍋窯、發(fā)明池窯年年緩慢煤炭1920-1945年池窯1-2年飛躍高熱值1945-1960年池窯3-4年持續(xù)高熱值1960-至今池窯7-8年我國(guó)現(xiàn)階段的玻璃池窯主要有平板池窯，橫焰流液洞池窯、換熱式單(雙)借池窯、蓄熱式馬蹄焰流液洞池窯，另外我國(guó)玻璃窯爐還有地鍋窯、電熔窯和浮法玻璃池窯。近年來(lái)隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步和人們環(huán)保意識(shí)的增強(qiáng)，國(guó)內(nèi)國(guó)外新技術(shù)，新設(shè)備，如減壓澄

5、清、全氧燃燒、純氧助燃、頂插全電熔窯、深澄清池、三通道蓄熱式等。通過(guò)采用新技術(shù)、新工藝，可進(jìn)一步降低能耗，提高玻璃液質(zhì)量，減少環(huán)境污染，走出一條僅能環(huán)保的可持續(xù)發(fā)展道路。所選窯爐類型的論證本設(shè)計(jì)采用蓄熱式馬蹄焰流液洞池窯。(1)其優(yōu)點(diǎn)有：a.熱利用率高，火焰行程長(zhǎng)，因而燃料燃燒充分，同時(shí)窯體表面積小，熱散失少，可提高熱利用率，降低燃料消耗；b.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，只有一對(duì)小爐布置在熔化部端墻上。(2)但該窯也有缺點(diǎn)：a.沿窯長(zhǎng)方向難以建立必要的熱工制度，火焰覆蓋面積小，在爐寬上溫度分布不均勻，尤其是火焰換向帶來(lái)的周期性的溫度波動(dòng)和熱點(diǎn)移動(dòng)；b.一對(duì)小爐限制了爐寬，進(jìn)而限制了生產(chǎn)的規(guī)模；c.燃料燃

6、燒噴出的火焰誘使對(duì)料堆有堆料作用，不利于配合料的熔化和澄清，并對(duì)花格墻、流液洞蓋板和冷卻部空間砌體有燒損作用。其適用于各種空心制品、壓制品和玻璃球的生產(chǎn)。關(guān)工藝問(wèn)題的論證(1)溫度制度：業(yè)山“形“橋"形溫度曲線的類型圖窯溫”指胸墻掛鉤磚溫度，依靠燃料消耗比例調(diào)節(jié)。馬蹄焰和縱焰池窯的熱點(diǎn)值取決于熔化玻璃的品種、燃料和耐材質(zhì)量。熱點(diǎn)位置選在熔化部的1/223處，不易控制。(2)壓力制度：壓強(qiáng)或靜壓頭，沿氣體流程。玻璃液面處?kù)o壓微正壓(+5P0),微冒火。測(cè)點(diǎn)在澄清帶處大柄或胸墻。用煙道的開(kāi)度調(diào)節(jié)抽力壓強(qiáng)。(3)泡界限制度人為確定玻璃液熱點(diǎn)位置。馬蹄焰池窯穩(wěn)定性不很強(qiáng)。(4)液面制度：穩(wěn)定

7、。波動(dòng)會(huì)加劇液面處耐材侵蝕。對(duì)成型也有影響。日用玻璃池窯要求+輕量瓶為±)。探針式和激光式測(cè)量方法。安裝在供料道或工作池。依靠控制加料機(jī)的加料速率來(lái)進(jìn)行。(5)氣氛制度：通過(guò)煙氣中O2含量和CO含量判斷。多數(shù)玻璃需氧化焰，但芒硝料要求還原焰。通常借助改變空氣過(guò)剩系數(shù)來(lái)調(diào)節(jié)窯內(nèi)氣氛的性質(zhì)(空氣口大小和鼓風(fēng)用量)。Fe2+深綠色，透光性差，透熱差。Fe3+淺黃色，透熱、透光性強(qiáng)?；鹧媪炼扰袛?，明亮為氧化焰，不大亮為中性焰，發(fā)渾者為還原焰。(6)換向制度:蓄熱式池窯定期倒換燃燒方向，使蓄熱室格子體系統(tǒng)吸熱和換熱交替進(jìn)行。換向間隔一般為2030/min,燒重油熔窯，換向時(shí)先關(guān)閉油閥，然后關(guān)小

8、霧化劑閥，留有少量霧化劑由噴嘴噴出，為的是避免排走廢氣時(shí)噴油嘴被加熱，噴嘴內(nèi)重油碳化，堵塞噴油嘴。(7)加料方式：采用單側(cè)加料。2.計(jì)算內(nèi)容日出料量的計(jì)算日出料量由年產(chǎn)量和原始數(shù)據(jù)計(jì)算得：?jiǎn)闻_(tái)DQ6列機(jī)年產(chǎn)合格瓶量（噸/年）m為m=機(jī)速（只/分鐘）x60X24x瓶重x10-6X行列機(jī)年工作時(shí)間x機(jī)時(shí)利用率x產(chǎn)品合格率QD6:m=38X60X24X400X10-6X313X95%X90%=/年因設(shè)計(jì)要求年產(chǎn)量為12000噸/年的玻璃酒瓶，則選用QD6行列機(jī)臺(tái)數(shù)n=12000/=3故玻璃熔窯日出料量G（t/d）6=機(jī)速（只/分鐘）X60X24X并重（g/只）X10-6X臺(tái)數(shù)G=38X60X24X4

9、00X10-6X3=d計(jì)算玻璃熔窯日出料量G（t/d）熔化率的選取熔化率K是玻璃窯爐一個(gè)重要的技術(shù)指標(biāo)，它是指窯池每平方米面積上每天熔制的玻璃液量，單位是kg/（m2d）或t/（m2d）。熔化率K的選擇依據(jù)：（ 1）玻璃品種與原料組成；（ 2）熔化溫度；（ 3）燃料種類與質(zhì)量；（ 4）制品質(zhì)量要求；（ 5）窯型結(jié)構(gòu)，熔化面積；（ 6）加料方式和新技術(shù)的采用；（ 7）燃料消耗水平；（ 8）窯爐壽命和管理水平。參考教材A,P92表4-2。K=t/（m2d）取熔化率為：K=d熔窯基本結(jié)構(gòu)尺寸的確定2.3.1 熔化部面積計(jì)算熔化部池窯面積根據(jù)已定的熔窯規(guī)模（日產(chǎn)量）和熔化率K估算，由教材A,P9i式（

10、4-1）有：熔化池面積F熔=G/K=2.3.2 冷卻部面積計(jì)算根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，參考教材A,P98表4-9,取F冷/F熔=20%,則F冷=X20%=根據(jù)玻璃品種、供料道條數(shù)、成型機(jī)部位和操作條件來(lái)決定冷卻部形狀，本設(shè)計(jì)采用扇形供料道，冷卻部一般比窯池淺300mm，取900.F冷=X20%=m如圖2-1所示W(wǎng)JF冷=1/2=1/2XX=m2所以F冷/F熔=%2.3.3 窯池長(zhǎng)度和寬度的確定由教材A,P93,表4-3可知，燒重油時(shí)馬蹄焰池窯的長(zhǎng)寬比較燒發(fā)生爐煤氣的稍大些。這是由于采用了高壓外混噴嘴，特別是直流式，噴出火焰射程長(zhǎng)，沖量大，剛性強(qiáng)，火焰轉(zhuǎn)彎困難，為了避免冷卻部溫度過(guò)高，流液洞蓋板過(guò)早燒損一冏

11、窯池橫向出現(xiàn)溫度差，必須把窯池放長(zhǎng)；另外，燒重油后火焰溫度升高，加快了熔化速度，增大了出料量。為了確保玻璃液的質(zhì)量，有必要將窯池適當(dāng)放長(zhǎng)。但長(zhǎng)寬比過(guò)大時(shí)，在火焰噴出的正前方空間燃燒產(chǎn)物排除困難，逐漸積聚，壓力增大，是火焰變短。基于以上原則，馬蹄焰池窯池長(zhǎng)不宜小于熔化面積較大時(shí)，長(zhǎng)寬比可取低些，否則窯池過(guò)長(zhǎng)，火焰很難同時(shí)滿足熔化與澄清的要求。本設(shè)計(jì)長(zhǎng)寬比取.則F熔二X2解得：L=,B=如圖2-1所示實(shí)際熔化面積：F熔實(shí)際=X=(2-3-3)實(shí)際熔化率：K=G/品實(shí)際=d/m2=(m2d)(2-3-4)2.3.4 熔化池深同玻璃液質(zhì)量關(guān)系很大，池深須使窯內(nèi)不形成不動(dòng)層。深影響窯容量，即窯內(nèi)停留時(shí)間

12、，停留2天。合理的池深必須綜合考慮到玻璃顏色、玻液粘度、熔化率、制品質(zhì)量、燃料種類、池底磚質(zhì)量、池底保溫和新技術(shù)采用(鼓泡、電助熔)等。參考教材A,Pg)3表4-4和近似式(4-2)池壁高度即為池深，一般取。初取h=.校核：池深h可按近似公式計(jì)算h=+（±a）lgVV熔化池容積，m3；a系數(shù)，其值0.h=+（）lgx=解得：h=由于此池窯熔化率較大，所以池窯深度應(yīng)深一些，因此h取.熔化池窯坎可以強(qiáng)化熔化率，取窯坎高600mm,一般置于熔化池長(zhǎng)的2/3處。玻璃液的平均密度為cm3,即m3則玻璃液停留時(shí)間t=xx=天因玻璃液在窯內(nèi)停留一天以上，故上述計(jì)算合理。冷卻部池深取淺（比熔化池淺3

13、00mm），本設(shè)計(jì)取h=冷卻率=正常流動(dòng)負(fù)荷/冷卻部面積。（t/dm2）313范圍。K冷=G/F冷=符合范圍t=冷卻部容積/正常流動(dòng)負(fù)荷（m3/d）=符合要求玻璃液停留時(shí)間。愈長(zhǎng)愈穩(wěn)定，但需更多空間，回流多。最小存3小時(shí)玻璃流量。窯體主要部位所用材料的選擇和厚度的確定2.4.1窯體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（ 1）池壁玻璃液的主要侵蝕為橫向硅縫處。因此應(yīng)盡量避免在高溫區(qū)出現(xiàn)橫向裂縫，通常采用整塊大磚立砌，要求立砌排磚尺寸必須相當(dāng)精確，結(jié)合面應(yīng)加工磨制加工達(dá)到硅縫密接。本設(shè)計(jì)采用300mmAZS33QaY+30mm告質(zhì)搗打料+115mmLZ-55（NZ-40）+100mm硅鈣板（ 2）池底結(jié)構(gòu)：隨著溫度的提高，出

14、料量的增加，爐齡的增加，更主要的是為減少散熱損失，節(jié)約能源，現(xiàn)代熔窯池底多采用多層式復(fù)合池底結(jié)構(gòu)。有：主體層：黏土大磚75mmAZS33WS-Y+35mift質(zhì)搗打料+32mm燒結(jié)培英石磚+30mm培質(zhì)搗打料+300mm澆注大磚+280mm輕質(zhì)粘土磚+10mm石棉板+8mm鋼板（ 3）火焰空間火焰空間長(zhǎng)度與窯池長(zhǎng)度相等，寬度比窯池寬度多200400mm,本設(shè)計(jì)取400mm,則火焰空間寬度B=4500+400=4900mm長(zhǎng)度L=7200mm火焰空間高度由胸墻高度和大儲(chǔ)石宣股高度合成，參考教材A,P96表4-8,取大儲(chǔ)升高為1/8,則得儲(chǔ)股f=4700Xl/8=。胸墻設(shè)取1000mm,則火焰空間

15、容積為：V=V=LXBX（1+2/3f）=XX（1+2/3X=m3（2-3-8）火焰分隔方式為全分隔。2.4.3 流液洞馬蹄焰池窯一般只取一個(gè)流液洞，本設(shè)計(jì)出料量大，采用下沉式流液洞,下沉式對(duì)玻璃液的選擇作用、冷卻作用好，減少回流。它可以選擇質(zhì)量較好的玻璃液，可以提高降溫效果，提高玻璃液質(zhì)量。本設(shè)計(jì)選取流液洞幾何尺寸：希望為長(zhǎng)方形.寬度：控制玻璃液的均勻性。越寬越均勻。一般中小型池窯250500mm，取寬為400mm高度：控制玻璃液的質(zhì)量。越低質(zhì)量越好，而溫降越大。中小型池窯200400mm,取高為300mm長(zhǎng)度：控制玻璃液的降溫程度。越長(zhǎng)降溫越多，洞長(zhǎng)一般取9001200mm,本設(shè)計(jì)選洞長(zhǎng)為

16、1000mm,下沉量取150mm.則流液洞的長(zhǎng)&>W為1000X400X3cl0如圖2-1所示流液洞流量負(fù)載&充=除=X1000/(40X30X24)=(cm2Xh)(2-3-9)一般為24由教材A,P96表4-6可知，該流液洞滿足要求。材質(zhì)：側(cè)墻、蓋板、擋磚均用電熔鎬剛玉磚.2.4.4 投料口按時(shí)按量加入、液面穩(wěn)定，薄層加入，預(yù)熔作用，減少粉料飛揚(yáng)。馬蹄焰池窯為側(cè)面投料，只放一臺(tái)投料機(jī)。寬稍大于投料機(jī)寬，兩側(cè)留50100mm。深比窯池淺些。本設(shè)計(jì)采用薄層加料方式，加料口向噴火方向傾斜。取長(zhǎng)為1350/1450mm,窯內(nèi)寬800mm,窯外寬600mm，深比熔化池淺些，取9

17、00mm燃料燃燒計(jì)算2.5.1 理論空氣需要量及燃燒產(chǎn)物量的計(jì)算參考教材B,V空氣=100/21X(C/12+H/2M2+S32-O/32)乂100=100/21X12+4+32)X100=kgl重油取空氣過(guò)剩系數(shù)a=,根據(jù)教材及課件實(shí)際空氣量Va=x=Nmkg重油2.5.2 理論煙氣量的計(jì)算V=+=x+x+x+x+=<Nm3/kg重油實(shí)際煙氣量V產(chǎn)=V0產(chǎn)+V0空氣(a-1)=+x=Nm3kg重油1kg液體燃料燃燒所需理論氧氣量V02=2#100xVa0=x=Nkg重油實(shí)際煙氣組成：Vn2=N/28X100+aVo279=28X100+XX279/Nm3/kg重油VCO2=C/12X1

18、00=12X100=/胸<油Vh2o=（H/2+M/18）X100=N/mg重油Vso2=S32X100=32X100=河加重油燃料消耗量的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用近似計(jì)算方法計(jì)算燃料消耗量2.6.1 窯爐熱量支出全窯熱平衡熱支出主要有三項(xiàng)，即（ 1）熔化玻璃消耗的熱量Q1Q1=Pq其中：P玻璃液熔化量，kg/（m2h）q玻璃形成過(guò)程耗熱量Q1=X1000/24X2350=X10KJ/h（ 2）煙氣離開(kāi)蓄熱室?guī)ё叩臒崃縌2Q2=KQ（K1=）,本設(shè)計(jì)Ki?。?3）全窯散失熱量Q3取決于窯的大小，窯愈小，單位熔化面積散熱量愈大，熱效率愈低，Q3以W表示,W=61650w/m2.本設(shè)計(jì)采用全保溫，減少

19、2530%Q3=（1-25%）w=m2將單位轉(zhuǎn)化為kJ/h,有W=xxT0x3600kJ/h=>610/h總的熱量Q=Q1+Q2+Q3=Pq+K1Q+WQ=（Pq+W）/（1-K1）=（x10+X10）/=X10kJ/h=x10kJ/d根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行校核Q'=+F0+其中：Q'每天耗熱量x10kJ；F熱窯池加熱面積，m2；T每天熔化玻璃液量，t。Q'=+x+X3kJd=X5(kJ/dQ'與Q想近，由于采用了全保溫式，所以散熱少，故實(shí)際耗熱量比經(jīng)驗(yàn)值小，可取。2.6.2窯爐熱量收入Q入=B油(Q油+q油物+q介物)其中B油重油消耗量kg/Q油一一低熱值kJ

20、/kgq油物物理熱kJ/kgq介物D一一霧化介質(zhì)物理熱kJ/kg本設(shè)計(jì)中為簡(jiǎn)化計(jì)算，忽略了q油物和q介物從而得到Q入=B油Q油參考教材A,P38,式(1-82)得Q油=339Car+1030Har-109(Oar-Sar)-25xMar=339X+1030Xx=kg重油Q入二Qx10kJ/h所以B油二乂10kJ/h/kg重油=重油/h校核各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)( 1) 火焰空間熱負(fù)荷一一每單位空間容積每小時(shí)燃料燃燒所放出的熱量，單位是W/m2q=B油Q油/V火=xx1000/(3600x134)=kw/m3參考教材A,P103.表4-7,所得q在5893(X103w/m3)所以q滿足要求。(2)熱負(fù)荷值

21、一一每小時(shí)每m2熔化面積上消耗熱量，W/m2；q=x10/=x15W/m2(3)單位耗熱量一一熔化每千克玻璃7初聽(tīng)耗總熱量，kJ/kg玻璃；q'=Q/D=X71處24X130=kg玻璃液(4)耗煤量或耗油量一一熔化每千克玻璃液耗用的標(biāo)準(zhǔn)煤量或油量，kg煤/kg玻璃或kg油/kg玻璃。t=m/D=義24<130=油/kg玻璃根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，查表可知，上述指標(biāo)都符合要求熔化熱效率“熱熱效率是指對(duì)外界供給熱量有效利用的程度?！盁?(熔化過(guò)程有效耗熱量/供給系統(tǒng)熱量)x100%=pq油/QX100%=X16/XX100%=%根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，上述結(jié)果符合要求小爐結(jié)構(gòu)的確定與計(jì)算馬蹄焰池窯的油噴嘴安

22、裝在小爐口下面。本設(shè)計(jì)采用小交角式小爐特點(diǎn)：空、煤氣交角小，預(yù)燃室長(zhǎng)，舌頭探出(長(zhǎng)舌)。小爐火焰平穩(wěn)、較長(zhǎng)，火根與火梢溫差較小，易控制，自然通風(fēng)，檢修方便；但體積較大，散熱損失大，占地多。參考教材A,Pg102本設(shè)計(jì)中，油嘴中心距取700mm，汕嘴直徑為30mm,汕嘴中心距液面高度為350mm，油嘴距池墻外壁300mm.初定小爐尺寸參考教材教材A,Pg03表(4-15),射噴火口空氣魚(yú)人溫度為1050c煙氣排出溫度1450C,取空氣出口速度為亞空=4則根據(jù)教材教材A,Pg99,式(4-3),確定噴火口面積F=【(丫0空+丫。某)X(1+t噴/273)1/W噴F噴噴火口面積，m2;V?？彰棵肓鬟^(guò)

23、小爐的空氣量，Nm3/s;Vo煤一一每秒流過(guò)小爐的空氣量，Nm3/s,燒油時(shí)取0;t噴為噴火口處火焰溫度，；W噴一一火焰噴出速度，m/so帶入數(shù)據(jù)，得F噴=(X)X(1+1050/273)/(3600X校核：Rr/F熔=%,符合%勺范圍要求。參考教材A,P103.表(4-16),取空氣出口寬度為2000mm,高取450mm,出口比為2000/450=。小爐尺寸的確定由于小爐口寬度約占池寬的2030%,所以取寬為2000mm，寬高比為，則高取625mm,小爐口碹升高1/10,則碹升高f=2000/10=200mm,小爐口面積：2X(+23X)=:小爐口間距取1000mm,空氣下傾角取22

24、4;、爐水平長(zhǎng)度取2500mm小爐口熱負(fù)值q=重油/(m2h)查教材A,P103.表(4-15),知小爐口熱負(fù)值(550650)設(shè)計(jì)符合要求噴嘴的選擇本設(shè)計(jì)每只小爐采用高壓內(nèi)混式噴嘴3個(gè)，共6個(gè)，屬GNBffl小爐口材質(zhì)噴火口碹磚、噴火口側(cè)墻磚、底板磚、斜碹夾層磚、舌頭磚和噴嘴磚均用電熔AZS-33專蓄熱室的設(shè)計(jì)蓄熱室周期性換熱設(shè)備，屬周期性不穩(wěn)定溫度場(chǎng)，傳熱過(guò)程為不穩(wěn)態(tài)傳熱。工作特點(diǎn)類似于逆流換熱器，將蓄熱室看作逆流式換熱器對(duì)整個(gè)周期進(jìn)行傳熱分析，主體為格子體，作用是蓄熱和換熱。格子體的排列方式有：西門子式、李赫特式、連續(xù)通道式和編藍(lán)式。一般以標(biāo)型磚碼砌，磚厚65mm。近年來(lái)出現(xiàn)波形磚、十字

25、磚、筒形磚等。提高了格子體強(qiáng)度、增加了換熱面積，磚厚40mm。本設(shè)計(jì)采用箱式蓄熱室，格子體采用八角筒磚160X160X150mm磚厚40mm由教材A,Pg07表(4-18)初步確定一側(cè)蓄熱室的比受熱表面。比受熱面積：每平方米熔化面積所需的格子體的受熱表面。取A=35m2/m2,則A=F蓄/F熔F蓄=F熔XA=35X=2m格子體體積V格=F蓄/f蓄=m3其中：f蓄為單位格子體所具有的受熱面積m2/m2，查得經(jīng)驗(yàn)確定格子體高度H=x60=.一般取值則格子體底面積S=V/H=20m2格子體長(zhǎng)L=(160+40X2+160n+40mm=+當(dāng)n=12時(shí)，L=x12+=格子體寬B=S/L=20/=B=(1

26、60+40X2+160n+40mmn=,取n=10,則B=經(jīng)排列得格子體長(zhǎng)戲><=XX則格子體實(shí)際體積為V=XX=1762m實(shí)際F蓄=“X普=176X=穩(wěn)定系數(shù)：H/(LB)=X=格子體流通面積：F空=xx=m2空氣的流速：W空=Vo/F=xX3600)=2m煙氣的流速：W底=Vr/Ft=x/(X3600=m2參考教材A,Pg08,表(4-l9)校核，格子體設(shè)計(jì)合理。確定格子體上中下材質(zhì)：上部電熔高純鎂磚、中部鎂橄欖石或鎂鋁磚、下部低氣孔粘土磚0窯體主要部位所用材料的選擇和厚度的確定耐火材料的選擇關(guān)系到整個(gè)窯爐的運(yùn)行情況，對(duì)于能否得到優(yōu)質(zhì)的制品，能耗的多少與窯爐的壽命長(zhǎng)短有關(guān)。選擇時(shí)應(yīng)充分考慮到各部分的受熱情況，受玻璃液的沖刷情況，受火焰的蝕損額情況等，而且更為重要的事經(jīng)濟(jì)性。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)本設(shè)計(jì)各部分耐火材料選用如下：石宣頂（由內(nèi)向外）：300mm優(yōu)質(zhì)硅磚+30mm硅質(zhì)密封料+115mm輕質(zhì)硅磚+50mm硅質(zhì)保溫層料胸墻（由內(nèi)向外）：300mm硅磚+6mm硅質(zhì)密封料+65mm輕質(zhì)硅磚+115mm輕質(zhì)高鋁轉(zhuǎn)+50mm硅鈣板池壁（由內(nèi)向外）：300mm電熔皓剛玉磚+35mm結(jié)質(zhì)搗打料+115mm輕質(zhì)粘土磚+50m