畢業(yè)設(shè)計77536

1、預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T型梁橋設(shè)計一、大橋總體方案構(gòu)思（1）造價要求。所選橋型力求技術(shù)先進, 結(jié)構(gòu)獨特有別于附近已建橋梁, 同時滿足工程數(shù)量省、造價低、投資少、經(jīng)濟合理的原則。 （2）施工要求。所選橋型應(yīng)滿足有成熟施工經(jīng)驗、所需施工設(shè)備少、工藝簡單的要求, 以減小施工難度、加快施工進度、節(jié)省投資金額、保證施工質(zhì)量。（3）景觀要求。橋梁作為一種功能性的結(jié)構(gòu)物，同時也是一種美學(xué)的藝術(shù)。所以在滿足橋梁實用功能和橋下通航要求的前提下，力求橋梁造型美觀，使大橋與周圍環(huán)境相協(xié)調(diào)。并應(yīng)最大限度地減少施工對河水及周圍環(huán)境的污染。方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋該方案采用跨徑為25m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁橋，橋面凈寬為

2、11.5米。橋面沒有2%的單向橫坡，由橋面鋪裝三角墊層來實現(xiàn)，橋墩采用直徑為1.2米的雙柱式圓形墩，基礎(chǔ)采用直徑為1.2米的雙排樁，預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的特點： 1.簡支梁橋?qū)儆趩慰嘴o定結(jié)構(gòu)，它受力明確，結(jié)構(gòu)簡單，施工方便，結(jié)構(gòu)內(nèi)力系受外力影響，能適應(yīng)在地質(zhì)較差的橋位上建橋。 2.在多孔簡支梁橋中，由于各跨經(jīng)結(jié)構(gòu)尺寸同意，其結(jié)構(gòu)尺寸易于設(shè)計成系列化，標(biāo)準(zhǔn)化。有利于組織大規(guī)模的工廠預(yù)制生產(chǎn)并用現(xiàn)代化起重設(shè)備，進行安裝，簡化施工管理工作，降低施工費用。 3.裝配式的施工方法可以節(jié)省大量模板，并且上下部結(jié)構(gòu)可用時施工，顯著加快建橋速度縮短工期。 4.在簡支梁橋中，因相鄰各單獨受力，橋墩上常設(shè)置相鄰簡

3、支梁的支座，相應(yīng)可以增加墩的寬度。方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋本方案采用預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋作為橋型設(shè)計方案，該方案有三方面的優(yōu)點：建筑高度小，適用于橋下凈空受限的橋梁，與其它類型的橋梁相比，可以降低橋頭引道路堤高度和縮短引道長度。外形簡單，制作方便，即便采用土模技術(shù)，又便采用工業(yè)化大規(guī)模成批量生產(chǎn)。做成裝配式橋板的預(yù)制構(gòu)件時，自重不大，建設(shè)方便。該方案中預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑是20m，板厚是85cm，板用C50混凝土，采用后張法施工，橋面設(shè)雙向橫坡為1.5 。由三角墊層實現(xiàn)。預(yù)應(yīng)力混凝土板橋的主要的缺點是：預(yù)應(yīng)力混凝土板橋跨徑一般不宜過大，以不超過30m為宜，跨徑超過一定限制時，截面

4、便要顯著加高，從而導(dǎo)致自重增大，截面材料使用不經(jīng)濟，所以建筑高度小的優(yōu)點也被抵消，板橋適用于建筑小跨徑橋梁。方案三：鋼筋混凝土拱橋該方案采用上承式肋拱橋，在豎向荷載作用下，拱的兩端不僅有豎向反力。由于水平力的作用，功德彎矩大大減小。如在均布荷載q的作用下，簡支梁的跨中彎矩為82ql，全梁的彎矩圖呈拋物線，而拱的軸線為拋物線形的三角拱的任何截面上彎矩均為零，拱只受軸向壓力。設(shè)計合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩，剪力均較小，故拱的跨越能力比梁的跨越能力大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差，抗壓性能較好的石料，混凝土來建筑，由墩臺承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺和地

5、基必須承受拱端很強大的推力，因而修建推力拱橋要求有良好地基。綜上三種方案，方案一的預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋在垂直荷載作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平剪力，并且預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋受力明確，理論計算較簡單，設(shè)計和施工的方法日趨完善和成熟，并適用于中小跨徑橋梁。方案二的預(yù)應(yīng)力混凝土的空心板橋，算然外形簡單，制作方便，做成裝配式板橋在預(yù)制構(gòu)件時，自重不大，建設(shè)方便，但當(dāng)跨徑較大時，截面尺寸便要顯著加高，導(dǎo)致自重較大，截面材料使用不經(jīng)濟，不適合本設(shè)計要求。方案三的鋼筋混凝土拱橋雖然手里簡單，造價較低，但是對墩臺和地基的承載力較高，對于本設(shè)計所給的地質(zhì)條件，不適合修建拱橋。所以本設(shè)計采用預(yù)應(yīng)力

6、混凝土T型簡支梁橋作為設(shè)計方案。二、 設(shè)計資料 1.橋梁跨徑：十二跨全長300m； 單跨：標(biāo)準(zhǔn)跨徑25m，主梁全長24.96m，計算跨徑24m； 2.設(shè)計荷載：城市A級人群作用，人群荷載根據(jù)CJJ77-98城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ77-98）取用； 3.橋面寬度：雙幅總寬度24m，雙幅中間留1m間隙。單幅凈空：9.25+1.75m（人行道）+2×0.25m（欄桿）； 4.橋面縱坡：1.5 %； 5.橋面橫坡：2.0%。三、橋梁設(shè)計說明及上部構(gòu)造布置 3.1 基本資料 1.標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m（墩中心距）； 2.計算跨徑：24.00m； 3.主梁全長：24.96m； 4.橋面寬度：單幅

7、凈9.25+1.75m人行道+2×0.25m欄桿；5.地震荷載：地震烈度為7度； 6.橋面縱坡：1.5 %； 7.橋面橫坡：2.0%。 8.設(shè)計采用規(guī)范 (1)交通部頒公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTG B012003)，簡稱標(biāo)準(zhǔn)； (2)交通部頒城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)(CJJ77-98)，簡稱城標(biāo)； (3)交通部頒公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D622004)，簡稱公預(yù)規(guī)； (4)交通部頒公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTJ0242007），簡稱公橋基規(guī)。 3.2 技術(shù)指標(biāo) 1.荷載：城市A級人群作用，人群荷載根據(jù)城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)(CJJ77-98)第4.1.9條取用，人

8、群荷載為5.0kN/m2。 2.單幅11.5m橋?qū)挷捎梦迤海A(yù)制梁高1.8m，標(biāo)準(zhǔn)橋?qū)捔洪g距均為2.3m，橫橋向梁間現(xiàn)澆濕接縫寬度均為0.7m。 3.3 主要材料 1.橋梁預(yù)制、現(xiàn)澆濕接縫和橋面鋪裝混凝土均采用C50，封錨混凝土也采用C50。橋面鋪裝采用C50，下部結(jié)構(gòu)采用C30，水下混凝土采用C25。 2.預(yù)應(yīng)力采用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD622004)中的2.15sf(截面面積為1.4cm2) 鋼絞線，每束6根，全梁配4束， fpk1860MPa (錨下張拉控制應(yīng)力為0.75 fpk1395Mpa)。最大松弛率為2.5；預(yù)應(yīng)力束管道采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm

9、的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。 3.普通鋼筋：直徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm 的均用R235鋼筋。 4.水泥：符合國家有關(guān)最新標(biāo)準(zhǔn)的硅酸鹽水泥，普通水泥幾礦渣水泥。 5.橋面鋪裝：采用8cm防水混凝土，10cm瀝青混凝土路面。 6.欄桿：人行欄重力作用1.52kN/m。3.4 截面設(shè)計 3.4.1 主梁間距與主梁片段 主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)r很有效，放在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。本設(shè)計主梁翼板寬度為2300mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：

10、預(yù)施應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截面（mm1600=ib）和運營階段的大截面（mm2300=ib）。凈9.25+1.75+2×0.25的橋?qū)挷捎梦迤髁骸?.4.2 主梁跨中截面主要尺寸擬定圖3.1 預(yù)應(yīng)力混凝土T梁結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：mm）（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中高跨比在1/181/19。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。本設(shè)計取用1800mm的主梁高度是比較合適的。（2）主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面

11、板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。本設(shè)計預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到300mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本設(shè)計腹板厚度取200mm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%20%為合適。本設(shè)計考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排兩束，同時還根據(jù)公預(yù)規(guī)對鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為500mm，高度為250mm，馬蹄與腹

12、板交接處作三角過渡，高度為100mm，以減少局部應(yīng)力。按照以上擬定的外形尺寸，繪出預(yù)制梁的跨中及支點截面圖，如下圖。圖3.2 T形梁跨中截面尺寸圖（單位：mm） 圖3.3 T形梁梁端截面尺寸圖（單位：mm） （3）計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分為五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表3.1。表3.1 跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積 分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）×（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼板34507.52587564687.550.889

13、032088967896三角承托7502015000937538.311001681109543腹板280077.52170004573333-19.210321925605525下三角150157.6722750.5833-93.3713076941308527馬蹄1250167.520937.565104-109.2149058001497090840049000131962066小毛截面翼板24007.5180004500058.181014648146464三角承托7502015000937545.615595201568895腹板280077.52170004573333-11.93

14、965084969841下三角150151.67222750.5833-86.0711112071112040馬蹄1250167.520937565104-101.91297951313044617735048212628841857大毛截面形心至上翼緣距離58.3小毛截面形心至上翼緣距離65.6（4）檢驗截面效率指標(biāo)上核心距：=31.27cm下核心距：=65.27cm截面效率指標(biāo)：=0.540.5根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁在設(shè)計時，檢驗截面效率指標(biāo)取=0.450.55，且較大者亦較經(jīng)濟。上述計算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。 （5）橫隔梁的設(shè)置本設(shè)計在橋跨中點和四分點、支點處設(shè)置五

15、道橫隔梁，間距為6.0m。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度250mm；中橫隔梁高度為1550mm，厚度為170mm。4.1 永久作用效應(yīng)計算4.1.1 永久作用集度1. 預(yù)制梁自重(1)跨中截面段主梁的自重（跨中至四等分點，長6.0m）：q(1)=0. 735×26×6.0=114.66(kN)(2)馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計算（長4m）：主梁端部截面面積為A=1.065m2q(2)1/2×(1.065+0. 735)×26×4=93.6 (kN)(3)支點段梁的自重（長2.0m）q(3)= 1.065×26×2.0=

16、55.38 (kN)(4)跨中和四分點截面橫隔梁自重中梁：(180-15-25) ×(160-20)-50×15-10×15 ×17×10-6×26=8.265kN邊梁：8.265×0.5=4.133kN(5)支點截面橫隔梁自重中梁：(180-15) ×(160-50) 10.5×35 ×25×10-6×26=11.56kN邊梁：11.56×0.5=5.78kN故半跨內(nèi)主梁和橫梁的重力為：中梁：q(4) =114.66+93.6+55.38+8.265×1

17、.5+11.56=287.6（kN）邊梁：q(4) =114.66+93.6+55.38+4.133×1.5+5.78=275.62（kN）(6)預(yù)制梁永久作用集度：中梁：g1=287.6/12.48=23.04(kN/m)邊梁：g1=275.62/12.48=22.08 (kN/m)2. 二期永久作用(1)翼緣板中間濕接縫集度q(5)=0.7×0.15×26=2.73(kN/m)(2)現(xiàn)澆部分橫隔梁跨中橫隔梁的體積：中梁：0.7×(180-15-25)×10-2×0.17=0.167m3邊梁：0.167×0.5=0.083

18、 m3支點處橫隔梁的體積：中梁：0.7×1.65×0.25=0.289m3邊梁：0.289×0.5=0.144 m3故橫隔梁的集度：中梁：q(6)=( 0.167×3 +2×0.289)×29/24.96=1.12(kN/m)邊梁：q(6)=1.12×0.5=0.56 (kN/m)(3)橋面鋪裝層8cm防水混凝土，10cm瀝青混凝土路面平均集度為：0.18×9.5×26=44.46kN/m。將橋面鋪裝重量均分給五片主梁，則q(7)= 44.46/5=8.892（kN/m）(4)人行欄與人行道單側(cè)防撞欄荷載

19、為6.51kN/m，單側(cè)人行道荷載為3.71kN/m，將兩側(cè)人行欄與人行道均分給五片主梁，則q(8)= (6.51+3.71)/5=2.044（kN/m）(5)邊中梁二期永久作用集度中梁：g2=2.73+1.12+8.892+2.044=14.79(kN/m)邊梁：g2=2.73+0.56+8.892+2.044=14.23 (kN/m)4.1.2 永久作用效應(yīng)如下圖所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令=x/l。主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：M=(1-) l2g/2，Q=(1-2) lg/2圖4.1 永久作用效應(yīng)計算圖永久效應(yīng)計算見表4.1表4.1 邊梁（中梁）永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中(

20、=0.5)四分點(=0.25)支點(=0)邊梁中梁邊梁中梁邊梁中梁一期彎矩(KN·m)1589.761658.881192.321244.1600剪力(KN)00132.48138.24264.96276.48二期彎矩(KN·m)1024.561064.88768.42798.6600剪力(KN)0085.3888.74170.76177.48彎矩(KN·m)2614.322723.761960.742042.8200剪力(KN)00217.86226.98435.72453.964.2 可變作用效應(yīng)計算4.2.1 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按城標(biāo)4.1.7.4條規(guī)定

21、，車道沖擊系數(shù)可采用下列公式估算：=0.19其中，l為跨徑，本例l=25m。當(dāng)車道大于兩車道時，應(yīng)進行車道折減，但折減后不得小于兩車道布載的計算結(jié)果。本設(shè)計按兩車道布載進行計算，取最不利情況進行設(shè)計。4.2.2 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)1.跨中的荷載橫向分布系數(shù)：由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：<0.5，故可用修正的剛性橫梁法來繪制影響線和計算荷載橫向分布系數(shù)。（1）計算主梁的抗扭慣性矩對于T形梁截面，抗扭慣距可近似按下式計算： 式中： bi ,ti 相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度； ci 矩形截面抗扭剛度系數(shù),根據(jù)ti /bi比值按表計算； m 梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。對于跨中截面，

22、翼緣板的換算平均厚度：t1=18.3(cm)表4.2 IT 計算表馬蹄部分的換算平均厚度：t3= 28(cm)圖4.2 抗扭慣矩計算圖式（尺寸單位：mm）塊名稱bi(cm)ti(cm)bi/ti ci翼緣板23018.312.5681/34.6985腹板121.55206.6850.28813.0815馬蹄4631.51.7860.21032.308310.0883（2）計算抗扭修正系數(shù)對于本設(shè)計主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得：式中：G=0.4E,l=24.00m,=5×0.0100883=0.0514415, 0.31962066帶入計算得：=0.946（3）按修正的

23、剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值n=5=2×（4.62+2.32）=52.9(m2)由于橋梁半幅橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計算1號至3號梁的橫向分布影響線即可。表4.3 計算表梁號10.57840.38920.20.0108-0.178420.38920.29460.20.10540.010830.20.20.20.20.24）計算荷載橫向分布系數(shù)可變作用（城市A級）對于號梁，其橫向影響線和最不利布載圖示如圖4.3所示。 三車道：mcq =（0.4591+0.3111+0.2041+0.0560-0.0509-0.1990）×0.78=0.3044 兩車道：mcq =（0.4

24、591+0.3111+0.2041+0.0560）=0.5152 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq =0.5152 可變作用（人群）：mcr=0.5479對于號梁，其橫向影響線和最不利布載圖示如圖4.3所示。 三車道：mcq =（0.3257+0.2555+0.2021+0.1280-0.0746-0.0005）×0.78=0.3847 兩車道：mcq =（0.3257+0.2555+0.2021+0.1280）=0.4557 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq =0.4557 可變作用（人群）：mcr=0.3902對于號梁，其橫向影響線和最不利布載圖示如圖4.

25、3所示。 三車道：mcq =（0.2×6）×0.78=0.468 兩車道：mcq =（0.2×4）=0.4 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq =0.468 可變作用（人群）：mcr=0.2 圖4.3 跨中的橫向分布系數(shù)計算圖式（尺寸單位：mm）2.支點截面的荷載橫向分布系數(shù)計算杠桿原理法可變作用（城市A級）根據(jù)杠桿原理法繪制各梁橫向影響線和最不利布載圖示如圖4.4所示。圖4.4 支點的橫向分布系數(shù)計算圖式（尺寸單位：mm）對于號梁：可變作用（汽車） moq=×0.37=0.185可變作用（人群） mor=1.01對于號梁：可變作用（汽車） m

26、oq=×（0.63+0.59）=0.61可變作用（人群） mor=0對于號梁：可變作用（汽車） moq=×（0.22+1+0.43）=0.825可變作用（人群） mor=03.橫向分布系數(shù)匯總表4.4 主梁可變作用橫向分布系數(shù) 梁號 類型跨中支點汽車人群汽車人群1(5)0.51520.54790.1851.012(4)0.45570.39020.61030.4680.20.82504.2.3 車道荷載的取值根據(jù)城標(biāo)4.1.4.2條，城市A級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為計算彎矩時：車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 所加集中荷載=300kN 計算剪力時：車道荷載的均布

27、荷載標(biāo)準(zhǔn)值 所加集中荷載=300×1.25=375kN4.2.4 計算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點處橫向分布系數(shù)取，從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取，本設(shè)計在計算跨中截面、四分點截面和支點截面時，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。1. 計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應(yīng)，如下圖所示，可變效應(yīng)計算公式為：式中 所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 影響線上同號區(qū)段的面積； y影響線上最大坐標(biāo)值

28、。圖4.5(a) 跨中截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式圖4.5(b) 跨中截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式圖4.5(c) 跨中截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 2. 計算四分點截面的最大彎矩和最大剪力：四分點截面可變作用效應(yīng)的計算式見下圖。圖4.6(a) 四分點截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式 圖4.6(b) 四分點截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式圖4.6(c) 四分點截面

29、號梁可變作用效應(yīng)計算圖式對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 3. 計算支點截面的最大剪力：支點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式見下圖。圖4.7(a) 支點截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式圖4.7(b) 支點截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式圖4.7(c) 支點截面號梁可變作用效應(yīng)計算圖式對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可

30、變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 4.3 主梁作用效應(yīng)組合本設(shè)計按城標(biāo)3.2條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表4.5、4.6、4.7。表4.5 1號梁作用效應(yīng)組合 序號荷載類別跨中截面四分點截面支點MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kN·m)(kN)(kN·m)(kN)(kN)（1）第一期永久作用1589.760.00 1192.32132.48264.96（2）第二期永久作用1024.56

31、0.00 768.4285.38170.76（3）總永久作用=（1）+（2）2614.320.00 1960.74217.86435.72（4）可變作用（汽車）城市A級1278.49118.96953.92195.83222.78（5）可變作用（汽車）沖擊242.9122.60 181.2437.2142.33 （6）可變作用（人群）369.4415.39283.1433.3769.66（7）標(biāo)準(zhǔn)組合 =（3）+（4）+（5）+（6）4505.16156.953379.04484.27770.49（8）短期組合=（3）+0.7×（4）+（6）3878.70 98.66 2911.62 388.31 661.33 （9）極限組合=1.2×(3)+1.4×(4)+(5)+1.12×(6)5680.92 215.42 4259.23 625.06 972.04 表4.6 2號梁作用效應(yīng)組合 序號荷載類別跨中截面四分點截面支點MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kN·m)(kN)(kN·m)(kN)(kN)（1）第一期永久作用1658.880.00 1244.16138.24276.48（2