奧氏體不銹鋼壓力容器的應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù)

1、第35卷第1期化工機(jī)械#徐彤1中國待種設(shè)備檢驗(yàn)研究院）鄧陽春陳鋼楊笑峰（華東理工大學(xué)）（湖北省特種設(shè)備安全檢驗(yàn)檢測(cè)研究院）介紹了應(yīng)變強(qiáng)化基本原理并分析奧氏體不銹鋼壓力容器應(yīng)變菠化兩種模式一 溫應(yīng)變強(qiáng) 化Avcsui模式和低溫應(yīng)變強(qiáng)化Anidbm模式。同時(shí)分析比較幾種壓力容器標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于奧氏體不銹鋼材 料的許用應(yīng)力選取其中歐盟ENI3445S力容器標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼屈服強(qiáng)度按。-選取.材料安全系數(shù) 取值較低.非常實(shí)用。壓力容器奧氏體不銹鋼應(yīng)變強(qiáng)化屈月艮強(qiáng)度1Q050.4本文得列一五官家科技支撐計(jì)劃（Na 2006BAK02B02）資助.鄧陽春.53.1967年10月生.在讀博士研究生高級(jí)工程師。湖北省

2、筱漢市.430077。 1A0254-6094 （2008） 01 -0054-06 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械55 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械#奧氏體不銹鋼材料具有很好的髙溫性能、低 溫性能和抗腐蝕性能而且抗拉強(qiáng)度很髙但屈服 強(qiáng)度

3、卻較低。按CB150壓力容器標(biāo)準(zhǔn).以材料屈 服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度為基準(zhǔn)分別除以相應(yīng)的安全 系數(shù)，取其小值來確定材料許用應(yīng)力值的方法往 往導(dǎo)致奧氏體不銹鋼材料許用應(yīng)力值偏低不能 充分發(fā)揮材料承載能力。為此研究人員通過應(yīng) 變強(qiáng)化實(shí)現(xiàn)了提髙奧氏體不銹鋼材料的屈服強(qiáng) 度本文將對(duì)該技術(shù)作以評(píng)述。1如圖1所示.材料變形超過材料屈服強(qiáng)度.達(dá) 到。L后卸載，當(dāng)重新施加載荷材料應(yīng)力到達(dá)。L 之前,處于彈性狀態(tài)k相當(dāng)于材料的新屈服強(qiáng) 度顯然5 Rq2。圖1奧氏體不銹鋼單向拉伸圖對(duì)于非穩(wěn)定奧氏體不銹鋼，因應(yīng)變產(chǎn)生馬氏 體便加工硬化率因應(yīng)變的增加而逐漸增大縮頸 被推遲故延伸率可達(dá)最大值。同時(shí).馬氏體變體 的擇優(yōu)形成使應(yīng)力

4、集中被松馳呈現(xiàn)了相變誘導(dǎo) 現(xiàn)象。對(duì)于穩(wěn)定奧氏體不銹鋼在室溫下加工不 會(huì)形成馬氏體組織但其晶粒細(xì)化、晶格扭曲和位 錯(cuò)密度增大也會(huì)產(chǎn)生硬化效應(yīng)。奧氏體不銹鋼應(yīng)變強(qiáng)化這一特性廣泛用于 橋梁、建筑領(lǐng)域歐洲部分國家巳用于壓力容器領(lǐng) 域。奧氏體不銹鋼壓力容器應(yīng)變強(qiáng)化常用兩種模 式:Avestii模式和Andefonn模式。2A-ve sti將奧氏體不銹鋼壓力容器在常溫進(jìn)行應(yīng)變強(qiáng) 化水壓試驗(yàn)，產(chǎn)生8%左右（最大10%）塑性變 形，可提高奧氏體不銹鋼材料的屈服強(qiáng)度和抗拉 強(qiáng)度通常稱該方法為Avcsta模式（Cold Stretched Rning）。該壓力容器使用介質(zhì)一般為液氮、液 氧和液氫等主要民用。瑞典A

5、 vesta Sheffield公 司從1959年開始一直從事壓力容器奧氏體不銹 鋼應(yīng)變強(qiáng)化工作并在很多國家申請(qǐng)了專利0A vesta Sheffield公司1959年在瑞典通過特別 許可在經(jīng)過了 15年采用奧氏體不銹鋼應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù)制造壓力容器后于1974年瑞典壓力容器技 術(shù)委員會(huì)通過壓力容器奧氏體不銹鋼應(yīng)變強(qiáng)化技 術(shù)1975年納入壓力容器專門標(biāo)準(zhǔn)一變強(qiáng)化 壓力容器標(biāo)準(zhǔn)J (Co Id-stretching DirectionCS)o 1977年.瑞典、芬蘭、挪威、德國、澳大利 亞、荷蘭、英國、西班牙、葡萄牙、捷克斯洛伐克及 南非等國巳接受壓力容器奧氏體不銹鋼應(yīng)變強(qiáng)化 技術(shù)。瑞典應(yīng)變強(qiáng)化壓力容

6、器標(biāo)準(zhǔn)C4.使用材料 相當(dāng)于304和316L等，最大厚度30mm,最高使 用溫度400Co退火態(tài)材料。為21(MPa左右， 延伸率大干35%。強(qiáng)化后，屈服強(qiáng)度取Ok為 41 (MPa左右作為新材料.再按常規(guī)方法進(jìn)行設(shè) 計(jì)。應(yīng)變強(qiáng)化水壓試驗(yàn)壓力由下式確定：1 Z o打瑞典C4標(biāo)準(zhǔn)指出，單向拉伸試樣，最大 10%應(yīng)變足夠保證該材料新的屈服強(qiáng)度o k值。 平面應(yīng)力按Mises屈服準(zhǔn)則計(jì)算，相應(yīng)的應(yīng)變按 表1的比例關(guān)系計(jì)算。 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/

7、wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械# 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械#表1應(yīng)力、應(yīng)變比例關(guān)系類型-莫應(yīng)力o莫應(yīng)變5(F555e圓筒容器L 150 58*IQ 870-Q 871球容器1 *IQ 5(1 5 11單向拉伸試樣10 011a 5 Q 51注：* 可按-Q 5卩取 d.cF = Jl/2/ fo | -o 2j: + to 2 -a + to 3 -a /.e = j2/9f (E t - 2)2 + ( 2

8、 -c + (E 3 -e J2 / 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械# 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械57瑞典C標(biāo)準(zhǔn)指出.為保證材料新的屈服強(qiáng) 度Ok值，對(duì)于圓筒環(huán)向最大應(yīng)變?yōu)? 7%:球罐 最大應(yīng)變?yōu)?. 0%o瑞典標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定最大應(yīng)變?yōu)?1

9、Q 0%0實(shí)際圓筒最大應(yīng)變?yōu)?%5%.主要原 因：a實(shí)際材料。，比標(biāo)準(zhǔn)值偏大；h實(shí)際板厚偏 差及計(jì)算圓整后有余量；c封頭、接管等有強(qiáng)化作 用。另一個(gè)值得重視的問題是，1991年版的瑞典 CSD標(biāo)準(zhǔn)不再需要保證材料新的屈服強(qiáng)度 值貝需按應(yīng)變強(qiáng)化。k計(jì)算所需壓力進(jìn)行水壓試 驗(yàn)即可。摒棄了 1975年版根據(jù)計(jì)算,需保證 最小應(yīng)變的要求。JonsonJ 1,1指出應(yīng)變強(qiáng)化需保證材料組織 穩(wěn)定不因應(yīng)變產(chǎn)生馬氏體。常用穩(wěn)定和亞穩(wěn)定 奧氏體在少量應(yīng)變條件下，不會(huì)產(chǎn)生馬氏體。 304L和316經(jīng)過30035(TC、2 000h時(shí)效試驗(yàn)表 明.應(yīng)變強(qiáng)化處理材料與未應(yīng)變強(qiáng)化處理材料一 樣屈服強(qiáng)度值和抗拉強(qiáng)度值變化

10、較小說明可提 高應(yīng)變強(qiáng)化的使用溫度。應(yīng)變強(qiáng)化處理材料后. 550650變性能仍很好疲勞強(qiáng)度提高。低 于10%應(yīng)變強(qiáng)化處理材料.在弱氧化性介質(zhì)如 比S04中腐蝕性與未應(yīng)變強(qiáng)化處理材料一樣:應(yīng) 力腐蝕結(jié)果也一樣。另外304L、316鋼的殘余應(yīng) 力由于應(yīng)變強(qiáng)化減少或消除這一點(diǎn)巳被應(yīng)力腐 蝕試驗(yàn)證實(shí)。Hessling G14指出應(yīng)變強(qiáng)化可節(jié)省材料.隨 溫度升高，節(jié)省材料量降低。BrautigM151指出.壓力容器母材和焊條采 用穩(wěn)定奧氏體不銹鋼材料304LN.當(dāng)應(yīng)變強(qiáng)化塑 性應(yīng)變量為20%時(shí)(包括強(qiáng)化后在液氮下使用), 母材、焊縫和熱影響區(qū)均未產(chǎn)生馬氏體組織。321 為亞穩(wěn)定奧氏體、20%應(yīng)變明顯產(chǎn)生

11、馬氏體:在液 氨低溫使用一年未完成馬氏體轉(zhuǎn)變；在209、 250次循環(huán)可加速馬氏體轉(zhuǎn)變，需考慮1969, 循環(huán)對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變的影響。20%應(yīng)變.對(duì)穩(wěn)定奧 氏體和亞穩(wěn)定奧氏體材料沖擊韌性均有影響;對(duì) 于不產(chǎn)生馬氏體穩(wěn)定奧氏體材料沖擊韌性的影響 可能是由于晶體結(jié)構(gòu)扭曲造成的。包括穩(wěn)定奧氏 體材料.20%應(yīng)變導(dǎo)致材料沖擊韌性降低比低溫 影響更大；20%應(yīng)變后穩(wěn)定奧氏體和亞穗定奧氏 體材料在20、196、269制，其沖擊韌性均能 滿足AD規(guī)范和ANE規(guī)范等:實(shí)際應(yīng)變強(qiáng)化壓 力容器應(yīng)變只有8%10% 在低溫液體中有足 夠的沖擊韌性。AinbK.se S16 1969年開始進(jìn)行應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù) 研究.1969年

12、首次制定規(guī)范ME/1/69-134應(yīng)變強(qiáng) 化壓力容器(用于低溫)，1999年納入標(biāo)準(zhǔn) AS1210附錄20材料采用3O4、3I6L等：應(yīng)變限 制在5%.局部最大10% .比瑞典標(biāo)準(zhǔn)保守。限制 5%,主要為了滿足BO/TCH （1970）的要求。應(yīng) 變強(qiáng)化方法具有3個(gè)優(yōu)點(diǎn):a釋放殘余應(yīng)力：h在 很多情況下改變形狀提高抗屈服能力：c提高疲 勞性能。歐盟低溫壓力容器標(biāo)準(zhǔn) 取13458附錄C171 采用應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù)，推薦了幾種材料也可使用其 它穩(wěn)定奧氏體和亞穩(wěn)定奧氏體材料，但需滿足相 應(yīng)的技術(shù)要求。材料最大厚度30mm,最高便用 溫度509.延伸率大于35%0退火態(tài)材料應(yīng)變強(qiáng) 化后倔服強(qiáng)度叭比5 撮多

13、增加200V1Pa左右。 作為新材料再按常規(guī)方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。應(yīng)變強(qiáng)化 所需水壓試驗(yàn)壓力為設(shè)計(jì)壓力的L 5倍,保證在 使用過程中容器處于彈性狀態(tài)。退火態(tài)容器強(qiáng)化 時(shí)變形量較大:材料已強(qiáng)化的容器（指加工過程 無意中強(qiáng)化或板材軋制的有意強(qiáng)化）水壓變形 量較小。退火態(tài)容器最大容許10%應(yīng)變?cè)谳^長 時(shí)間保持載荷情況下可容許增加1%2%應(yīng) 變.實(shí)際上一般圓筒為3%5%應(yīng)變。這樣應(yīng) 變強(qiáng)化后材料仍能保持較高的延伸率和沖擊韌 性。RanaMD介紹了 BD/TC220 2000關(guān)于低 溫奧氏體不銹鋼容器也接受應(yīng)變強(qiáng)化方法.與 EN13458基本一致。3Aide lb in1961年,Aide-Portland公司

14、將退火態(tài)301奧 氏體不銹鋼容器在196C （液氮）保溫.進(jìn)行應(yīng) 變強(qiáng)化水壓試驗(yàn)，產(chǎn)生10%左右（最大13%）塑 性變形提髙了 301鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度.有 的再經(jīng)過427C. 20h時(shí)效處理進(jìn)一步提髙301 鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度通常稱該方法為 A ndefonn 模式（Ciyogenic Strctch Foin ing） 0 該奧 氏體不銹鋼壓力容器用于航天領(lǐng)域使用介質(zhì)為 液氮、液氧和液氫等。Arde-Portland公司的 Alper R H 10 對(duì) Aide* ibim模式性能進(jìn)行較為詳細(xì)的實(shí)驗(yàn)研究。同一尺 寸的球（301鋼）.在196過應(yīng)變強(qiáng)化.不經(jīng) 過時(shí)效處理，但在室溫放置

15、2h以上.在196C 爆破時(shí)屈服應(yīng)力比應(yīng)變強(qiáng)化應(yīng)力有少量的升高 說明室溫下也有一定時(shí)效作用：經(jīng)過4279、20h 時(shí)效處理，屈服應(yīng)力比應(yīng)變強(qiáng)化應(yīng)力有很大的升 高并隨不同應(yīng)變強(qiáng)化應(yīng)力而不同：但兩者爆破時(shí) 應(yīng)力較接近。退火態(tài)的球罐，在196爆破時(shí), 屈服應(yīng)力相當(dāng)于材料在該溫度下的屈服應(yīng)力這 也是產(chǎn)生應(yīng)變強(qiáng)化的起始應(yīng)力；爆破時(shí)應(yīng)力較低, 但是考慮材料減薄,按真應(yīng)力計(jì)算爆破時(shí)應(yīng)力與 經(jīng)過應(yīng)變強(qiáng)化球的應(yīng)力較一致。在常溫下進(jìn)行爆 破實(shí)驗(yàn)未經(jīng)過時(shí)效處理的球屈服應(yīng)力取決于球 原先應(yīng)變強(qiáng)化應(yīng)力；經(jīng)過時(shí)效處理的球屈服應(yīng)力 較高，爆破應(yīng)力也較高。同時(shí)，采用光滑試樣進(jìn)行 拉伸實(shí)驗(yàn)（單向應(yīng)力）.在產(chǎn)196C.隨應(yīng)變強(qiáng)化

16、應(yīng) 力增大室溫拉伸屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均增加:經(jīng) 過時(shí)效處理的試樣比未經(jīng)時(shí)效處理的試樣有較髙 的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度。為了研究雙向應(yīng)力采 用帶缺口試樣進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，在X 196,隨應(yīng)變 強(qiáng)化應(yīng)力增大時(shí)效試樣的屈服應(yīng)力變化不大:未 經(jīng)時(shí)效處理試樣的屈服應(yīng)力增大:未經(jīng)時(shí)效處理 試樣的屈服應(yīng)力比原先強(qiáng)化時(shí)的應(yīng)力增大進(jìn)一 步說明室溫有強(qiáng)化效應(yīng)。在y i96 ca行拉伸試 驗(yàn)缺口試樣與光滑試樣的抗拉強(qiáng)度比值未經(jīng)時(shí) 效試樣隨原先強(qiáng)化時(shí)的應(yīng)力增大而增大:然而 經(jīng)時(shí)效試樣隨原先強(qiáng)化時(shí)的應(yīng)力增大而減小。 也就是隨原先強(qiáng)化時(shí)的應(yīng)力增大缺口墩感性增 加。對(duì)試驗(yàn)總結(jié)得出以下結(jié)論：a可采用低溫強(qiáng) 化提高強(qiáng)度制造壓力容器；h

17、未經(jīng)時(shí)效的應(yīng)變強(qiáng) 化不銹鋼，在歹196P有較高的缺口韌性；c經(jīng)時(shí) 效的應(yīng)變強(qiáng)化不銹鋼.在歹196C和室溫有較高 的強(qiáng)度；d能在產(chǎn)196C產(chǎn)生應(yīng)變強(qiáng)化需要一定 的應(yīng)力。Ande-Portland公司的 Henderson S W 指 出：應(yīng)變強(qiáng)化后再經(jīng)過時(shí)效可提髙強(qiáng)度:應(yīng)變強(qiáng)化 提髙材料抗蠕變性能和缺口強(qiáng)度:未經(jīng)時(shí)效的應(yīng) 變強(qiáng)化不銹鋼，髙溫性能也較好。在屈服應(yīng)力以 下在強(qiáng)氧化劑環(huán)境抗腐蝕性能與退火態(tài)壓力容 器一致。總結(jié)應(yīng)變強(qiáng)化主要優(yōu)點(diǎn):髙強(qiáng)度;高蠕變 強(qiáng)度;高缺口韌性:低溫427。（2時(shí)效不產(chǎn)生扭曲； 提髙可靠性筒體變形12%14%.球變形7% 8% 可檢驗(yàn)射線未發(fā)現(xiàn)的缺陷:減少應(yīng)力集中；對(duì) 焊

18、縫有利,使焊縫與母材一致;提高抗腐蝕性能。Arde-Portland公司的 Artliur C 指出，Aide- 模式制造壓力容器主要是由于無擴(kuò)散型面心 立方晶格轉(zhuǎn)化為體心立方晶格奧氏體轉(zhuǎn)化為馬氏 體并經(jīng)過時(shí)效進(jìn)一步提髙其室溫強(qiáng)度。其成功 應(yīng)用在于3個(gè)重要因素:a化學(xué)成分.使材料具有 強(qiáng)度和韌性最好的組合便于焊接：h焊接將產(chǎn)生 1%的收縮，應(yīng)變強(qiáng)化時(shí)與母材強(qiáng)度一致.更為重 要的是使焊縫部位圓滑過渡這些按傳統(tǒng)的方法不 可能實(shí)現(xiàn)；c設(shè)計(jì).壓力容器變形量取理論計(jì)算的 變形量（前面巳提到這一點(diǎn)完全沒必要壓力容器 變形量只需要不大于壓力容器理論計(jì)算的變形量 即可）。另外應(yīng)變強(qiáng)化使容器向最自然的幾何形 狀

19、變化如封頭形狀向球形變化。4表2比較兩種奧氏體不銹鋼應(yīng)變強(qiáng)化模式。 相對(duì)來說,ArdefoDn模式應(yīng)變強(qiáng)化程度更大.對(duì)材 料性能造成的不利影響也相對(duì)較大，其成本較高. 工藝更復(fù)雜由于主要用于航天領(lǐng)域）,報(bào)道較 少。A vesta法巳被許多歐洲國家接受，EN13458 附錄C巳采用.有較多使用經(jīng)驗(yàn)。 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械# 1994-2009 China Academic Journal Electronic

20、 Publishing House. All rights reserved. http:/wxw. 第35卷第1期化工機(jī)械#表2奧氏體不銹鋼壓力容器應(yīng)變強(qiáng)化模式比較項(xiàng)目Ardefom模式（美國）A vesta模式（瑞典）工藝過穆a一般強(qiáng)化前高溫淬火處理容器：h液氮低溫（-196乜）；c應(yīng)變強(qiáng)化量小于13%.實(shí)際為10%左右；d應(yīng)變強(qiáng)化時(shí)水壓為1. 5您；e般再經(jīng)過4279、20h時(shí)效處理進(jìn)一步強(qiáng)化a般強(qiáng)化前不用高溫淬火處理容器：h室溫；c應(yīng)變事化量小于10%.實(shí)際為3% 5%: 2 +40(比.2高20%,取值較小整體結(jié)構(gòu)無塑性變形o+2()0此 5：高 100%)整體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生明顯塑性變形

21、1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/www. #化工機(jī)械2008年 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/www. #化工機(jī)械2008年表4列出了幾種奧氏體不銹鋼材料的So、。k值。Jonson JZ給出了從常溫到400QU 下同一種奧氏體不銹鋼在不同壓力容器標(biāo)準(zhǔn)中的許用應(yīng)力值，如圖2所示。根據(jù)不同材料, EN 13

22、445比ANE VDH許用應(yīng)力值大20% 35%:在200,可節(jié)省材料2%20%。 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/www. #化工機(jī)械2008年 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/www. #化工機(jī)械2008年表4幾種奧氏體不銹鋼屈服強(qiáng)度值o0 100 ：)0度500a.316tift應(yīng)變處理0050M50

23、00503 2 2 1 100 100300500度Tb.3i()M應(yīng)變處理o o o o o O5 0 5 0 53 2 2 1 1 edsK燈辰烹00 100300500C.EN10028-7 1.4401eds忘使匪肚50005000502 2 11 edsG 宦毆“O30500()0 100300(1.EN10028-7 1.4462O2050OO5EN 13458#壓力容器室溫應(yīng)變強(qiáng)化 使用的奧氏體不銹鋼材料退火態(tài)材料(最小值)應(yīng)變強(qiáng)化舀材料 屈服強(qiáng)度名稱牌號(hào)o 0 2 /MPaO i /MPaO k/NlEaX5CWII8101. 430121()25()410X2C1NH9-11

24、1. 4306200240400X2C1N118-101. 4311270310470X6CiNil8-101. 4541200240400X6CiNil8-101. 455020024040()X5CN 19-091. 4315270310470 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/www. #化工機(jī)械2008年 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All righ

25、ts reserved. http:/www. #化工機(jī)械2008年圖2不同標(biāo)準(zhǔn)下同一奧氏體不銹鋼最大許用應(yīng)力值 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/www. 第35卷第1期化工機(jī)械#66. 1采用奧氏體不銹鋼壓力容器應(yīng)變強(qiáng)化技術(shù) 能較大幅度地節(jié)省材料。其中,A vesta模式巳有 一定的使用經(jīng)驗(yàn)容易實(shí)現(xiàn)有較好的應(yīng)用前景。6. 2歐盟EN 13445壓力容器標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼 屈服強(qiáng)度按。I. “選取材料安全系數(shù)取值較低能 節(jié)省材料使用范圍更廣制造上無特殊

26、要求非 常實(shí)用。1 Jonson J. Cokistrclchcd Austenitic Stainless Steel Pressure Vessels Second htemational Conference on Pres- buiv Vcbl Tcchiiobgy Pail II Malcihtlb. Fiibiiualbii and hpectbn 1973 1157 11652 Cold-Strctchmg D ircctbns 1991. vedish Pressure Vessel Standandizatbn3 Malstmn U. Design Criteria hwiv

27、ing Factors of Safety on Tensile Strength Yield Strength and Creep Rupture Stress 1977. 29344 Hessling G Design Criteria for Boilers and Prcssurc Ves- seis. Papers Presented at the Sixth Intematbnal Confer ence on Pressure Vessel Techiiobgy 198& 67965 B niutigan M Pressure Vessels forCiugenic Servic

28、eSome New A jpecls of Materials and Construe ten The Seventh Intematbnal Conference on Pressure VesselTechno bgy 1992 887 8996 Ambrose S Australian Practice with Cold Stretched Pressure Vessels Tlic N in th hitematbnal Conference on Prcssurc Vessel Technobgy 200Q 99107Cryogenic vessels-Static Vacuin

29、i Insulated Vessels- EN13458. 20008 Rana M D. Dcvebpment of BD Standards for Cr)ogcnicVessels. Prcssurc Vessel and Pping Codes and Stand- aids A5ME PVP453.2OO5. 2252349 Cryogenic Foiniing New Piocess Stretches and Strength ens The hon Age 1961. 188(8):61 6310 AQcr R H. Cryogenically Strctch-Fonicd T

30、ype 301 Stainless Steel for Cryogenic Service Materials Re- x;aiuli & S(andud5 1964. 4( 10): 525 53211 Hendern S W. High Strength Pressure Vessels by Stretch Fbiniing Materials in Design Engineering, 1964 . 60(6): 10410612 Arthur C Cryogenic Stretch Foming Inpioves Strengtliof Vessels MeUd Piogress.

31、 1969, 96 (1): 64 6713 Hurllich A Metals and FabricatbnMctiiodsU sed for tlieA ths Metal Piogrcss. 1959.76(5): 657314 Jonson J. ComparisDn ofNew 肉 and A01E Pressure vesselRules for Stainless Steel The N in th Intematbnal Cbnier encc on Pressure Vessel Technology 2000, 5764(收稿日期:2007-11&修回日期:2008-OM5

32、) 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.第35卷第1期化工機(jī)械# 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.第35卷第1期化工機(jī)械#Strain Strengthening Technobgy of PressureVessels of Austenitic Stain less SteelDEG Yangchun1 , CHEN Gang1, YANG Xiaofeng , XU long3(East