二級(jí)減速器課程設(shè)計(jì)報(bào)告說(shuō)明書

1、.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)及要求表1-1設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)序號(hào)F(N)D(mm)V(m/s)年產(chǎn)量工作環(huán)境載荷特性最短工作年限傳動(dòng)方案719202650.82大批車間平穩(wěn)沖擊十年二班如圖1-11.2傳動(dòng)裝置簡(jiǎn)圖圖1-1 傳動(dòng)方案簡(jiǎn)圖1.3設(shè)計(jì)需完成的工作量（1） 減速器裝配圖1張(A1)（2） 零件工作圖1張（減速器箱蓋、減速器箱座-A2）；2張（輸出軸-A3；輸出軸齒輪-A3）（3） 設(shè)計(jì)說(shuō)明書1份（A4紙）2 傳動(dòng)方案的分析一個(gè)好的傳動(dòng)方案，除了首先應(yīng)滿足機(jī)器的功能要求外，還應(yīng)當(dāng)工作可靠、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、傳動(dòng)效率高、成本低廉以及使用維護(hù)方便。要完全滿足這些要求是困難的。在擬定傳動(dòng)方案和對(duì)多種

2、方案進(jìn)行比較時(shí)，應(yīng)根據(jù)機(jī)器的具體情況綜合考慮，選擇能保證主要要求的較合理的傳動(dòng)方案?，F(xiàn)以課程設(shè)計(jì)P3的圖2-1所示帶式輸送機(jī)的四種傳動(dòng)方案為例進(jìn)行分析。方案制造成本低，但寬度尺寸大，帶的壽命短，而且不宜在惡劣環(huán)境中工作。方案結(jié)構(gòu)緊湊，環(huán)境適應(yīng)性好，但傳動(dòng)效率低，不適于連續(xù)長(zhǎng)期工作，且制造成本高。方案工作可靠、傳動(dòng)效率高、維護(hù)方便、環(huán)境適應(yīng)性好，但寬度較大。方案具有方案的優(yōu)點(diǎn)，而且尺寸較小，但制造成本較高。上訴四種方案各有特點(diǎn)，應(yīng)當(dāng)根據(jù)帶式輸送機(jī)具體工作條件和要求選定。若該設(shè)備是在一般環(huán)境中連續(xù)工作，對(duì)結(jié)構(gòu)尺寸也無(wú)特別要求，則方案均為可選方案。對(duì)于方案若將電動(dòng)機(jī)布置在減速器另一側(cè)，其寬度尺寸得以

3、縮小。故選方案，并將其電動(dòng)機(jī)布置在減速器另一側(cè)。3 電動(dòng)機(jī)的選擇3.1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式工業(yè)上一般用三相交流電動(dòng)機(jī)，無(wú)特殊要求一般選用三相交流異步電動(dòng)機(jī)。最常用的電動(dòng)機(jī)是Y系列籠型三相異步交流電動(dòng)機(jī)。其效率高、工作可靠、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、維護(hù)方便、價(jià)格低，適用于不易燃、不易爆，無(wú)腐蝕性氣體和無(wú)特殊要求的場(chǎng)合。此處根據(jù)用途選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)3.2選擇電動(dòng)機(jī)容量3.2.1工作機(jī)所需功率卷筒3軸所需功率： = 卷筒軸轉(zhuǎn)速： 3.2.2電動(dòng)機(jī)的輸出功率考慮傳動(dòng)裝置的功率耗損，電動(dòng)機(jī)輸出功率為傳動(dòng)裝置的總效率： 取 所以所以 3.2.3確定電動(dòng)機(jī)額定功率根據(jù)計(jì)算出的功率可選定電動(dòng)機(jī)的額定功率。應(yīng)使等于或

4、稍大于。查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表20-1得3.3選擇電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表2-1 圓柱齒輪傳動(dòng)的單級(jí)傳動(dòng)比為，故圓柱齒輪傳動(dòng)的二級(jí)傳動(dòng)比為，所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為3.4電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)符合上述要求的同步轉(zhuǎn)速有750 r/min,1500r/min和3000r/min,其中減速器以1500和1000r/min的優(yōu)先，所以現(xiàn)以這兩種方案進(jìn)行比較。由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)第二十章相關(guān)資料查得的電動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)及計(jì)算出的總傳動(dòng)比列于表3-1：表3-1電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率kW電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min電動(dòng)機(jī)質(zhì)量kg總傳動(dòng)比同轉(zhuǎn)滿轉(zhuǎn)總傳動(dòng)比高速級(jí)低速級(jí)1Y100L1-42.21500142034246

5、42Y112M-62.2100094045164.53.5表3-1中，方案1與方案2相比較，綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量及總傳動(dòng)比，為使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，兼顧考慮電動(dòng)機(jī)的重量和價(jià)格，選擇方案2，即所選電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-6。4傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算4.1傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比的計(jì)算4.2傳動(dòng)裝置各級(jí)傳動(dòng)比分配減速器的傳動(dòng)比 為16,對(duì)于兩級(jí)臥式展開式圓柱齒輪減速器的，計(jì)算得兩級(jí)圓柱齒輪減速器高速級(jí)的傳動(dòng)比，低速級(jí)的傳動(dòng)比。4.3傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算4.3.1電動(dòng)機(jī)軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算4.3.2高速軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算4.3.3中間軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算4.3.4低速軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參

6、數(shù)計(jì)算5傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算5.1高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算5.1.1選擇材料、熱處理方式和公差等級(jí)1）按以上的傳動(dòng)方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。2）運(yùn)輸機(jī)為一般工作，速度不高，故選用8級(jí)精度（GB 10095-88）。3) 材料選擇。考慮到制造的方便及小齒輪容易磨損并兼顧到經(jīng)濟(jì)性，圓柱齒輪的大、小齒輪材料均用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火處理。由機(jī)械設(shè)計(jì)書表10-1得齒面硬度HBS1=217-255,HBS2=162-217,平均硬度硬度分別為236HBS,190HBS，二者材料硬度差為46HBS。4）選小齒輪的齒數(shù)，大齒輪的齒數(shù)為，取。5）選取螺旋角。初選螺旋角。5.1.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由

7、設(shè)計(jì)公式進(jìn)行試算，即 （5-1）(1) 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1) 試選載荷系數(shù)2) 由以上計(jì)算得小齒輪的轉(zhuǎn)矩3) 查表及其圖選取齒寬系數(shù)，材料的彈性影響系數(shù)，按齒面硬度的小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。4)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)5) 按接觸疲勞壽命系數(shù) 6) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1，安全系數(shù)S=1由 （5-2） 得故：7）查圖選取區(qū)域系數(shù)。8）查圖得，則（2） 計(jì)算：1) 求得小齒輪分度圓直徑的最小值為2) 圓周速度： 3) 計(jì)算齒寬及模數(shù)：齒寬： 模數(shù): 齒高: 4）計(jì)算縱向重合度：5) 計(jì)算載荷系數(shù)：根據(jù), ,8級(jí)精度，查得 動(dòng)載系數(shù) ，,故載荷系數(shù) 6) 按

8、實(shí)際載荷系數(shù)校正分度圓直徑：7） 計(jì)算模數(shù)： 5.1.3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式為 （5-3）(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1)根據(jù)縱向重合度，從圖中查得螺旋角影響系數(shù)2)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)：3)查圖得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限;4)查圖取彎曲疲勞壽命系數(shù)5)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力.取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,得6)計(jì)算載荷系數(shù)K.7） 查取齒形系數(shù).查表得 8） 查取應(yīng)力校正系數(shù).查表得 9） 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較.大齒輪的數(shù)值大.（2）設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)的大小要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的

9、承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的成積)有關(guān),可取彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.266mm，并接近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑,算出小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù) ，取.這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng),即滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度,又滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,并做到結(jié)構(gòu)緊湊,避免浪費(fèi).5.1.4. 幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算中心距：將中心距圓整為120mm.（2）修正螺旋角：值改變不多，故參數(shù)等不必修正。（3）分度圓直徑：（4）齒輪寬度：取 5.2低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算5.2.1選擇材料、熱處理方式和公差等級(jí)1）運(yùn)輸機(jī)為一般工作，速度不高，故選用8級(jí)精度（GB 10095-88）

10、。2) 材料選擇?？紤]到制造的方便及小齒輪容易磨損并兼顧到經(jīng)濟(jì)性，圓柱齒輪的大、小齒輪材料均用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火處理。由機(jī)械設(shè)計(jì)書表10-1得齒面硬度HBS1=217-255,HBS2=162-217,平均硬度硬度分別為236HBS,190HBS，二者材料硬度差為46HBS。3）選小齒輪的齒數(shù)，大齒輪的齒數(shù)為，取。4）選取螺旋角。初選螺旋角。5.2.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)公式進(jìn)行試算，即（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）試選載荷系數(shù)2) 由以上計(jì)算得小齒輪的轉(zhuǎn)矩3) 查表及其圖選取齒寬系數(shù)，材料的彈性影響系數(shù)，按齒面硬度的小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。

11、4)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)5) 按接觸疲勞壽命系數(shù) 7) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1，安全系數(shù)S=1由 得故：7）查圖選取區(qū)域系數(shù)。8）查圖得，則（2） 計(jì)算：1) 求得小齒輪分度圓直徑的最小值為2) 圓周速度： 3) 計(jì)算齒寬及模數(shù)：齒寬： 模數(shù): 齒高: 4）計(jì)算縱向重合度：5) 計(jì)算載荷系數(shù)：根據(jù), ,8級(jí)精度，查得 動(dòng)載系數(shù) ，,故載荷系數(shù) 6) 按實(shí)際載荷系數(shù)校正分度圓直徑：7） 計(jì)算模數(shù)： 5.2.3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式為(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1)根據(jù)縱向重合度，從圖中查得螺旋角影響系數(shù)2)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)：3)查圖得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度

12、極限;4)查圖取彎曲疲勞壽命系數(shù)5)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力.取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,得6)計(jì)算載荷系數(shù)K.7） 查取齒形系數(shù).查表得 8） 查取應(yīng)力校正系數(shù).查表得 9） 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較.大齒輪的數(shù)值大.(1) 設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)的大小要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的成積)有關(guān),可取彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.87mm，并接近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑,算出小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù) .這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng),即滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度

13、,又滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,并做到結(jié)構(gòu)緊湊,避免浪費(fèi).5.2.4幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算中心距：將中心距圓整為153mm.（2）修正螺旋角：值改變不多，故參數(shù)等不必修正。（3）分度圓直徑：（4）齒輪寬度：取 6軸的設(shè)計(jì)計(jì)算6.1高速軸的軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6.1.1軸的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)1.高速軸的功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩根據(jù)結(jié)構(gòu)及使用要求,把該軸設(shè)計(jì)成階梯軸且為齒輪軸,共分七段,其中第5段為齒輪,如圖6-1所示: 圖6-1高速軸由于結(jié)構(gòu)及工作需要將該軸定為齒輪軸,因此其材料須與齒輪材料相同,均為45鋼,熱處理為調(diào)制處理, 材料系數(shù)為120。所以,有該軸的最小軸徑為: 此處最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑，選擇半聯(lián)軸器

14、的孔徑，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。其他各段軸徑、長(zhǎng)度的設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和過(guò)程見(jiàn)下表:表6-1 高速軸結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)階梯軸段設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和過(guò)程計(jì)算結(jié)果第1段由半聯(lián)軸器孔徑確定略小于聯(lián)軸器轂孔長(zhǎng)度，轂孔長(zhǎng)度取第2段為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，一段右端應(yīng)制出一軸肩，故取2段的直徑為，取端蓋右端到聯(lián)軸器左端距離為,端蓋總寬度為，故第3段根據(jù)，預(yù)選軸承7206C ，、由軸承尺寸確定 第4段查得7206C型軸承的定位軸肩高度為，因此，取第5段齒頂圓直徑齒寬第6段第7段（7mm為套筒寬度）6.1.2高速軸上軸承的選定計(jì)算該軸承設(shè)計(jì)為面對(duì)面形式，預(yù)計(jì)壽命為3年，即12480小時(shí)。1計(jì)算軸承的徑向

15、載荷得、2計(jì)算軸承的軸向載荷得、，因此，故、3求比值、，因?yàn)榻墙佑|球軸承的最大值為0.56，故、均大于e。4初步計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P取為1.2，,5求軸承應(yīng)有的基本額定動(dòng)載荷值初選的軸承為7206C，它的額定動(dòng)載荷分別為,故符合條件。6.2中間軸的軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)根據(jù)結(jié)構(gòu)幾使用要求該軸設(shè)計(jì)成階梯軸,共分六段,如圖6-2所示:圖6-2中間軸由于結(jié)構(gòu)及工作需要將該軸定為齒輪軸,因此其材料須與齒輪材料相同,均為45鋼,熱處理為調(diào)制處理,取材料系數(shù) 。有該軸的最小軸徑為: 因鍵槽開在中間，其影響不預(yù)考慮 標(biāo)準(zhǔn)化取其他各段軸徑、長(zhǎng)度的設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和過(guò)程見(jiàn)下表:表6-2中間軸結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)階梯軸段設(shè)

16、計(jì)計(jì)算依據(jù)和過(guò)程計(jì)算結(jié)果第1段由軸承尺寸確定(軸承預(yù)選7207C)第2段由齒輪孔徑?jīng)Q定，取略小于齒輪寬度，取第3段取第4段第5段 第6段6.3低速軸的軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6.3.1軸的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)根據(jù)結(jié)構(gòu)幾使用要求該軸設(shè)計(jì)成階梯軸,共分七段,如圖6-3所示:圖6-3低速軸考慮到低速軸的載荷較大，材料選用45鋼,熱處理調(diào)質(zhì)處理,取材料系數(shù) 所以,有該軸的最小軸徑為: 顯然此段軸是安裝聯(lián)軸器的，選擇TL7型聯(lián)軸器，取半聯(lián)軸器孔徑為，故此段軸徑為，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為,第一段的長(zhǎng)度應(yīng)比聯(lián)軸器的轂孔長(zhǎng)度略短，故取其他各段軸徑、長(zhǎng)度的設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和過(guò)程見(jiàn)下表: 表6-3低速軸結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)階

17、梯軸段設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和過(guò)程計(jì)算結(jié)果第1段 (由聯(lián)軸器寬度尺寸確定)第2段為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，一段右端應(yīng)制出一軸肩，故取2段的直徑為， 由端蓋等因素確定，取第3段根據(jù)，預(yù)選軸承7210C，、由軸承尺寸確定 第4段 （為箱體內(nèi)壁軸向距離，為軸承端面至箱體內(nèi)壁距離）第5段第6段取安裝齒輪處的軸直徑，此段的長(zhǎng)度略小于齒輪寬度，取第7段6.3.2低速軸的受力分析及計(jì)算軸的受力分析及載荷分析如圖6-4所示圖6-4低速軸的受力分析及扭矩圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面，計(jì)算出的截面C處的、的值列于下表：載荷水平面H崔直面V支反力F彎矩M總彎矩扭矩T6.3.3減速軸的校核

18、由手冊(cè)查材料45鋼的強(qiáng)度參數(shù)C截面彎扭合成應(yīng)力：()由計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)C截面安全。6.3.4減速軸上軸承選擇計(jì)算該軸承設(shè)計(jì)為面對(duì)面形式，預(yù)計(jì)壽命為3年，即12480小時(shí)。1）計(jì)算軸承的徑向載荷得、2）計(jì)算軸承的軸向載荷得、，因此，故、3）求比值、，因?yàn)榻墙佑|球軸承的最大值為0.56，故、均大于e。4）初步計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P取為1.2，,5）求軸承應(yīng)有的基本額定動(dòng)載荷值初選的軸承為7210C，它的額定動(dòng)載荷分別為,故符合條件。7 各軸鍵、鍵槽的選擇及其校核因減速器中的鍵聯(lián)結(jié)均為靜聯(lián)結(jié),因此只需進(jìn)行擠壓應(yīng)力的校核.7.1高速級(jí)鍵的選擇及校核帶輪處鍵:按照帶輪處的軸徑及軸長(zhǎng)選 鍵B6X6,鍵長(zhǎng)28,GB/

19、T1096聯(lián)結(jié)處的材料分別為: 45鋼(鍵) 、45鋼(軸)7.2中間級(jí)處鍵選擇及校核按照輪轂處的軸徑及軸長(zhǎng)選 鍵B12X8 GB/T1096聯(lián)結(jié)處的材料分別均為45鋼此時(shí), 鍵聯(lián)結(jié)合格.7.3低速級(jí)處鍵的選擇及校核低速級(jí)大齒輪處鍵按照輪轂處的軸徑及軸長(zhǎng)選 鍵B16X10,鍵長(zhǎng)56 GB/T1096聯(lián)結(jié)處的材料均為: 45鋼其中鍵的強(qiáng)度最低,因此按其許用應(yīng)力進(jìn)行校核,查手冊(cè)其該鍵聯(lián)結(jié)合格7.4聯(lián)軸器處鍵的選擇及校核按照聯(lián)軸器處的軸徑及軸長(zhǎng)選 鍵12X8,鍵長(zhǎng)70,GB/T1096聯(lián)結(jié)處的材料分別為: 45鋼 (聯(lián)軸器) 、45鋼(鍵) 、45鋼(軸)其中鍵的強(qiáng)度最低,因此按其許用應(yīng)力進(jìn)行校核,

20、查手冊(cè)其該鍵聯(lián)結(jié)合格.8聯(lián)軸器的選擇計(jì)算8.1輸入軸端的聯(lián)軸器選擇計(jì)算8.1.1類型選擇選用彈性套柱銷聯(lián)軸器8.1.2載荷計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查得，故計(jì)算轉(zhuǎn)矩為8.1.3型號(hào)選擇TL3型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為，許用最大轉(zhuǎn)速為6300，軸徑為，電動(dòng)機(jī)軸為，故不合用。TL4型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為63，許用最大轉(zhuǎn)速為5700，軸徑為，故合用。8.2輸出軸的聯(lián)軸器選擇計(jì)算8.2.1類型選擇選用彈性套柱銷聯(lián)軸器8.2.2載荷計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查得，故計(jì)算轉(zhuǎn)矩為8.2.3型號(hào)選擇TL7型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為500，許用最大轉(zhuǎn)速為3600，軸徑為，故合用。9減速器箱體及其的設(shè)計(jì)9.1減速器的選擇通氣器為

21、使防塵性能好，選通氣器（兩次過(guò)濾），采用M18×1.5油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)16吊裝置采用箱蓋吊耳、箱座吊耳.放油螺塞選用外六角油塞及墊片M161.59.2選擇適當(dāng)型號(hào)起蓋螺釘型號(hào)：GB70-85 M10×40,材料Q235高速軸軸承蓋上的螺釘：GB70-85 M6X12,材料Q235中間軸軸承蓋上的螺釘：GB70-85 M8X20,材料Q235低速軸軸承蓋上的螺釘：GB70-85 M8×20,材料Q235箱蓋、箱座連接螺栓直徑：GB578286 M10×100，材料Q235箱體的主要尺寸：(1)箱座壁厚 取z=8(2)箱蓋壁厚z1=0.02a+1=0.

22、02×153.05+1= 4.061取z1=8(3)箱蓋凸緣厚度b1=1.5z1=1.5×8=12(4)箱座凸緣厚度b=1.5z=1.5×8=12(5)箱座底凸緣厚度b2=2.5z=2.5×8=20(6)地腳螺釘直徑df=0.036a+12=0.036×153.05+12=17.5098(取16) (7)地腳螺釘數(shù)目n=4 (因?yàn)閍<250) (8)軸承旁連接螺栓直徑d1= 0.75df =0.75×16=13.15 (取14) (9)蓋與座連接螺栓直徑 d=(0.5-0.6)df =0.55×16=8.8(取10)

23、(10)連接螺栓d的間距L=150-200(11)軸承端蓋螺釘直徑d3=(0.4-0.5)df=0.45×16= 7.2(取8) (12)定位銷直徑d=(0.7-0.8)d=0.8×10=8 (13)凸臺(tái)高度：根據(jù)低速級(jí)軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn)。(14)外箱壁至軸承座端面的距離C1C2510(15)齒輪頂圓與內(nèi)箱壁間的距離：12mm (16)齒輪端面與內(nèi)箱壁間的距離：=15 mm (17)箱蓋，箱座肋厚：m1=8 mm,m2=8 mm (18)軸承端蓋外徑：D55.5d3整理成表9-1和表9-2表9-1 箱體結(jié)構(gòu)尺寸名稱符號(hào)設(shè)計(jì)依據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)果箱座壁厚0.025a+3

24、=8.98考慮鑄造工藝，所有壁厚都不應(yīng)小于8箱蓋壁厚10.02a+388箱座凸緣厚度b1.512箱蓋凸緣厚度b11.5112箱座底凸緣厚度b22.520地腳螺栓直徑df0.036a+1217.54地腳螺栓數(shù)目na250時(shí)，n=44軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑d10.75df12箱蓋與箱座聯(lián)接螺栓直徑d 2(0.50.6)df10軸承端蓋螺釘直徑和數(shù)目d3，n(0.40.5)df,n6,4窺視孔蓋螺釘直徑d4(0.30.4)df6定位銷直徑d(0.70.8) d 28軸承旁凸臺(tái)半徑R1c220凸臺(tái)高度h根據(jù)位置及軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn)54外箱壁至軸承座端面距離l1c1+c2+ (510)50大齒輪頂圓距內(nèi)壁距離11.212齒輪端面與內(nèi)壁距離215箱蓋、箱座肋厚m1 、 mm10.851 =7.565 m0.85=6.87軸承端蓋凸緣厚度t(11.2) d310軸承端蓋外徑D2D+(55.5) d3134螺栓扳手空間與凸緣厚