滑動(dòng)軸承習(xí)題與參考答案

1、、選擇題（從給出的A、B、C D中選一個(gè)答案）驗(yàn)算滑動(dòng)軸承最小油膜厚度hmin的目的是 A 。A.確定軸承是否能獲得液體潤(rùn)滑B.控制軸承的發(fā)熱量C計(jì)算軸承內(nèi)部的摩擦阻力D.控制軸承的壓強(qiáng)P在題2圖所示的下列幾種情況下，可能形成流體動(dòng)力潤(rùn)滑的有 巴氏合金是用來(lái)制造A.單層金屬軸瓦C.含油軸承軸瓦在滑動(dòng)軸承材料中,A.鑄鐵C.鑄造錫磷青銅B.雙層或多層金屬軸瓦D.非金屬軸瓦B通常只用作雙金屬軸瓦的表層材料。B.巴氏合金D.鑄造黃銅液體潤(rùn)滑動(dòng)壓徑向軸承的偏心距e隨 B 而減小。A.軸頸轉(zhuǎn)速n的增加或載荷F的增大B.軸頸轉(zhuǎn)速n的增加或載荷F的減少C.軸頸轉(zhuǎn)速n的減少或載荷F的減少D.軸頸轉(zhuǎn)速n的減少或

2、載荷F的增大10不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承，驗(yàn)算A. 過(guò)度磨損pv pv是為了防止軸承_B. 過(guò)熱產(chǎn)生膠合D.發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕C.產(chǎn)生塑性變形7施中，最有效的是設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承時(shí),A 。若發(fā)現(xiàn)最小油膜厚度hmin不夠大，在下列改進(jìn)設(shè)計(jì)的措A.減少軸承的寬徑比l/dC.減少相對(duì)間隙B.增加供油量D.增大偏心率在 B 情況下，滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑油的粘度不應(yīng)選得較高。B.高速A.重載C.工作溫度高D.承受變載荷或振動(dòng)沖擊載荷溫度升高時(shí)，潤(rùn)滑油的粘度A.隨之升高B.保持不變C.隨之降低D.可能升高也可能降低不必要的條件是動(dòng)壓潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承能建立油壓的條件中,A. 軸頸和軸承間構(gòu)成楔形間隙B. 充分供應(yīng)潤(rùn)滑

3、油C. 軸頸和軸承表面之間有相對(duì)滑動(dòng)D.潤(rùn)滑油溫度不超過(guò) 50C運(yùn)動(dòng)粘度是動(dòng)力粘度與同溫度下潤(rùn)滑油B的比值。A.質(zhì)量B.密度C.比重潤(rùn)滑油的B,又稱絕對(duì)粘度。A.運(yùn)動(dòng)粘度B.動(dòng)力粘度C.恩格爾粘度D.基本粘度F列各種機(jī)械設(shè)備中，D只宜采用滑動(dòng)軸承。A.中、小型減速器齒輪軸B.電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子D.流速11121314151617181920212223C. 鐵道機(jī)車車輛軸D. 大型水輪機(jī)主軸兩相對(duì)滑動(dòng)的接觸表面，依靠吸附油膜進(jìn)行潤(rùn)滑的摩擦狀態(tài)稱為 DA.液體摩擦B. 半液體摩擦液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承最小油膜厚度的計(jì)算公式是C。A. hmind(1)B.hmind(1)C. hmind(1)/2D.h

4、mind(1)/2在滑動(dòng)軸承中，相對(duì)間隙是一個(gè)重要的參數(shù)，它是B與公稱直徑之比。A.半徑間隙R rB.直徑間隙D dC.最小油膜厚度hminD.偏心率C.混合摩擦D.邊界摩擦在徑向滑動(dòng)軸承中，采用可傾瓦的目的在于C 。A. 便于裝配B.使軸承具有自動(dòng)調(diào)位能力C. 提高軸承的穩(wěn)定性D.增加潤(rùn)滑油流量，降低溫升采用三油楔或多油楔滑動(dòng)軸承的目的在于C 。A.提高承載能力B. 增加潤(rùn)滑油油量D.減少摩擦發(fā)熱C. 提高軸承的穩(wěn)定性在不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承中，限制pv值的主要目的是防止軸承 A_。A.過(guò)度發(fā)熱而膠合B.過(guò)度磨損C.產(chǎn)生塑性變形D.產(chǎn)生咬死下述材料中，C是軸承合金（巴氏合金）。A. 20Cr

5、M nTiB.38CrM nMoC. ZSn Sb11Cu6D.ZCuS n10P1與滾動(dòng)軸承相比較，下述各點(diǎn)中，B 不能作為滑動(dòng)軸承的優(yōu)點(diǎn)。（滾動(dòng)軸承精度更高）A.徑向尺寸小B.間隙小，旋轉(zhuǎn)精度高C.運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲低D.可用于高速情況下徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1倍，長(zhǎng)徑比不變，載荷不變，則軸承的壓強(qiáng)p變?yōu)樵瓉?lái)的C_倍。A. 2B. 1/2C. 1/4D. 4徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1倍，長(zhǎng)徑比不變，載荷及轉(zhuǎn)速不變，則軸承的pv值為原來(lái)的倍。A. 2B. 1/2C. 4D. 1/4、填空題24 不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承驗(yàn)算比壓p是為了避免;驗(yàn)算pv值是為了防止。25在設(shè)計(jì)動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承時(shí)，若減小相

6、對(duì)間隙，貝U軸承的承載能力將;旋轉(zhuǎn)精度將;發(fā)熱量將。26流體的粘度，即流體抵抗變形的能力，它表征流體內(nèi)部 的大小。27潤(rùn)滑油的油性是指潤(rùn)滑油在金屬表面的 能力。28 影響潤(rùn)滑油粘度 的主要因素有 和。29 兩摩擦表面間的典型摩擦狀態(tài)是 、和。30在液體動(dòng)力潤(rùn)滑的滑動(dòng)軸承中，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度與運(yùn)動(dòng)粘度的關(guān)系式為。(需注明式中各符號(hào)的意義)31螺旋傳動(dòng)中的螺母、滑動(dòng)軸承的軸瓦、蝸桿傳動(dòng)中的蝸輪，多采用青銅材料，這主要是為了 提高能力。32不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承工作能力的校驗(yàn)公式是 、和。33形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的必要條件是 、。34 不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的主要失效形式是，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)驗(yàn)算項(xiàng)目的公式為、

7、。35滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑作用是減少 ,提高,軸瓦的油槽應(yīng)該開在載荷的部位。36 形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑的必要條件1 、2 、3 ，而充分條件37不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，按其可能的失效應(yīng)限制 、進(jìn)行條件性計(jì)算。38寬徑比較大的滑動(dòng)軸承(l/d > 1.5),為避免因軸的撓曲而引起軸承“邊緣接觸”，造成軸承早期磨損，可采用軸承。39滑動(dòng)軸承的承載量系數(shù) Cp將隨著偏心率的增加而 ，相應(yīng)的最小油膜厚度 hmin也隨著 的增加而。40在一維雷諾潤(rùn)滑方程 6 v(h 32°)中，其粘度 是指潤(rùn)滑劑的粘度。xh341選擇滑動(dòng)軸承所用的潤(rùn)滑油時(shí)，對(duì)液體潤(rùn)滑軸承主要考慮潤(rùn)滑油的 ，對(duì)不完全液體潤(rùn)滑軸

8、承主要考慮潤(rùn)滑油的 。三、問(wèn)答題42設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承時(shí)，為保證軸承正常工作，應(yīng)滿足哪些條件？43試述徑向動(dòng)壓滑動(dòng)軸承油膜的形成過(guò)程。p(h h0)44就液體動(dòng)力潤(rùn)滑的一維雷諾方程6 v3，說(shuō)明形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑的必要條件。xh45液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的相對(duì)間隙的大小，對(duì)滑動(dòng)軸承的承載能力、溫升和運(yùn)轉(zhuǎn)精度有何影響？46有一液體動(dòng)力潤(rùn)滑單油楔滑動(dòng)軸承、在兩種外載荷下工作時(shí)，其偏心率分別為i 0.6、20.8，試分析哪種情況下軸承承受的外載荷大。為提高該軸承的承載能力，有哪些措施可供考慮？（假定軸頸直徑和轉(zhuǎn)速不允許改變。）47不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承需進(jìn)行哪些計(jì)算？各有何含義？48為了保證滑動(dòng)軸

9、承獲得較高的承載能力，油溝應(yīng)做在什么位置？49何謂軸承承載量系數(shù) Cp? Cp值大是否說(shuō)明軸承所能承受的載荷也越大？50滑動(dòng)軸承的摩擦狀態(tài)有哪幾種？它們的主要區(qū)別如何？51滑動(dòng)軸承的主要失效形式有哪些？52相對(duì)間隙對(duì)軸承承載能力有何影響？在設(shè)計(jì)時(shí)，若算出的hmin過(guò)小或溫升過(guò)高時(shí)，應(yīng)如何調(diào)整 值？53在設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承時(shí)，在其最小油膜厚度hmin不夠可靠的情況下，如何調(diào)整參數(shù)來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)？四、分析計(jì)算題54某一徑向滑動(dòng)軸承，軸承寬徑比l /d 1.0，軸頸和軸瓦的公稱直徑d 80 mm ,軸承相對(duì)間隙0.0015，軸頸和軸瓦表面微觀不平度的十點(diǎn)平均高度分別為Rz11.6 m , Rz

10、2 3.2 m，在徑向工作載荷 F、軸頸速度v的工作條件下，偏心率0.8，能形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑。若其他條件不變，試求：（1） 當(dāng)軸頸速度提高到 v1.7v時(shí)，軸承的最小油膜厚度為多少？（2）當(dāng)軸頸速度降低為 v 0.7v時(shí)，該軸承能否達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？注：承載量系數(shù) Cp計(jì)算公式Cp2 vl承載量系數(shù) Cp值參見下表（l/d 1）0.60.650.70.750.80.850.90.95Cp1.2531.5281.9292.4693.3724.8087.77217.1855某轉(zhuǎn)子的徑向滑動(dòng)軸承， 軸承的徑向載荷F 5 104 N，軸承寬徑比l/d 1.0，軸頸轉(zhuǎn)速 n 1000r/min，載荷

11、方向一定，工作情況穩(wěn)定，軸承相對(duì)間隙0.84 v 10 3（v為軸頸圓周速度，m/s）,軸頸和軸瓦的表面粗糙度 Rz1 3.2 m，Rz2 6.3 m，軸瓦材料的p 20 MPa, v15 m/s， pv 15 MPa m/s，油的粘度 0.028 Pa s。（1）求按混合潤(rùn)滑（不完全液體潤(rùn)滑）狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)軸頸直徑 d。（2） 將由（1）求出的軸頸直徑進(jìn)行圓整（尾數(shù)為0或5），試問(wèn)在題中給定條件下此軸承能否 達(dá)到液體潤(rùn)滑狀態(tài)？56有一滑動(dòng)軸承，軸頸直徑 d 100mm，寬徑比l/d 1,測(cè)得直徑間隙0.12mm，轉(zhuǎn)速n 2 000r/min，徑向載荷F 8 000N，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度0.009

12、Pas，軸頸及軸瓦表面不平度的平均高度分別為 Rz1 1.6 m，Rz2 3.2 m。試問(wèn)此軸承是否能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？若達(dá)不到，在保持軸承尺寸不變的條件下，要達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)可改變哪些參數(shù)？并對(duì)其中一種參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。注：CpF2,0.84 v 10 32 vl57有一滑動(dòng)軸承，已知軸頸及軸瓦的公稱直徑為d 80 mm，直徑間隙0.1mm，軸承寬度I 120 mm，徑向載荷F 50000 N，軸的轉(zhuǎn)速n 1000r/min ,軸頸及軸瓦孔表面微觀不平度 的十點(diǎn)平均高度分別為及 Rzi 1.6 m, Rz2 3.2 m。試求：（1）該軸承達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)時(shí)，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度應(yīng)為多少？

13、（2）若將徑向載荷及直徑間隙都提高 20%,其他條件不變，問(wèn)此軸承能否達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？注：參考公式F承載量系數(shù)Cp見下表（l/d 1）0.30.40.50.60.70.80.9Cp0.3910.5890.8531.2531.9293.3727.77258如圖58所示，已知兩平板相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度 V1 > V2 > V3 > V4 ;載荷F4 > F3 > F2 > F1,平板間 油的粘度1234。試分析：題 58圖（1）哪些情況可以形成壓力油膜？并說(shuō)明建立液體動(dòng)力潤(rùn)滑油膜的充分必要條件。（2）哪種情況的油膜厚度最大？哪種情況的油膜壓力最大？（3）在圖（c）

14、中若降低V3，其他條件不變，則油膜壓力和油膜厚度將發(fā)生什么變化？（4）在圖（c）中若減小F3，其他條件不變，則油膜壓力和油膜厚度將發(fā)生什么變化？59試在下表中填出液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承設(shè)計(jì)時(shí)有關(guān)參量的變化趨向（可用代表符號(hào)：上升f ;下降不定？）。4曰. 參量最小油膜厚度h min/mm偏心率徑向載荷供油量Q/ (m3/s)軸承溫升寬徑比l/d f時(shí)油粘度f(wàn)時(shí)相對(duì)間隙f時(shí)軸頸速度Vf時(shí)60試分析題60圖所示四種摩擦副，在摩擦面間哪些摩擦副不能形成油膜壓力，為什么？ （ V為相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度，油有一定的粘度。）題60圖61當(dāng)油的動(dòng)力粘度及速度v足夠大時(shí)，試判斷題61圖所示的滑塊建立動(dòng)壓油膜的可能性。A

15、.可能B.不可能C.不一定題61圖 例解1今有一離心泵的徑向滑動(dòng)軸承。 已知：軸頸直徑d=60mm,軸的轉(zhuǎn)速n=1500r/min, 軸承徑向載荷F=2600N，軸承材料為ZCuSn5Pb5Zn5試根據(jù)不完全液體潤(rùn)滑軸承計(jì)算 方法校核該軸承是否可用？如不可用，應(yīng)如何改進(jìn)？(按軸的強(qiáng)度計(jì)算，軸頸直徑不得 小于48mm)。解題要點(diǎn)：(1) 根據(jù)給定的材料為 ZCuSn5Pb5Zn5，可查得：p =8MPa，=3m/s ,P =12MPa m/s。(2) 按已知數(shù)據(jù)，選定寬徑比l/d=1，得可見U不滿足要求，而p、pu均滿足。故考慮用以下兩個(gè)方案進(jìn)行改進(jìn)；(1) 不改變材料，僅減小軸頸直徑以減小速度

16、U。取d為允許的最小直徑48mm, 則仍不能滿足要求，此方案不可用，所以必須改變材料。(2) 改造材料，在銅合金軸瓦上澆注軸承合金 ZCbSb15Sn5Cu3Cd2查得p =5MPa，=8m/s， P =5MPa m/s。經(jīng)試算 d=50mm，l=42mm，則結(jié)論：可用銅合金軸瓦澆注 ZCbSb15Sn5Cu3Cd2軸承合金，軸頸直徑 d=50mm,軸承寬 度 l=42mm。2. 如圖所示為兩個(gè)尺寸相同的液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承，其工作條件和結(jié)構(gòu)參數(shù)(相對(duì)間隙屮、動(dòng)力粘度、速度、軸頸直徑d、軸承寬度l)完全相同。試問(wèn)哪個(gè)軸承的相對(duì)偏心率 較大些？哪個(gè)軸承承受徑向載荷 F較大？哪個(gè)軸承的耗油量 Q較大些

17、？哪個(gè)軸承發(fā)熱量較大？Cp提示：承載量系數(shù)耗油量系數(shù)CQ Q/( ld)由圖可知，圖a、圖b的最小油膜厚度不同，且hamin hbmin , hmin與偏心率(相對(duì)偏心) 對(duì)于液體動(dòng)壓軸承能受的徑向載荷為式中，CP為承載量系數(shù)，為潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度。對(duì)于l/dw 1.0,< 0.75的動(dòng)壓軸承，可得出如下結(jié)論：(1) hmin越小，則 越大，有a b，即圖3的相對(duì)偏心大；(2) hmin越小， 越大時(shí)，則CP越大、F越大，有Fa>Fb，即圖3承受的徑向載荷 大;(3) 由耗油量Q CQ Id， 越大，則耗油量系數(shù) CQ大，有Qa Qb，即圖a的 耗油量大；(4) 因 越大，Q大，則圖

18、a的發(fā)熱量小于圖b的。3. 一減速器中的不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，軸的材料為 45鋼，軸瓦材料為鑄 造青銅ZCuSn5Pb5Zn5承受徑向載荷 F=35kN ;軸頸直徑d=190mm；工作長(zhǎng)度l=250mm； 轉(zhuǎn)速n=150r/min。試驗(yàn)算該軸承是否適合使用。提示：根據(jù)軸瓦材料，已查得p =8MPa，=3m/s， P =12MPa m/s。解題要點(diǎn)：進(jìn)行工作能力驗(yàn)算：故該軸承適合使用。4. 有一不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，直徑d=100mm,寬徑比l/d=1，轉(zhuǎn)速n=1200r/min,軸的材料為45鋼，軸承材料為鑄造青銅ZCuSn10P1。試問(wèn)該軸承最大可以 承受多大的徑向載荷？提示：根

19、據(jù)材料已查得：p =15MPa，=10m/s， p =15MPa m/s。解題要點(diǎn)：軸承所能承受的最大徑向載荷必須同時(shí)滿足：(1) F p dl 15 100 100150 000 Np 19100l15 19100 100(2) F=23875 N。n1200故 Fmax=23 875N。5試設(shè)計(jì)一齒輪減速器的液體動(dòng)力潤(rùn)滑向心滑動(dòng)軸承。已知：徑向載荷F=25 000N，軸頸直徑d=115mm，輕頸轉(zhuǎn)速 n=1000r/min。解題要點(diǎn)：(1) 確定軸承結(jié)構(gòu)型式采用整體式結(jié)構(gòu)，軸承包角360(2) 確定軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)取l/d=1，則軸承工作寬度I為l/d=1 x 115mm=115mm(3) 選

20、擇軸瓦材料計(jì)算軸承的p、和p值選擇軸瓦材料根據(jù)p、和p 值，選用11-6錫銻軸承合金(ZSnSbIICu®,其p =25MPa,=80m/s,p =20MPa m/s。軸頸系鋼制，淬火精磨。(4) 選定軸承相對(duì)間隙 B和軸承配合公差1.3 1030.2530.2530.8 100.8 106.021.25 10 ，取確定軸承直徑間隙為d 0.0013 1150.1495 mm選定軸承配合公差時(shí)，應(yīng)使選配合的最小和最大配合間隙接近軸承的理論間隙厶?，F(xiàn)選定配合為115HZ，貝峙由瓦孔徑D= 1 1500.035，軸頸直徑d 115 0，最大間隙d7max 0.035mm0.155mm0.

21、190mm，最小間隙 max 0.120mm。(5) 選定潤(rùn)滑油根據(jù)軸承的p、值，選用L-AN32機(jī)械油，取運(yùn)動(dòng)粘度v40=32cSt( 32x 10-6m2/s)，密度900kg /m3，比熱容 c=1800J/ ( kg°C)。計(jì)算平均溫度tm下潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度：取 tm=50C，查得 50C，L-AN32 的運(yùn)動(dòng)粘度 V50=1922.6cSt,取 V50=19 cSt (19x10-6m2/s)，得其動(dòng)力粘度為：(6) 計(jì)算軸承工作能力計(jì)算軸承承載量系數(shù)：確定偏心率：根據(jù)Cp和l/d值，=0.652計(jì)算最小油膜厚度hmin ；d115hmin=10.0013 1 0.6522

22、 2=0.026mm選定軸瓦和軸頸表面粗糙度Rz11.6 m, Rz2 3.2 m，則 hmin=0.026>2(Rz1+Rz2)=2X( 0.0016+0.0032) =0.0096 mm(7) 驗(yàn)算軸承溫升和工作可靠性計(jì)算液體摩擦系數(shù)：軸頸角速度=104.72 rad/s因l/d=1,故 1，則摩擦系數(shù)為供油量：根據(jù)軸承偏心率和寬徑比l/d，查表并插值計(jì)算，得Cq=0.142,故供油量為=14.7X 10-6m3/s=882cm3/mi n計(jì)算軸承溫升t :取導(dǎo)熱系數(shù)as 80J/(m2 s C)時(shí)，則2.36 100.00131.89 106c Cq1800 900 0.1423.

23、1416 800.0013 6.03C =13.09°Ct13 09進(jìn)口油溫度t1 tm出口油溫度t2 tm50 C- 1309 C =43.46C （在 3545C 之間）2 2t13 09 50 C +1309 C =56.55C <80 C2 2進(jìn)、出口油溫合適計(jì)算結(jié)果說(shuō)明，具有上述參數(shù)的滑動(dòng)軸承可以獲得液體動(dòng)力潤(rùn)滑。液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算的首要問(wèn)題在于驗(yàn)算最小油膜厚度是否大于兩倍軸頸與軸瓦表面不平度的高度之和，設(shè)計(jì)計(jì)算的關(guān)鍵在于合理選擇參數(shù)。至于具體 計(jì)算步驟，可以視具體情況，靈活應(yīng)用。液體動(dòng)力潤(rùn)滑流動(dòng)軸承應(yīng)用了部分液體動(dòng)力學(xué)理論和高等數(shù)學(xué)概念來(lái)說(shuō)明動(dòng)壓油楔

24、 中各參數(shù)間的關(guān)系，只要抓住主要問(wèn)題，設(shè)計(jì)計(jì)算是不難掌握的。但是，軸承的設(shè)計(jì)計(jì) 算只是一個(gè)方面，軸承結(jié)構(gòu)是否合理，制造、裝配是否正確，潤(rùn)滑是否得當(dāng)?shù)?，都?duì)軸承的正常工作有很大影響，必須予以注意五、習(xí)題參考答案 1、選擇題16 B17 C18 C19 A20C21 B22 C23 B2、填空題24過(guò)度磨損；過(guò)熱產(chǎn)生膠合25增大；提高；增大26摩擦阻力27吸附28溫度；壓力29干摩擦；不完全液體摩擦;液體摩擦30v(Pa s2 ，式中,(kg/m 2)v運(yùn)動(dòng)粘度；動(dòng)力粘度；潤(rùn)滑油的密度31耐磨F r、Fnr、32pw p ； pv-W p；v W vdL19100L33兩工作表面間必須構(gòu)成楔形間隙

25、；兩工作表面間必須充滿具有一定粘度的潤(rùn)滑油或其他流15 C10 D11B12B13D14D9 C體；兩工作表面間必須有一定的相對(duì)滑動(dòng)速度，其運(yùn)動(dòng)方向必須保證能帶動(dòng)潤(rùn)滑油從大截面流進(jìn)，從 小截面流出。34 磨損與膠合：p < p ; pv W pv ; V W v35摩擦：傳動(dòng)效率；不承受36必要條件參見題5 33;充分條件為：保證最小油膜厚度 hmin> h，其中h為許用油膜厚度; h=S（Rz1 Rz2），其中，S為安全系數(shù)，Rz1、Rz2分別為軸頸和軸瓦的表面粗糙度十點(diǎn)平均高度。37 p W p ； pv W pv ； V W V38 自動(dòng)調(diào)心39增大，減小40動(dòng)力41粘度；油

26、性（潤(rùn)滑性）3、問(wèn)答題（參考答案從略） 4、分析計(jì)算題54解題要點(diǎn):0.8時(shí)的最小油膜厚度:(1) 計(jì)算在徑向工作載荷F、軸頸速度v的工作條件下，偏心率由 l/d 1.0， d 80mm,得 l 80mm。hmin=r (1)40 0.001 5 (1 0.8) mm 0.012 mm由0.8，查附表得Cp3.372。計(jì)算許用油膜厚度h，取S= 2，于是 由于h min> h，能形成液體動(dòng)壓潤(rùn)滑。(2) 計(jì)算V1.7v時(shí)，軸承的最小油膜厚度：由公式Cp2 vl根據(jù)其他參數(shù)不變時(shí),Cp與v成反比的關(guān)系，當(dāng)v0.7v時(shí)，得查附表得0.86，于是因?yàn)閔minV h，故該軸承不能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑

27、狀態(tài)。 55解題要點(diǎn)：(1) 按不完全液體潤(rùn)滑狀態(tài)，設(shè)計(jì)軸頸直徑：由 F/(dl)< p得(2) 計(jì)算軸承相對(duì)間隙：(3) 計(jì)算偏心率：由再由Cp和l/d 1.0，查表得0.89。(4) 計(jì)算最小油膜厚度hmin:(5) 計(jì)算許用油膜厚度h，取S 2，于是因?yàn)閔min小于h，故該軸承在題中給定的條件下不能達(dá)到液體動(dòng)潤(rùn)滑狀態(tài)。 56解題要點(diǎn)：(1) 計(jì)算許用油膜厚度h，取S 2，于是(2) 計(jì)算軸承的相對(duì)間隙：(3) 計(jì)算軸頸的圓周速度v :(4) 計(jì)算軸承的承載量系數(shù)Cp :(5) 查表得0.41。(6) 計(jì)算最小油膜厚度hmin :因hmin > h，故該軸承能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀