(完整版)擋土墻結(jié)構(gòu)算例

1、4.3 重力式擋土墻4.3.1 適用條件及設(shè)計(jì)原則為防止土體坍滑，路線沿線應(yīng)設(shè)置擋土墻，本例形式為重力式仰斜路肩墻，具體尺寸如下：擬采用漿砌片石重力式路肩墻，如上圖所示，墻高H=6m( 未計(jì)傾斜基底）。墻后填土容重為19KN / m3 ，內(nèi)摩擦角45 ，砌體容重 k 23KN / m34.3.2 構(gòu)造設(shè)計(jì)重力式擋土墻擬定計(jì)算圖示如下：圖 4.1重力式擋土墻擬定計(jì)算示意圖4.3.3 計(jì)算方法及步驟1) 按墻高確定的附加荷載強(qiáng)度進(jìn)行換算：qh0， q 插求得 q=15KPa所以 h00.789m2) 土壓力計(jì)算：10 ,3523 ,45Ea1 H 2 K a1H 2cos2222cos2cos1s

2、insincoscos168.966KNEaxEa cos()168.966cos 1023142.504 KNEayEa sin()168.966sin 102390.785KNE p1H 2K p1H 2cos2222cos2cos1sinsincoscos37.511KNEpxE p cos()37.511cos 231036.622KNE pyEp sin()37.511sin 23108.119KN3) 擋土墻截面驗(yàn)算如設(shè)計(jì)圖，墻頂寬 1.0m。 計(jì)算墻身重及其力臂 Z G ，計(jì)算結(jié)果如下：S1161161.06163.1810.18m22GS2010.181203.6 KN傾斜基底

3、，土壓力對(duì)墻趾O 的力臂為：Z y2.0mZx22.12 / 32.71m抗滑穩(wěn)定性1.1GQ1 E yEx tan 0Q 2 Ep tan 01.1GQ1 E ytan 0Q1 ExQ 2 E p72.210KN0所以抗滑穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算：0.8GZ GQ1 (E y ZxExZ y )Q 2 Ep Z p162.980 KNm0所以抗傾覆穩(wěn)定性亦滿(mǎn)足要求?；讘?yīng)力驗(yàn)算：eBB 3.06mZ N2e0.0766B0.516PmaxN1 16eABPminN1 16eAB其中N 1G GQ 1E y1.1cos0Q1 Ex sin0400.421KNPmaxN11 6e400.4

4、21 16 0.0766150.512 KPaAB3.063.061.2 f1.2266.35319.62 KPaPminN1 16e400.421 1 60.0766111.201KPaAB3.063.06其中 AB1.03.06m2截面應(yīng)力計(jì)算：截面最大應(yīng)力出現(xiàn)在接近基底處， 由基底應(yīng)力驗(yàn)算可知偏心距及基底應(yīng)力均滿(mǎn)足要求，故墻身截面應(yīng)力也能滿(mǎn)足要求，故不做驗(yàn)算。通過(guò)上述計(jì)算及驗(yàn)算，所擬截面滿(mǎn)足各項(xiàng)要求，故決定采用該截面。4.4 扶臂式擋土墻設(shè)計(jì)扶壁式擋土墻的設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括墻身構(gòu)造設(shè)計(jì)、 墻身截面尺寸的擬定， 墻身穩(wěn)定性和基底應(yīng)力及合力偏心距驗(yàn)算、墻身配筋設(shè)計(jì)和裂縫開(kāi)展寬度等。4.4.1

5、適用條件及設(shè)計(jì)原則扶壁式擋土墻墻高不宜超過(guò)15m，一般在9 10m 左右，段長(zhǎng)度不宜大于20m，扶肋間距應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)性要求確定，一般為1/4 1/2 墻高，每段中宜設(shè)置三個(gè)或三個(gè)以上的扶肋，扶肋厚度一般為扶肋間距的1/101/4，但不應(yīng)該小于0.3m。采用隨高度逐漸向后加厚的變截面，也可以采用等厚式，以便于施工。墻面板寬度和墻底板的厚度與扶肋間距成正比，墻面板頂寬不得小于0.2m，可采用等厚的垂直面板。 墻踵板寬一般為墻高的 1/41/2，且不小于 0.5m。墻趾板寬宜為墻高的 1/201/5，墻底板板端厚度不小于 0.3m。如圖 4.2 所示。200020B1=(1/20-1/5)HB3=(1

6、/4-1/2)HH1H30(1/10-1/4)LB1B2B3o.41LLa) 平面圖；b)橫斷面圖圖 4.2 扶壁式擋土墻構(gòu)造（單位cm）4.4.2 構(gòu)造設(shè)計(jì)根據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范及工程地質(zhì)條件，此扶壁式擋土墻墻高擬定為 H=10m,分段長(zhǎng)度為 20m,扶肋間距 L=4m,扶肋寬度 0.6m。墻面板頂寬 b=0.30m,為了利于施工，采用等厚垂直面板，墻底板板端厚度0.4m,墻踵板寬度 B1=1m。4.4.3 計(jì)算及步驟4.4.3.1土壓力計(jì)算圖 4.3主動(dòng)土壓力計(jì)算圖（其中23 ，45 ，）如圖 4.3 所示，扶壁式擋土墻墻背垂直， BC 為開(kāi)挖后的土坡坡面，作為第一破裂面， BC 與垂直

7、方向的夾角為 25 度， ADBC 即為破裂棱體。這個(gè)棱體作用著三個(gè)力，即破裂棱體的自重 W，主動(dòng)土壓力的反力 Ea，破裂面的反力 R。其中Ea 的方向與墻背成角，由工程地質(zhì)條件所給得23 ，且偏于阻止棱體下滑的方向。R 的方向與破裂面法線成角，同樣偏于阻止棱體下滑的方向。由于棱體處于平衡狀態(tài)，因此力的三角形閉合。從力的三角形中可得：式中Eacos()W)sin(452368根據(jù)前面計(jì)算得的穩(wěn)定坡角，此處的擋墻后填土坡度擬定為25 度，填土的重度為 19 kN / m3 ,則：SADBCa b hAE AC cos2522其中 a3m, b39.6tg 25o7.48m, h9.6m 。AEb

8、, AC8.5m所以，算得 SADBC67.7 。主動(dòng)土壓力：cos(2545 )Ea W440.544 kNsin( 2568 )4.4.3.2墻面板設(shè)計(jì)計(jì)算1) 計(jì)算模型與計(jì)算荷載墻面板計(jì)算通常取扶肋中到扶肋中或跨中到跨中的一段為計(jì)算單元( 如圖4.4 所示 )，視為固支于扶肋及墻踵板上的三向固支板，屬于超靜定結(jié)構(gòu)，一般作簡(jiǎn)化近似計(jì)算。 計(jì)算時(shí)，將其沿墻高或墻長(zhǎng)劃分為若干單位寬度的水平板條與豎向板條，假設(shè)每一個(gè)單位條上作用均布荷載， 其大小為該條單位位置處的平均值，近似按支承于扶肋的連續(xù)板來(lái)計(jì)算水平板條的彎矩和剪力， 按固支于墻底板上的剛架梁來(lái)計(jì)算豎向板條的彎矩。墻面板的荷載僅考慮墻后主動(dòng)

9、土壓力的水平分力，而墻自重、 土壓力豎向分力及被動(dòng)土壓力等均不考慮。其中土壓應(yīng)力為：eEa/ H1440.544 / 9.6 45.890kN / m3hk圖 4.4 墻面板簡(jiǎn)化土應(yīng)壓力圖pi0.5ehk 4hi / H 1 9.560hi( 0hiH /4)pi0.5ehk22.945 ( H / 4hi3H/ 4)pi0.5ehk4 9.6 hi/ H 1 9.560 9.6hi(3H1 / 4 hi H 1 )2) 水平內(nèi)力根據(jù)墻面板計(jì)算模型，水平內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4.5 所示。各內(nèi)力分別為：支點(diǎn)負(fù)彎矩： M 11/ 12 pi l 21/ 12 22.945 4.0230.593kNm支

10、點(diǎn)剪力： Qpil / 245.890kN跨中正彎矩： M21/ 20pil 22kNm1/ 20 22.945 4.0 18.356邊跨自由端彎矩：m30kNm其中， l 為扶肋間凈距。ilhb)1/121/121/121/201/20a)c)a) 計(jì)算模型； b) 荷載的作用圖； c) 設(shè)計(jì)彎矩圖圖 4.5墻面板的水平內(nèi)力計(jì)算墻面板承受的最大水平正彎矩及最大水平負(fù)彎矩在豎直方向上分別發(fā)生在扶肋跨中的 1/2H1 處和扶肋固支處的第三個(gè) H1/4 處，如圖 4.6 所示。設(shè)計(jì)采用的彎矩值和實(shí)際彎矩值相比是安全的，如圖4.5-c)所示。例如，對(duì)于固端梁而言，當(dāng)它承受均布荷載時(shí)，其跨中彎矩應(yīng)為p

11、il 2 / 24 ，但是，考慮到墻面板雖然按連續(xù)梁計(jì)算， 然而它們的固支程度并不充分， 為安全起見(jiàn)， 故設(shè)計(jì)值按式確定。3) 豎直彎矩墻面板在土壓力的作用下， 除了上述的水平彎矩外， 將同時(shí)產(chǎn)生沿墻高方向的豎直彎矩。其扶肋跨中的豎直彎矩沿墻高的分布如圖4.7 所示。負(fù)彎矩出現(xiàn)在墻杯一側(cè)底部 H1/4 范圍內(nèi)，正彎矩出現(xiàn)在墻面一側(cè)， 最大值在第三個(gè)H1/4 段內(nèi)，其最大值可近似按下列公式計(jì)算：豎直負(fù)彎矩：M D0.03ehk H 1l0.0345.8909.6452.865kNme4/1Hdccbbaa)b)aa)跨中彎矩b)扶肋處彎矩圖 4.6 墻面板跨中及扶肋處的彎矩圖豎直正彎矩：M0.0

12、3ehk H 1l / 40.0345.8909.64 / 413.216kNm沿墻長(zhǎng)方向（縱向），豎直彎矩的分布如圖4.6 所示，呈拋物線形分布。設(shè)計(jì)時(shí)，可采用中部2l/3 范圍內(nèi)的豎直彎矩不變，兩端各l/6 范圍內(nèi)的豎直彎矩較跨中減少一半的階梯形分布。4l/62l/3l/6/1H2D/2DM1M/H1+H4l/1-HMDMD/4a)b)a)豎直彎矩沿墻高分布；b) 豎直彎矩沿墻縱向分布圖 4.7 墻面板豎直彎矩圖4) 扶肋外懸臂長(zhǎng)度 l的確定扶肋外外懸臂節(jié)長(zhǎng)l，可按懸臂梁的固端彎矩與設(shè)計(jì)用彎矩相等求得，即：M1/12pi l 21/ 2pi l '2l '0.41l1.64

13、m4.4.3.3墻踵板設(shè)計(jì)計(jì)算1) 計(jì)算模型和計(jì)算荷載墻踵板可視為支承于扶肋上的連續(xù)板，不計(jì)墻面板對(duì)它的約束， 而視其為鉸支。內(nèi)力計(jì)算時(shí)， 可將墻踵板順墻長(zhǎng)方向劃分為若干單位寬度的水平板條，根據(jù)作用于墻踵板上的荷載， 對(duì)每一個(gè)連續(xù)板條進(jìn)行彎矩，剪力計(jì)算， 并假定豎向荷載在每一連續(xù)板條上的最大值均勻作用在板條上。作用在墻踵板上的力有：計(jì)算墻背間與實(shí)際墻背的土重W1 ；墻踵板自重W2；作用在墻踵板頂面上的土壓力豎向分力W3；作用在墻踵板端部的土壓力豎向分力 W4 ；由墻趾板固端彎矩M1 的作用在墻踵板上引起的等代荷載 W5；以及地基反力等，如圖所示。為了簡(jiǎn)化計(jì)算， 假設(shè) W3 為中心荷載， W4

14、是懸臂端荷載 Ety 所引起的，實(shí)際應(yīng)力呈虛線表示二次拋物線分布，簡(jiǎn)化為實(shí)線表示的三角形分布；M1 引起的等代荷載的豎向應(yīng)力近似地假設(shè)成圖4.7 所示的拋物線形，其重心位于距固支端5/8B3處，以其對(duì)固支端的力矩與 M1相平衡，可得墻踵處的應(yīng)力w52.4M 1/ B32 。將上述荷載在墻踵板上的引起的豎向應(yīng)力疊加，即可得到墻踵板的計(jì)算荷載。由于墻面板對(duì)墻踵板的支撐約束作用，在墻踵板與墻面板的銜接處，墻踵板沿墻長(zhǎng)方向板條的彎矩為零， 并向墻踵方向變形逐漸增大。 故可近似假設(shè)沿墻踵板的計(jì)算荷載為三角形分布，最大值在踵點(diǎn)處。如圖 4.8 所示。各部分應(yīng)力計(jì)算：W 1( H 1 B3 tan )19(

15、9.63tan 35 ) 222.312kPaW 2ht3200.48kNcoscos2cos2Ka coscos20.270coscos2E B 31H 2 K a119 10 .650 20.270 290 .454 kN / m22W 3EB 3 sin290.454 sin 3555.533kPaB33.02Et sinW 4B3所以，2Et sin2 350.567 sin 35W 4134.051kPaB33.0墻踵板固端處的計(jì)算彎矩M1：M 1B12 3i( h)(t12tpj ) ( 12 ) B1 6BmaxNM其中：minAWN802.537 kNA1(10.33)4.3m

16、2W1 ab211 4.323.08m266M Ne0802.5374.33521.649kNm22所以maxminNM802.537521.649356.003AW4.33.08kPa17.270即1356.003kPa;217.270kPa求得M 1B1231ht12t pj12B16B123356.00324190.420.3356.0031617.2704.3164.039kNmW 52.4M 12.4 164.03943.744 kPaB3232所以WW1W2W3W4W52222.312857.638134.05143.74417.270448.475kPaEB3yA2355

17、6;WWEtyW1EB3B3B3b)c)HBEB35/8B3W3M1W2EtEtyCM1W5WB3DBB3B321e)d)a) 墻踵板受力圖；b)EB3 y 對(duì)墻踵板的作用；c)E ty 對(duì)墻踵板的作用；d)M1 對(duì)墻踵板的作用；e) 墻踵板法向應(yīng)力總和圖 4.8 墻踵板計(jì)算荷載圖式上述中：EB3 作用在 BC 面上的土壓力（ kN ）；Et 作用在 CD 面上的土壓力（ kN）；M1 墻趾板固端處的計(jì)算彎矩（kNm ）;, h 墻后填土和鋼筋混凝土的容重（ Kn/m ）; t3 墻踵板厚度（ m）；2 墻踵板端處的地基反力(kPa)。2) 縱向內(nèi)力墻踵板順墻長(zhǎng)方向板條的彎矩和剪力計(jì)算與墻面板

18、相同，各內(nèi)力分別為：W l 2448.475 42支點(diǎn)負(fù)彎矩：M 1597.967kNm1212支點(diǎn)剪力：W l 2448.475 42跨中正彎矩：M 220358.780kNm20邊跨自由端彎矩： M 3 03) 橫向彎矩墻踵板沿墻 QW l / 2 448.475 4 / 2896.950kN長(zhǎng)方向（橫向）的彎矩由兩部分組成：在圖 4.7-e 所示的三角形分布荷載作用下產(chǎn)生的橫向彎矩最大值出現(xiàn)在墻踵板的根部。由于墻踵板的寬度通常只有墻高的1/3 左右，其值一般較小，對(duì)墻踵板橫向配筋不起控制作用，故不必計(jì)算此橫向彎矩。由于在荷載作用下墻面板與墻踵板有相反方向的移動(dòng)趨勢(shì)，即在墻踵板根部產(chǎn)生與墻

19、面板的豎直彎矩縱向分布的相同。如圖4.7-b)所示。4.4.3.4扶肋設(shè)計(jì)計(jì)算1) 計(jì)算模型與計(jì)算荷載a)b)c)圖 4.9 扶肋計(jì)算圖式扶肋可視為錨固在墻踵板上的T 形變截面懸臂梁，墻面板則作為該T 形梁的翼緣板，如圖4.9-a)所示，翼緣板的有效計(jì)算寬度由墻頂向下逐漸加寬，如圖4.9-a),b)所示，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，只考慮墻背主動(dòng)土壓力的水平分力，而扶肋和墻面板的自重以及土壓力的豎向分力忽略不計(jì)。2) 剪力和彎矩懸臂梁承受兩相鄰的跨中至跨中長(zhǎng)度lw 與墻面板高 H1 范圍內(nèi)的土壓力。在土壓力 EH1 中，作用在 AB 面上的土壓力的水平分力作用下，產(chǎn)生的剪力和彎矩為：QhihiL w (0.

20、5 h0 ) K a cosbi bhi lH1當(dāng) hiH1 時(shí)的 QH 1和M H1 ：QH 1H 1 Lw0.5H 1K a cos 25oQH 1H 1 LW0.5H 1K a cos3519 9.64.60.59.60.270 cos35890.743kNM H 11H 12Lw H 1K a cos356119 9.624.6 9.6 cos3562845.563kNm如圖所示，計(jì)算長(zhǎng)度Lw, 按下式計(jì)算，且 Lwb12B2 。Lwlb40.64.6 （中跨）Lw0.91lb0.9140.64.24 （懸臂跨）3) 翼緣寬度扶肋的受壓區(qū)有效翼緣寬度 bi,墻頂部 bi=b,底部 b1

21、=Lw, 中間為直線變化，如圖 4.9 所示，即：4.4.3.5容許應(yīng)力驗(yàn)算扶壁式擋土墻的驗(yàn)算內(nèi)容包括抗滑移穩(wěn)定性， 抗傾覆穩(wěn)定性， 基底應(yīng)力及合力偏心距的驗(yàn)算。其驗(yàn)算方法與重力式擋土墻相同。1) 抗滑移穩(wěn)定性驗(yàn)算擋土墻的抗滑移穩(wěn)定性是指在土壓力和其他的荷載作用下， 基底摩阻力抵抗擋土墻滑移的能力， 用抗滑移穩(wěn)定系數(shù)表示， 即作用于擋土墻的抗滑力與實(shí)際下滑力之比。其中G0.39.6244.30.424 39.6 0.5 32 tan 25 19697.469kN(G Eay )Ea1H 2K aK c1235.991kN199.620.27022Eax以墻踵板的板端豎直面作為假想墻背，則：Ea

22、yEasin 45166.871kNEaxEacos45166.871kN所以0.5697.469166.871K c2.590 1.30166.871（查得基底摩擦系數(shù)為0.5）故抗滑移穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求。2) 抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算擋土墻的抗傾覆穩(wěn)定性是指它抵抗墻身繞墻趾向外轉(zhuǎn)動(dòng)傾覆的能力，用抗傾覆系數(shù) Ko 表示，即對(duì)墻趾的穩(wěn)定力矩之和與 傾覆力矩之和的比值。（算得土壓力的水平分力的力臂 h=3.0m）則，M yK 0M 00.39.6241.154.30.4242.1539.6192.8166.8714.3166.8713.02417 .9454.8301.50500.613所以滿(mǎn)足抗傾覆穩(wěn)定性

23、的要求。3) 地基承載力及偏心距的驗(yàn)算為了保證擋土墻的基底應(yīng)力不超過(guò)地基的容許承載力，應(yīng)進(jìn)行基底應(yīng)力驗(yàn)算。為了使擋土墻墻形結(jié)構(gòu)合理和避免發(fā)生不均勻的沉降， 還應(yīng)控制作用于擋土墻基底的合力偏心距。底面上的總豎向力NWEay697.469166.871864.340kN合力作用點(diǎn)與墻前趾的距離2417.945500.613x2.218m864.34偏心距4.30.068mBe x0.72m26基底邊緣應(yīng)力12N6e864.34060.068220.155B114.3kPaB4.3181.864要求滿(mǎn)足下列公式12201.009kPa fk800kPa2查得在密實(shí)狀態(tài)下，碎石土承載力標(biāo)準(zhǔn)值為700-

24、900kPa,此處取 f k =800kPa。1220.155kPa1.2 f k960kPa基底平均應(yīng)力和最大壓力均滿(mǎn)足要求。所以，最初擬定的擋土墻截面尺寸即可作為實(shí)際擋土墻的尺寸。4.4.3.6 配筋設(shè)計(jì)1) 墻面板扶壁式擋土墻墻面板，墻趾板按矩形截面受彎構(gòu)件配筋，而扶肋按變截面T形梁配筋。墻面板的水平受拉鋼筋分為內(nèi)外側(cè)鋼筋兩種。水平受力鋼筋內(nèi)側(cè)水平受拉鋼筋N2 布置在墻面板靠填土一側(cè)，承受水平負(fù)彎矩，以扶肋處支點(diǎn)彎矩設(shè)計(jì)計(jì)算，全墻可分為34 段。a.以墻面板中間 H1/2 的彎矩作為控制進(jìn)行計(jì)算。經(jīng)算得 M=-30.593KNm.選用材料：以 HRB335 鋼筋作為受拉鋼筋，混凝土的強(qiáng)度

25、等級(jí)選用C20，查得 fc9.6N / mm2 , f y300N / mm2 。鋼筋保護(hù)層厚度c=30mm,估計(jì)選用鋼筋直徑為 16mm。截面尺寸擬定為h=230mm,b 取 1 米寬進(jìn)行設(shè)計(jì)。則截面有效高度h0=h-c-d/2=192mm。將以上的數(shù)據(jù)代入基本公式：1 f cbxf y AsM1 fcbx(h0 x )2算得： x16.60 mm; As532mm2查結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理附表1-6 得：選配 3 16 As 603mm2驗(yàn)算適用條件： x16.60mmbh00.56192 107.52mmAs6030.31%min0.2%bh0驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。1000 192b.以墻面板頂 H1/8

26、 處作為控制面進(jìn)行計(jì)算，此時(shí)M=15.297KN/m. 代入基本公式求得： x 8.30mm; As266 mm2同樣，選用 3 16 A603mm2 。驗(yàn)算滿(mǎn)足適用條件。s由以上的計(jì)算可知，墻面板內(nèi)側(cè)的受拉鋼筋分布為：墻頂H1/8 ，墻底H1/8,墻面板中間的范圍選配16 的鋼筋，間距為 333mm。外側(cè)受拉鋼筋 N3 布置在中間跨墻面板臨空一側(cè)，承受水平正彎矩，該鋼筋沿墻長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置。 為方便施工， 可在扶肋中心切斷， 沿墻高可分為幾個(gè)區(qū)段進(jìn)行配筋，但區(qū)段不宜分得太多。a.以墻面板的中間 H1/2 處作為控制面進(jìn)行計(jì)算， 此時(shí) M=18.356kNm. 同樣代入基本公式得：1 9.6 1

27、000 x300 As18.3569.6x192 x / 2求得： x10.00 mm; A 319mm2s仍選用 316 A603mm2 。驗(yàn)算滿(mǎn)足適用條件。sb.以墻面板墻頂 H1/8 處作為控制面進(jìn)行計(jì)算，此時(shí) M=9.178KNm 。代入基本公式得：x5.0mm; As160mm2As此時(shí)，0.08%min0.2% ，故至少需按最小配筋率進(jìn)行配筋，即：bh0Asbh0 min384mm2為安全計(jì)仍選用 3 16 As 603mm2 。驗(yàn)算滿(mǎn)足適用條件。以上配筋計(jì)算可知，墻面板外側(cè)水平受拉鋼筋N2 的分布為：全墻采用16的鋼筋，間距為 333mm。 豎向受力鋼筋內(nèi)側(cè)豎向收里鋼筋 N4 布

28、置在靠填土一側(cè)，承受墻面板的豎直負(fù)彎矩，該筋向下伸入墻踵板不少于一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng)度，向上在距離墻踵板頂高H1/4 處加上一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng)度處切斷，每跨中部2L/3 范圍內(nèi)按跨中的最大豎直負(fù)彎矩MD配筋，靠近扶肋兩側(cè)各 L/6 部分按 MD/2 配筋。跨中 2L/3 范圍內(nèi)的彎矩 M=52.865kNm ，代入基本公式得：1 9.6 1000 x300 As52.865 9.6x192 x / 2求得： x 28.68mm; As918mm2查表得選配 418 250， As1017mm2 。驗(yàn)算滿(mǎn)足適用條件?？拷隼邇蓚?cè)L/6部分的彎矩M=MD/2=26.433kNm。同樣代入基本公式求得：x14

29、.34mm; As459mm2 。此時(shí)，選配的鋼筋為： 414 250 ， As615mm2 。所以，由上可知，墻面板內(nèi)側(cè)豎向受力鋼筋的分布為：每跨中部采用18 鋼筋，間距為 250mm；靠近扶肋兩側(cè) L/6 范圍內(nèi)采用2L/3 范圍14 鋼筋，間距為 250mm。外側(cè)豎向受力鋼筋N5 布置在墻面板的臨空一側(cè)， 承受墻面板的豎向正彎矩，該鋼筋通長(zhǎng)布置，兼作墻面板的分布鋼筋用。由于正彎矩較小 M=13.216kNm ，由上面的計(jì)算可知， 需按最小配筋率進(jìn)行配筋， 故墻外側(cè)的鋼筋布置為： 全墻布置 14 鋼筋，間距為 250mm。墻面板與扶肋的U 形拉筋連接墻面板與扶肋的U 形拉筋 N6，其開(kāi)口向扶肋的背側(cè)，該鋼筋每一支承受高度為拉筋間距水平板條的支點(diǎn)剪力 Q，在扶肋水平方向通長(zhǎng)布置。由上面的計(jì)算可知，選配的 U 形鋼筋為 14，