塔式起重機(jī)QTZ80基礎(chǔ)荷載及附著桿荷載內(nèi)力計(jì)算

1、塔式起重機(jī)QTZ80基礎(chǔ)荷載及附著桿荷載內(nèi)力計(jì)算一、編制依據(jù)1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001(2006年版。2、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003。3、高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50135-2006。4、塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范GB/T13752-92。5、建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-2001。6、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009。7、QTZ80(ZJ5710塔式起重機(jī)使用說(shuō)明書(shū)浙江建機(jī)集團(tuán)。二、QTZ80塔機(jī)基礎(chǔ)荷載計(jì)算H 0=40mR G3=R G4=R Qmax =R G1=R Qmin =57mQ min =10kNQ max =60kN23mG

2、1=56kNG 0=220kN圖1、QTZ80塔機(jī)豎向荷載簡(jiǎn)圖塔機(jī)處于獨(dú)立狀態(tài)(無(wú)附墻時(shí),其受力為最不利狀態(tài),因此取塔機(jī)獨(dú)立計(jì)算高度43m 時(shí)進(jìn)行分析,分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種工況分別進(jìn)行荷載組合。按浙江省建設(shè)機(jī)械集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的QTZ80(ZJ5710進(jìn)行荷載分析,塔身為方鋼管桿件的桁架結(jié)構(gòu),現(xiàn)場(chǎng)地面粗糙度類(lèi)別為B 類(lèi)。塔機(jī)型號(hào)為QTZ80,最大起重量6T ,最大起重力矩81T ²m ,最大吊物幅度57m 。根據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009規(guī)定,計(jì)算塔機(jī)在工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)下傳遞到基礎(chǔ)頂面的荷載。非工作狀態(tài)下的基本風(fēng)壓取1.0kN/m 2。 1、

3、塔機(jī)自重和起重荷載 1.1 塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值1449.00K F =kN1.2 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q 60.00K F =kN 2、風(fēng)荷載計(jì)算= 0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=kN/m2.1.2 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值0.444318.V K S K F q H =kN 2.1.3 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值4S K V K M F H =k N m 2.2 非工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)角線(xiàn)方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算z S Z O q bH H ''= 0.8 1.2 1.716 1.95 1.32 1.00.35 1.6 2.38=k

4、N/m2.2.2 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值2.3843102.V K S K F q H''=kN 2.2.3 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值0.50.5102.344322S K V K M F H ''=k N m 3、塔機(jī)的傾覆力矩塔機(jī)自重和起重荷載產(chǎn)生的傾覆力矩,向前(起重臂方向?yàn)檎?向后為負(fù)。 3.1 大臂自重產(chǎn)生的向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值156231288.00M =kN m 3.2 最大起重荷載產(chǎn)生最大向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值(max Q 較min Q 產(chǎn)生的力矩大26013.5810.00M =kN m 3.3 小車(chē)位于上述位置時(shí)的向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值3 3.813.

5、551.3M =kN m 3.4 平衡臂產(chǎn)生的向后力矩標(biāo)準(zhǔn)值438.9 6.5252.85M =-=-kN m 3.5 平衡重產(chǎn)生的向后力矩標(biāo)準(zhǔn)值5130.611.81541.08M =-=-kN m 4、綜合分析、計(jì)算4.1 工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)基礎(chǔ)頂面的作用 4.1.1 荷載標(biāo)準(zhǔn)組合后的力矩標(biāo)準(zhǔn)值K 134520.91288.0051.3252.851541.080.9(810.00406.78640.47SK M M M M M M M KN m=+=+-+=(4.1.2 水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值 18.92VK F =kN 4.1.3 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重:1449.00K F =kN 起重荷載:

6、q 60.00K F =kN1449.0060.00509K K qK F F F =+=+=kN4.2 非工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)基礎(chǔ)頂面的作用 4.2.1 標(biāo)準(zhǔn)組合后的力矩標(biāo)準(zhǔn)值K S KM M M M M K N m ''=+=-+=4.2.2 水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值 102.34VK F '=kN 4.2.3 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重: 1449.00K F =kN5、基礎(chǔ)荷載的比較分析表1 混凝土基礎(chǔ)頂面荷載標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)比表類(lèi)型 工況 豎向荷載K F (kN水平荷載F vk (kN 傾覆彎矩M k (kN.m 按規(guī)程JGJ/T187計(jì)算 非工作狀態(tài) 449 102 1694 工作狀

7、態(tài) 509 19 640 按“塔機(jī)使用說(shuō)明書(shū)”非工作狀態(tài) 449 71 1668 工作狀態(tài)509311039上述比較分析說(shuō)明當(dāng)塔機(jī)現(xiàn)場(chǎng)的基本風(fēng)壓大于等于 1.00kN/m 2時(shí),按JGJ/T187-2009的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算的結(jié)果,非工作狀態(tài)時(shí)(控制作用傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值和水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值均大于塔機(jī)制造商的塔機(jī)使用說(shuō)明書(shū)中所提供值。基本風(fēng)壓等于1.00kN/m 2時(shí),傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值大2%,水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值大44%。三、QTZ80附墻桿計(jì)算根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范GB/T1375292、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009及浙江省建設(shè)機(jī)械集團(tuán)有限公司提供的QTZ80塔機(jī)使

8、用說(shuō)明書(shū)進(jìn)行計(jì)算,塔機(jī)和工程現(xiàn)場(chǎng)概況同前。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范GB/T1375292第4.5.2條規(guī)定:“塔身上部第一附著點(diǎn)(塔身懸臂支承端的支承反力最大,應(yīng)取該反力值作為附著裝置及建筑物支承裝置的計(jì)算載荷”。故應(yīng)以此道附墻桿(圖2的B 支座的負(fù)荷作為設(shè)計(jì)附墻桿截面的依據(jù)。按QTZ80塔機(jī)使用說(shuō)明書(shū),塔機(jī)附墻示意圖如圖2所示。附墻桿按兩端鉸支的軸心受壓桿件計(jì)算,附墻桿和塔身上的錨固環(huán)連接,錨固環(huán)的方形邊長(zhǎng)為1.8m ,見(jiàn)圖6 圖11。31m24m24m21m12150035007000DCBA 11(b附墻側(cè)立面(a附墻正立面E圖2 塔機(jī)附墻示意圖1、工作狀態(tài)下附著桿計(jì)算在工作狀態(tài)下,塔

9、機(jī)滿(mǎn)載工作,起重臂順?biāo)斫孛鎥-x 或y-y,風(fēng)向垂直于起重臂軸線(xiàn),隨后風(fēng)向和起重臂軸線(xiàn)同向,按最不利狀態(tài)(傾覆力矩最大進(jìn)行荷載組合,風(fēng)荷載產(chǎn)生的扭矩簡(jiǎn)化按風(fēng)向垂直起重臂進(jìn)行計(jì)算。如圖3所示。假設(shè)塔機(jī)的塔身和建筑物為剛體,附著桿的兩端為固定鉸。 圖 3 工作狀態(tài)下風(fēng)荷載作用平面示意圖1.1 工作狀態(tài)下荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合1.1.1 塔身懸臂端(起重臂、平衡臂處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ak q0/A AAK Z S Z O q bH H =1. 921. 952. 210. 200. 351=k N /m1.1.2 塔身 B 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Bk q0/B BBK Z S Z O q bH H =1. 75

10、1. 952. 090. 200. 351=k N /m1.1.3 塔身 C 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ck q0/C C CK Z S Z O q bH H =1. 601. 951. 950. 200. 351=k N /m1.14 塔身 D 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Dk q0/D D DK Z S Z O q bH H =1. 381. 951. 720. 200. 351=k N /m1.15 塔身 E 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ek q0/E EEK Z S Z O q bH H =1.181.951.420.200.351.60.37=kN/m1.1.1 1.1.5式中風(fēng)壓修正系數(shù)取 1.0,系考

11、慮附墻桿的風(fēng)振動(dòng)力作用沒(méi)有削弱, 風(fēng)荷載按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009、 高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50135計(jì)算, E 點(diǎn)以下簡(jiǎn)化按均布線(xiàn)荷載計(jì)算,對(duì) B 支座反力的影響甚微。1.1.6 塔機(jī)自重和起重荷載在起重臂、 平衡臂與塔身相交處產(chǎn)生傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 k MK 123451288. 00810. 0051. 3252. 851541. 08355. 37M M M M M M k N m=+=+-= 式中傾覆力矩 M 1 M5見(jiàn) P.2、 P.3。1.1.7 塔身和平衡臂、起重臂相交處的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值 k T 圖 4 塔機(jī)集中荷載及扭矩計(jì)算簡(jiǎn)圖1 在平衡臂、起重臂高度處的風(fēng)荷載

12、標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算(按計(jì)算高度 122H =m 、起 重臂及平衡臂的截面高度 1.06m 計(jì)算z S Z O q h '= 0.81.921.952.210.200.351.060.49/kN m =式中風(fēng)壓高度變化系數(shù) z 查 GB50009 2001表 7.2.1確定。 0.8修正系數(shù)系考 慮起重臂、平衡臂三角形截面桁架中有圓鋼管且結(jié)構(gòu)充實(shí)率比塔身小以及大臂旋轉(zhuǎn) 慣性力隨風(fēng)向偏角減弱的折減系數(shù)。 h 為起重臂、平衡臂截面高度,其他系數(shù)見(jiàn) JGJ/T187。2 扭矩組合標(biāo)準(zhǔn)值 T k由“塔機(jī)使用說(shuō)明書(shū)”查得工作狀態(tài)時(shí)回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值 1k T1270k T kN m =由風(fēng)荷載產(chǎn)生

13、的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值 2k T 222221211110. 49570. 4912. 97552222k k k T q l q l k N m ''=-=-=120.9( 0.9(270755 922k k k T T T kN m =+=+=1.2 工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座反力計(jì)算附著式塔式起重機(jī)的附著支座反力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 5所示 KAK q圖 5 工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座(附墻裝置反力計(jì)算簡(jiǎn)圖解連續(xù)梁 L A-F 可得支座反力如下。1.2.1 風(fēng)荷載 Ak Ek q q 在支座 B 處產(chǎn)生的水平反力33q B R kN =1.2.2 塔機(jī)自重和起重荷載引起傾覆力矩 K M 在支座 B

14、 處產(chǎn)生的水平反力21B M R kN =1.2.3 支座 B 處錨固環(huán)的截面內(nèi)力 x V 、 x V '、 y V 、 y V '332154q Mx x y y B B V V V V R R kN ''=+=+=在工作狀態(tài)下, 塔機(jī)起重臂位置的不確定性以及風(fēng)向的隨機(jī)性, 在計(jì)算支座 B 處錨固環(huán)截面內(nèi)力時(shí)需考慮塔身承受雙向的風(fēng)荷載和傾覆力矩及扭矩, 見(jiàn)圖 6。 1.2.4 支座 B 處錨固環(huán)的截面扭矩(考慮塔機(jī)產(chǎn)生的扭矩由支座 B 處的附墻桿 承擔(dān)922Bk T kN m = 1.3 工作狀態(tài)下對(duì)稱(chēng)式附墻桿計(jì)算工作狀態(tài)下對(duì)稱(chēng)式附墻桿的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 6所示。

15、錨固環(huán)和塔身連接為整體按剛體考慮, 以下計(jì)算中荷載產(chǎn)生該處的反力簡(jiǎn)稱(chēng) 為錨固環(huán)內(nèi)力。 F 4 3F 12F 圖 6 工作狀態(tài)下對(duì)稱(chēng)式附墻桿計(jì)算示意圖假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為鉸接, 附墻桿與塔身的連接為鉸接。 由結(jié)構(gòu)力 學(xué)求解器求得:(桿件軸向力負(fù)號(hào)為壓桿, x 、 y 方向分力負(fù)號(hào)表示與圖示反向。 1.3.1 在錨固環(huán)截面內(nèi)力 x V '、 y V '、 K T 作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算 附墻桿軸力:390ac N kN =-, 218ae N kN =, 323bd N kN =, 213bf N kN =-支座 a 在 X , Y 方向的分力:142F kN =,

16、 2183F kN = 支座 b 在 X , Y 方向的分力:312F kN =-, 4129F kN =-1.3.2 在錨固環(huán)截面內(nèi)力 x V 、 y V '、 KT '作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算 附墻桿軸力:323ac N kN =, 213ae N kN =-, 390bd N kN =-, 218bf N kN =支座 a 在 X , Y 方向的分力:112F kN =, 2129F kN =-支座 b 在 X , Y 方向的分力:342F kN =, 4183F kN = 2、非工作狀態(tài)下附墻桿計(jì)算按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程 JGJ33的規(guī)定,此工況

17、下塔 機(jī)回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的制動(dòng)器完全松開(kāi), 起重臂能隨風(fēng)轉(zhuǎn)動(dòng), 故不計(jì)風(fēng)荷載產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)力 矩。塔 身風(fēng)荷載圖 7 非工作狀態(tài)下風(fēng)荷載作用示意圖2.1 非工作狀態(tài)下荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合2.1.1 塔身懸臂端(起重臂、平衡臂和塔身相交處處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ak q '/A AAK Z S Z O q bH H '= 0.81.22.161.952.211.00.351.65.00=kN/m2.1.2 塔身 B 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Bkq '計(jì)算 00. 8/B B BK Z S Z O q bH H '=0. 81. 21. 951. 952. 091. 00. 35=k N /m2

18、.1.3 塔身 C 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ckq '計(jì)算 00. 8/C C CK Z S Z O q bH H '=0.81.21.751.951.951.00.351.63.58=kN/m2.1.4 塔身 D 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Dkq '計(jì)算 00.8/D D DK Z S Z O q bH H '=0.81.21.471.951.721.00.351.62.65=kN/m2.1.5 塔身 E 支座處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ekq '計(jì)算 00.8/E EK Z S Z O q bH H '=0.81.21.231.951.421.00.351.61.

19、83=kN/m2.1.12.1.5式中修正系數(shù)0.8系考慮塔機(jī)工作周期遠(yuǎn)比50年短,故對(duì)50年一遇的基本風(fēng)壓折減。2.1.6 塔機(jī)自重在起重臂、平衡臂與塔身相交處產(chǎn)生的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值kM '計(jì)算K454.63M M M M M k N m'=+=+-=- 2.2 非工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座反力計(jì)算非工作狀態(tài)下, 附著式塔式起重機(jī)的附著支座反力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖8所示。 M Eq K31mDCB24mA24m21mEKDKq CKBKAKq F圖8 非工作狀態(tài)下塔機(jī)附著支座反力計(jì)算簡(jiǎn)圖解連續(xù)梁L A-F 可得支座反力如下。2.2.1 風(fēng)荷載Ak Ek q q '' 在支座

20、B 處產(chǎn)生的水平反力179B q R kN '=2.2.2 塔機(jī)自重引起傾覆力矩KM '在支座B 處產(chǎn)生的水平反力 27BM R kN '=- 計(jì)算結(jié)果負(fù)值表示拔力,系因kM '為負(fù)值(即與圖示反向產(chǎn)生。 2.2.3 支座B 處錨固環(huán)的截面內(nèi)力1x V 、1x V '1117927152BB q M x x V V R R kN '''=+=-= 2.3 非工作狀態(tài)下對(duì)稱(chēng)式附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為鉸接,附墻桿與塔身的連接為鉸接。由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得:(桿件軸向力負(fù)號(hào)為壓桿,x 、y 方向分力負(fù)號(hào)表示與圖

21、示反向。 非工作狀態(tài)下對(duì)稱(chēng)式附墻桿的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖9所示。V x1 26001800260059°7000x1V dca be f45°26001800F 21F F 34F圖9 非工作狀態(tài)下對(duì)稱(chēng)式附墻桿計(jì)算的示意圖2.3.1 在錨固環(huán)截面內(nèi)力1x V 作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力:34ac N kN =-,42ae N kN =,36bd N kN =-,108bf N kN =- 支座a 在X ,Y 方向的分力:112F kN =-,21F kN = 支座b 在X ,Y 方向的分力:395F kN =,4107F kN = 2.3.2 在錨固環(huán)截面內(nèi)力1x

22、V '作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算附墻桿軸力:36ac N kN =-,108ae N kN =-,34bd N kN =-,42bf N kN =支座a 在X ,Y 方向的分力:195F kN =,2107F kN = 支座b 在X ,Y 方向的分力:312F kN =-,41F kN = 3、QTZ80對(duì)稱(chēng)式附墻桿內(nèi)力比較分析表2 QTZ80對(duì)稱(chēng)式附墻桿內(nèi)力比較表(標(biāo)準(zhǔn)值KN 上述比較說(shuō)明:按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算,比較F 1和F 2的合力、F 3和F 4的合力,可知工作狀態(tài)的大,但均小于按“塔機(jī)使用說(shuō)明書(shū)”的合力值。原因是前者系極限狀態(tài)設(shè)類(lèi)型 工況 F 1max F 2max F 3m

23、ax F 4max 按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB50009、GB50135計(jì)算 非工作狀態(tài) ±95 ±107 ±95 ±107 工作狀態(tài)±42 ±183 ±42 ±183 按“塔機(jī)使用說(shuō)明書(shū)”±125±193±187±176計(jì)方法,后者系允許應(yīng)力設(shè)計(jì)方法。工作狀態(tài)時(shí)扭矩k T 起控制作用。建筑物的兩附著點(diǎn)均可能受到F 1和F 2或F 3和F 4作用。 4、非對(duì)稱(chēng)式附墻桿在工作狀態(tài)下的計(jì)算 4.1 符號(hào)說(shuō)明非對(duì)稱(chēng)式附墻桿在工作狀態(tài)下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖10所示。圖中T 、T '塔身在截面1

24、-1處(最上一道附墻裝置處,見(jiàn)圖2所承受的回轉(zhuǎn)產(chǎn)生的扭矩,k k T T '=,但方向相反,系考慮回轉(zhuǎn)方向不同之故。x V 、x V '塔身在截面1-1處(最上一道附墻裝置處,見(jiàn)圖2在X 軸方向的剪力,x x V V '=,方向相反,原因同上。y V 、y V '塔身在截面1-1處(最上一道附墻裝置處,見(jiàn)圖2在Y 軸方向的剪力,y y V V '=,方向相反,原因同上。扭矩T 、T '和錨固環(huán)截面內(nèi)力x V 、x V '、y V 、y V '同第1.2節(jié)。30° 26001800260044°T T V x70

25、00V yV yxV abe f26001800F 21F F 34F oK K圖10 非對(duì)稱(chēng)式附墻桿在工作狀態(tài)下的計(jì)算示意圖假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為鉸接,附墻桿與塔身的連接為鉸接。 4.2 在錨固環(huán)截面內(nèi)力x V '、y V '、T 作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得:附墻桿軸力:261ae N kN =-,730be N kN =-,702bf N kN = 支座a 在X ,Y 方向的分力:1186F kN =,2183F kN =支座b 在X ,Y 方向的分力:3132F kN =,4129F kN =-4.3 在錨固環(huán)截面內(nèi)力x V 、y V 

26、9;、T '作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得:附墻桿軸力: 184ae N kN =,730be N kN =,780bf N kN =- 支座a 在X ,Y 方向的分力:1131F kN =,2129F kN = 支座b 在X ,Y 方向的分力:377F kN =-,4183F kN = 4.4 靜定結(jié)構(gòu)手算法附墻桿內(nèi)力按力矩平衡原理求解各桿件最不利荷載組合下的內(nèi)力,由0b M =,得123ae K x y N l T V l V l ''=+,231K x y ae T V l V l N KN l ''+=(軸向壓力。由0e M

27、 =,得423bf KKx y bf T V l V l N KN l ''+=(軸向壓力。 由0o M =,得4be K N l T =,4922K be T N KN l =(軸向壓力。 式中力臂1l 4l 見(jiàn)圖10。取上述計(jì)算中各桿件軸向壓力的最大值:262ae N KN =,730be N KN =,803bf N KN =。 5、非對(duì)稱(chēng)式附墻桿在非工作狀態(tài)下的計(jì)算非工作狀態(tài)下非對(duì)稱(chēng)式附墻桿的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖11所示。30°F 4 3F F 12F 1800260044°fe bacdV x17000260018002600x1V圖11非對(duì)稱(chēng)式附墻桿在非

28、工作狀態(tài)下的計(jì)算示意圖假設(shè)附墻桿與建筑物的連接為鉸接,附墻桿與塔身的連接為鉸接。錨固環(huán)截面內(nèi)力1x V 、1x V '同第2.2節(jié)。由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得:5.1 在錨固環(huán)截面內(nèi)力1x V 作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算 附墻桿軸力:1ae N kN =-,1be N kN =,153bf N kN =- 支座a 在X ,Y 方向的分力:11F kN =,21F kN = 支座b 在X ,Y 方向的分力:3108F kN =,4107F kN = 5.2 在錨固環(huán)截面內(nèi)力1x V '作用下附墻桿的軸力及支座反力計(jì)算 附墻桿軸力:152ae N kN =-,2be N kN =-

29、,0bf N =支座a 在X ,Y 方向的分力:1108F kN =,2107F kN = 支座b 在X ,Y 方向的分力:32F kN =,41F kN = 6、QTZ80非對(duì)稱(chēng)式與對(duì)稱(chēng)式附墻桿內(nèi)力比較表3 QTZ80非對(duì)稱(chēng)式與對(duì)稱(chēng)式附墻桿內(nèi)力比較表(標(biāo)準(zhǔn)值KN 由上述比較說(shuō)明:在同樣型號(hào)塔機(jī)在同樣狀態(tài)及風(fēng)荷載作用下,非對(duì)稱(chēng)式附墻桿的內(nèi)力比對(duì)稱(chēng)式附墻桿大,設(shè)置對(duì)稱(chēng)式附墻桿有利于保護(hù)塔機(jī)的塔身承受荷載。設(shè)計(jì)附墻桿與主體結(jié)構(gòu)預(yù)埋件時(shí),應(yīng)采用荷載的基本組合值。 7、附墻桿穩(wěn)定承載力計(jì)算取各式附墻桿中最大軸向受壓桿及相應(yīng)的計(jì)算長(zhǎng)度或最大計(jì)算長(zhǎng)度及相應(yīng)的最大軸向受壓桿設(shè)計(jì)。7.1 對(duì)稱(chēng)式搭設(shè)時(shí)附墻桿承

30、載力驗(yàn)算塔機(jī)的附墻桿采用對(duì)稱(chēng)式設(shè)置時(shí),附墻桿在工作狀態(tài)下和非工作狀態(tài)下的最大軸力標(biāo)準(zhǔn)值為-390kN (受壓,鋼管采用168³10,249.64A cm =, 5.6i cm =。計(jì)算長(zhǎng)度220 2.6 4.4 5.2l m =+=。類(lèi)型 工 況 F 1max F 2max F 3maxF 4max 按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB50009、GB50135計(jì)算 對(duì)稱(chēng)式 附著非工作狀態(tài) ±95 ±107 ±95 ±107 工作狀態(tài) ±42 ±183 ±42 ±183 非對(duì)稱(chēng)式附著非工作狀態(tài) ±108 ±

31、107 ±108 ±107 工作狀態(tài)±186±183±132±183長(zhǎng)細(xì)比： = l0 520 = = 93 < = 100 i 5.6 查現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017 附錄 C，得穩(wěn)定系數(shù)： = 0.69 軸心受壓穩(wěn)定承載力： N = fA = 0.69 × 215 × 49.64 ×102 /1000 = 736kN N = 736kN > 1.35 N k max = 1.35 × 390 = 527kN 滿(mǎn)足要求 對(duì)稱(chēng)式搭設(shè)時(shí)附墻桿承載力驗(yàn)算 7.2 非對(duì)稱(chēng)式搭設(shè)時(shí)附墻桿承載力驗(yàn)算 7.2.1 附墻桿在工作狀態(tài)下和非工作狀態(tài)下的最大計(jì)算長(zhǎng)度桿相應(yīng)的最大軸力標(biāo)準(zhǔn) 值為-730kN（受壓） ，鋼管采用219×10， A = 65.66cm 2 ， i = 7.40cm 。 計(jì)算長(zhǎng)度 l0 = 2.