電力系統(tǒng)分析復(fù)習(xí)思考題

1、電力系統(tǒng)分析復(fù)習(xí)思考題單項(xiàng)選擇題單項(xiàng)選擇題答案k點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)，短路電流標(biāo)么值為：1S叱，其中Zkk疋（）oZkkAA、節(jié)點(diǎn)阻抗矩陣的對(duì)角元B、自導(dǎo)納C、節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣的對(duì)角元D、互阻抗電力系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性指的是正常運(yùn)行的電力系統(tǒng)經(jīng)受（）后能夠自動(dòng)恢復(fù)到原來(lái)狀態(tài)的能力，或者用原有運(yùn)行狀態(tài)近似表示新運(yùn)行狀態(tài)的可能性。BA、大干擾B、普通照明設(shè)備開(kāi)停C、三相短路D、兩相短路電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性所指的干擾不包括（)oBA、大容量發(fā)電機(jī)突然退岀運(yùn)行B 、風(fēng)吹導(dǎo)線導(dǎo)致的架空線路參數(shù)的改變C、三相短路D、兩相短路電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性所指的干擾不包括（)oDA、兩相短路接地B、兩相短路C、三相短路D、一個(gè)普

2、通燈泡的熄滅電力系統(tǒng)二次調(diào)頻（)oCA、是由于生產(chǎn)、社會(huì)、氣象變化引起的B 、是有差調(diào)節(jié)C、由發(fā)電機(jī)組的調(diào)頻器完成D、不可以實(shí)現(xiàn)無(wú)差調(diào)節(jié)電力系統(tǒng)二次調(diào)頻或頻率的二次調(diào)整（)oDA、由發(fā)電機(jī)組的調(diào)速器完成B、是由于生產(chǎn)、生活、社會(huì)、氣象等變化引起的C、是有差調(diào)節(jié)D、可以實(shí)現(xiàn)無(wú)差調(diào)節(jié)對(duì)于兩端供電網(wǎng)，如果兩個(gè)電源點(diǎn)i、j的電壓完全相等，那么線路中的初步功率 （）。AA、不需考慮循環(huán)功率B、需疊加由節(jié)點(diǎn)i流向節(jié)點(diǎn)j的循環(huán)功率C、需疊加由節(jié)點(diǎn)j流向節(jié)點(diǎn)D、等于零i的循環(huán)功率發(fā)電機(jī)的P-Q運(yùn)行極限圖如圖一所示，（)oBA、當(dāng) cos® =0.9 時(shí)，Pmax=320MW， Qmax>150

3、MvarB、當(dāng) cos® =0.9 時(shí)，Pmax=300MW， Qmax<150MvarC、當(dāng) cos® =0.85 時(shí)，Pmax=350MW， Qmax=186MvarD、當(dāng) cos =0.7 時(shí)，Pmax=300MW， Qmax=186Mvary J500八5»-魁相遲相isa - ioo - so <J 50 lOO no 2£K) 250發(fā)電機(jī)組單位時(shí)間能量輸入與輸岀之比，稱(chēng)為（）。AA、耗量特性C、比耗量B、耗量微增率D、燃料耗量節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣的對(duì)角元丫i稱(chēng)為自導(dǎo)納，它等于（）。BA、連接節(jié)點(diǎn)i與任意節(jié)點(diǎn)j支路的導(dǎo)納B、與該節(jié)點(diǎn)i直接

4、連接的所有支路導(dǎo)納的總和C、與該節(jié)點(diǎn)i直接連接的所有支路阻抗的總和D、0節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣的非對(duì)角元Yj稱(chēng)為（）。CA、自導(dǎo)納，它等于連接節(jié)點(diǎn)i與任意節(jié)點(diǎn)j支路的導(dǎo)納B、自導(dǎo)納，它等于與該節(jié)點(diǎn)i直接連接的所有支路導(dǎo)納的總和C、互導(dǎo)納，它等于連接節(jié)點(diǎn)i與節(jié)點(diǎn)j支路導(dǎo)納的負(fù)數(shù)D互導(dǎo)納，它等于連接節(jié)點(diǎn)i與節(jié)點(diǎn)j支路阻抗的負(fù)數(shù)兩臺(tái)同容量機(jī)組并列運(yùn)行，機(jī)組1#的調(diào)差系數(shù)小于機(jī)組 2#的調(diào)差系數(shù)，如果系統(tǒng)負(fù)荷增加A時(shí)兩臺(tái)機(jī)組均未滿(mǎn)載，則（）°A、Pgi >B、APg1 < Pg2C、APgi = Pg2D、K G1 < K G2某電力網(wǎng)的全年供電量為800萬(wàn)kWh，電力網(wǎng)的全年電能損

5、耗為70萬(wàn)kWh，則（°。CA、發(fā)電機(jī)的全年發(fā)電量為800 萬(wàn) kWhB、用戶(hù)全年實(shí)際用電量為800 萬(wàn) kWhC、電力網(wǎng)的網(wǎng)損率為8.75%D、發(fā)電負(fù)荷為 870萬(wàn)kW某系統(tǒng)總負(fù)荷為200MV，負(fù)荷單位調(diào)節(jié)功率為Kl* =1.5，運(yùn)行在50Hz；系統(tǒng)發(fā)電機(jī)總?cè)萘緼為200MV，調(diào)差系數(shù)c%=2.5。當(dāng)用電設(shè)備容量增加10MW寸，系統(tǒng)發(fā)電機(jī)增發(fā)功率為（）MW/A、0B、5C、1.5D、2.5如果變壓器的空載損耗為100kW，該變壓器在一年中退岀運(yùn)行的小時(shí)數(shù)為100h，那么變壓A器一年的鐵損電量為（）萬(wàn) kWh。A、86.6B、87.6C、100D、200如果線路以Smax運(yùn)行，經(jīng)過(guò)3

6、600小時(shí)后，線路中消耗的電能恰好等于線路全年實(shí)際消耗A的電能，那么這個(gè) 3600小時(shí)便稱(chēng)為（）。A、最大負(fù)荷損耗時(shí)間B、最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)C、線路年運(yùn)行小時(shí)數(shù)D、變壓器年運(yùn)行小時(shí)數(shù)如圖二所示，變壓器阻抗RT+jX T=2.44+j40歐已歸算到高壓側(cè)，最大、最小負(fù)荷時(shí)，通過(guò)D變壓器的功率分別為Smax=28+j14MV A 和 Smin=10+j6MV A，高壓側(cè)的電壓分別為U1max-110kV和U1min=113kV，要求低壓母線的電壓變化不超過(guò)6.06.6kV的范圍，則分接頭應(yīng)選擇為（）kV。110± 2 X 2.5%/6.3kV閔一A、110B、圖二121C、115.5D、

7、107.25如圖一所示的年持續(xù)負(fù)荷曲線，負(fù)荷的最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)為（）小時(shí)。A、8760B、 6000C、 4928D、 3680鞏MW)10060一2C5U 50蠱、圖一鋼廠的最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)一般（）農(nóng)村灌溉最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)。A、等于B、大于C、小于D、大于等于一個(gè)兩端供電網(wǎng)絡(luò)，如圖1所示，兩個(gè)電源點(diǎn)i、j的電壓分別為116kV和112kV,那么在線路中初步功率（）。B、需疊加由節(jié)點(diǎn)i實(shí)際流向節(jié)點(diǎn)j的循環(huán)功率C、需疊加由節(jié)點(diǎn)j實(shí)際流向節(jié)點(diǎn)i的循環(huán)功率D不需考慮循環(huán)功率一條35kV線路的參數(shù)為：r1=0.26 Q /km, L=20km ;線路末端最大負(fù)荷Pmax=6MW，功率 D因數(shù)co

8、s® =0.95，最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)Tmax=5000h，則（）。A、 線路全年運(yùn)行小時(shí)為5000 hB、 最大負(fù)荷損耗時(shí)間為 5000 hC、用戶(hù)全年實(shí)際用電量為 550萬(wàn)kWh5D、 線路全年的電能損耗為5.4 X0 kWh針對(duì)煉鋼廠冷軋機(jī)引起的電壓變動(dòng)，宜采用（）調(diào)壓措施。A、同步調(diào)相機(jī)B、并聯(lián)電抗器C、并聯(lián)電容器D 、靜止無(wú)功補(bǔ)償器針對(duì)沖擊性負(fù)載引起的電壓變動(dòng)，宜采用（）調(diào)壓措施。A、并聯(lián)電容器B、并聯(lián)電抗器C、靜止無(wú)功補(bǔ)償器 D 、同步調(diào)相機(jī)110士4X 1%/11kV的變壓器高壓側(cè)繞組共有（）個(gè)分接頭。、計(jì)算題計(jì)算題答案如圖1所示簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)的發(fā)電機(jī)功-角特性曲線，哪一部

9、分是最大減速面積？答案：最大減速面積為edgk' fe包圍的面積Newt on-Raphson 法潮流計(jì)算的的基本步驟是什么？1) 取迭代次數(shù)k=0，給定各節(jié)點(diǎn)電壓初始值e(k), f i(k), i=1,2,n。2) 根據(jù)ei(k), fi(k)求功率或電壓的不平衡量 R(k), Q(k) , U2(k)，比如:n：Pi=PieGijej _Bjfj)fi(GjfjBjej)j=13) 根據(jù)ei(k), f i(k)求修正方程中系數(shù)矩陣中各元素。4) 接修正方程得到電壓的修正量 ei(k), f i(k)和各節(jié)點(diǎn)電壓:.(k+1)(k)人(k)ii.fi(k+1) = f i(k)+

10、 fi(k)i.ei= ei + ei如果max| ei(k)|, | fi(k)|< £，則迭代收斂，可以計(jì)算各支路功率和平衡節(jié)點(diǎn)功率；否則，迭代不收斂，令迭代次數(shù)k加1,轉(zhuǎn)回步驟2)進(jìn)行下 一次迭代，直到迭代收斂為止變壓器歸算至高壓側(cè)的參數(shù)Z=2 + j39歐，最大、最小負(fù)荷時(shí)高壓側(cè)電壓分別為112kV和115kV，低壓側(cè)母線允許的電壓為：最大負(fù)荷時(shí)不低于10.6kV，最小負(fù)荷時(shí)不高于10.3kV，通過(guò)變壓器的最大、最小功率分別為 頭。答案：28+j21MVA和14+j11MVA，變比為 110 士 4X 1.5%/11kV，試選擇合適的分接最大、最小負(fù)荷時(shí)，.'：

11、LTmax= (28 X 2 + 21厶 LTmin= (14 X 2 + 11X 39) / 112=7.81kVX 39) / 115=3.97kV根據(jù)低壓母線的電壓要求，可以取最大負(fù)荷時(shí)低壓側(cè)的電壓U2max=10.6，最小負(fù)荷時(shí)低壓側(cè)的電壓Umin= 10.3kVUTHma=(U 1max - 心U"Tma) U TL / U 2max=(112 7.81) X 11/10.6=108.12kVUTHmin= (115- 3.97) X 11/10.3=118.58kVUTHav=(108.12+118.58)/2 =113.35kV選擇最接近的分接頭：Uth=110 X (

12、1 + 2 X 1.5%) =113.3kV校驗(yàn)：U2max= (112- 7.81) X 11/113.3= 104.19 X 11/113.3= 10.1kV < 10.6kV 不合格 改選分接頭：UTh=110 X (1 + 1.5%) =111.65kV校驗(yàn)：U2min= (115 3.97) X 11/111.65=10.94kV > 10.3kV 不合格所以，沒(méi)有分接頭能夠滿(mǎn)足要求。電力系統(tǒng)中可采用什么調(diào)壓措施？各種調(diào)壓措施各有什么特點(diǎn)？ 答案：（1）調(diào)發(fā)電機(jī)端電壓；（2）調(diào)變壓器分接頭；（3） 改變網(wǎng)絡(luò)無(wú)功分布（裝并聯(lián)無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備）；（4） 改變線路參數(shù)（裝串聯(lián)電容器

13、、更換導(dǎo)線）。主要特點(diǎn)：調(diào)發(fā)電機(jī)端電壓方便、不需要增加投資；普通變壓器需停電調(diào)分接頭，使用有載調(diào)壓變 壓器時(shí)，調(diào)壓靈活而且有效，但價(jià)格較貴，而且一般要求系統(tǒng)無(wú)功功率供應(yīng)較充裕；系統(tǒng)無(wú)功功率 供應(yīng)不充裕時(shí)，可以用并聯(lián)電容器、調(diào)相機(jī)、靜止無(wú)功補(bǔ)償器調(diào)壓，還可以降低AP。但需額外增加投資；靜止無(wú)功補(bǔ)償器調(diào)節(jié)速度快，可用于沖擊負(fù)荷的調(diào)壓。Newt on-Raphs on法潮流計(jì)算的基本思路是什么？答案：Newton-Raphson迭代法的基本思路是從給定的電壓初值岀發(fā)，根據(jù)線性修正方程求岀新的電壓近似解；然后再次以這組解為初值，求岀另一組近似解；如此繼續(xù)下去，如果這些近似解序列收斂，那 么它的極限就是

14、實(shí)際的節(jié)點(diǎn)電壓。發(fā)電機(jī)組間有功負(fù)荷經(jīng)濟(jì)分配的目 標(biāo)是什么？應(yīng)按什么準(zhǔn)則分配？ 潮流計(jì)算中，PV節(jié)點(diǎn)待求的物理量 有哪些？目標(biāo)是使全系統(tǒng)燃料消耗（或電能成本）最小。 應(yīng)按等耗量（或電能成本）微增率準(zhǔn)則進(jìn)行有功功率分配。 潮流計(jì)算中，PV節(jié)點(diǎn)待求的物理量是該節(jié)點(diǎn)的有功功率和電 壓大小。負(fù)序電抗 X2=0.432 ;變壓器參數(shù)：Xti=0.138，Xt2=0.122 ;電力線路丨的參數(shù)：Xi=0.487，零序電抗X|o=4Xii。在f點(diǎn)發(fā)生兩相短路接地故障時(shí)，如果在：.c=66°切除故障，試判斷系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性。第21頁(yè)共13頁(yè)答案：1）求給定條件下 E'和Xi=X' d+X

15、Ti+XT2+Xi/2=0.295+0.138+0.122+0.487/2=0.799=1.1620.7992 =1.41E=（U誓）0.2 0.799 21 0.799 2 珂仆 +1)2 +(1)2- j 0.799o二tg34.531.162) 求故障時(shí)的功-角特性_ (0.432 0.138) (0.2440.122) (0.432 0.138)(0.2440.122)=0.222一=0.138 (0.974 0.122)0 - 0.138(0.974 0.122)=0.123附加電抗：（嘗）2X(1,1) _ X2 于 0匕X2;X0 .0.222 0.1230.0790.2220.

16、123(X'd Xti)(X|/2 Xt2)X| =X| (1.1)X : (0.295 +0.138) X(0.244 +0.122)=0.7992.8040.079P|I.ma“畀=為=0.502XII 2.8043) 求故障切除后的功-角特性Xiii 二X'd Xt1 Xi Xt2PIII .maxE'UXIII1.41 11.403=1.35g 氏if才i*Piii =Piii .max sin . =1.35sin，-jP0& =180 -sin PIII .max.1 1=180 -sin一1.35* *=180 -47.7=132.34）求極限切除

17、角;.cr=cos4 PWkO)怖.maxcos 'k -P|.maxcos0Piii . max -P| .max3 14Q1 (132.3 34.53)： 1.35 COS132.3 -0.5 cos34.53 1 180=cos1.350.5二 62.75）穩(wěn)定性判斷、c=66 ° 、c.cr所以，系統(tǒng)不能暫態(tài)穩(wěn)定。=0.2950.1380.4880.122 =1.043畫(huà)岀負(fù)荷、發(fā)電機(jī) 的靜態(tài)頻率特性 曲線；一次調(diào)頻與 二次調(diào)頻之間有 什么不同？負(fù)荷的靜態(tài)頻率特性曲線:f一次調(diào)頻與二次調(diào)頻之間的不同：一次調(diào)頻由發(fā)電機(jī)組的調(diào)速器完成，只能實(shí)現(xiàn)有差調(diào)節(jié),周期很短的偶然性負(fù)

18、荷變動(dòng)引起的頻率偏移進(jìn)行調(diào)整。二次調(diào)頻由發(fā)電機(jī)組的調(diào)頻器完成， 可以實(shí)現(xiàn)無(wú)差調(diào)節(jié), 周期也較長(zhǎng)、帶有沖擊性負(fù)荷變動(dòng)引起的頻率偏移進(jìn)行調(diào)整。是針對(duì)變化幅值很小、是針對(duì)變化幅值較大,如圖二所示，變壓器阻抗RT+jX T=2.44+j40歐已歸算到高壓側(cè)，最大、最小負(fù)荷時(shí)，通過(guò)變壓器的功率分別為 Smax=28+j14MV A 和 Smin=10+j6MV A，高壓側(cè)的電壓分別為Ulmax=110kV 和 Ulmin=113kV，要求低壓母線的電壓變化不超過(guò)6.06.6kV的范圍，試選擇合適的分接頭。110± 2 X 2.5%/6.3kV答案：最大、最小負(fù)荷時(shí)，U2max=6.0，最小負(fù)荷

19、時(shí)低壓側(cè)的電壓U Tmax= (28 X 2.44 + 14 X 40) / 110=5.7kV '：UTmin= (10 X 2.44 + 6 X 40) / 113=2.34kV 根據(jù)低壓母線的電壓要求，可以取最大負(fù)荷時(shí)低壓側(cè)的電壓U2min = 6.6kV。UTHmax=(U Imax - UTmax) U TL / U 2max=(110 5.7) X 6.3/6=109.4kVUTHmin = (113 -2.34) X 6.3/6.6=105.6kVUTHav =(109.4+105.6)/2 =107.5kV選擇最接近的分接頭：Uth=110 X (1 -2.5%) =1

20、07.25kV校驗(yàn)：U2max= (110 -5.7) X 6.3/107.25=6.13kV>6kVU2min= (113 -2.34) X 6.3/107.25=6.5kV<6.6kV所以，分接頭107.25kV可以滿(mǎn)足要求。如圖二所示系統(tǒng)，5=112 / 0OkV , Z12=8.1+j12.69 Q, Z23=9.9+j12.87 Q, Z34=13.2+j17.16 Q,不計(jì)功率損耗，(1) 如果1、4點(diǎn)電壓大小和相位相同，試求功率分布。(2) 如果U4=116 / 0.38okV，不計(jì)電壓降落橫分量時(shí)，2、3點(diǎn)電壓為多少？1 U1Z122Z234k-Z34S2 =23.

21、2j15.87MVA圖二S3 =14.14 J11.76MVA1) 1、4點(diǎn)電壓大小和相位相同時(shí)的功率分布:(9.9T12.87 13.2-j 17.16)(23.2 j15.87) (13.2-j仃.16)(14.14 j11.76)S1 一8.1j12.69 9.9 j12.87 13.2j17.16=21.99j16.73MVA§23 =21.99 j16.73 -(23.2 j15.87) =_1.21 j0.86MVAS4 =S3 -S23 =14.14 j11.76(4.21 j0.86) =15.35 10.9MVA2)*二UNdU110 (116/0.38 -112)

22、Sc -Zy 8.1 j12.69 +9.9 j12.87 +13.2 j17.16 =6.19j5.77(MVA )功率分布:功率分點(diǎn)是2節(jié)點(diǎn)，不計(jì)電壓降落橫分量時(shí)，2、3點(diǎn)電壓:112U2 =112 _2.38 =109.62kV21.54X13.2 +16.67X17.16 U434.92kVa? J5-8 &二(10.2 0.799)2 J O'99)2 = 1.162 0.7992 十蟲(chóng)O'99 =34.53。0 1.162) 求故障時(shí)的功-角特性X -(0.432 0.138) (0.2440.122) 10.96 12.69 /akV116U3 =116

23、-4.92 =111.08kV如圖三所示，無(wú)限大功率系統(tǒng)母線電壓為U=1.0，額定運(yùn)行時(shí)發(fā)電機(jī)輸送至系統(tǒng)的功率Pn=1, Qn=0.2;發(fā)電機(jī)參數(shù)：X'=0.295，負(fù)序電抗 X2=0.432 ;變壓器參數(shù)：Xti=0.138，Xt2=0.122 ;電力線路 丨的參數(shù)：X 1=0.487，零序電抗Xi0=4Xii。在f點(diǎn)發(fā)生兩相短路接地故障時(shí)，如果在8=60°切除故障，試判斷系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性。T2圖三E'和、g答案：1求給定條件下Xi=X' d+ Xti+ XT2+X i/2=0.295+0.138+0.122+0.487/2=0.799PnX|)2E(U 習(xí))

24、2 ( ux(1,1)X2 蘭0二X2X0=0.222 0.1230.2220.123=0.079x _x (X'd Xt1)(Xi/2 Xt2) Xi1 “Ix(1.1)x :799 +(0.295 +0.138) "0.244 +0.122) 0.7 990.079= 2.804Hi .maxE' U 1.41 1 0.502Xii 2.8043）求故障切除后的功-角特性Xiii二X'd Xt1 Xi Xt2=0.2950.1380.488 0.122 =1.0434 匕Jl-Piii 二Pin .maxSin、.=1.35sin、.E'U1.41

25、 1 “1.35Xlll1.403jP0、k =佃0 -sin 0 pIII .max1 1 =180 sin1.35=180 -47.7=132.34) 求極限切除角<cr =COSPm( 'k 一 0)Piil "Wk 田1.maxC°S'O;.crPIII .max -pll .max1 (1323 一34.53)當(dāng) W C°s132.3 -0.5 CS二 COS1.35-0.5二 62.75)穩(wěn)定性判斷Jc=60 ° 、ccr所以，系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定。如圖三所示的兩端供電網(wǎng)絡(luò)，5=112 / 0okV，不計(jì)功率損耗Zi2=j10

26、Q2 Z23= j16 Q 3 Z34= j12 QS2 =20 j12MVAS3 =12 j11MVA4 U4(1)如果1、4點(diǎn)電壓大小和相位相同，試求功率分布(2)與(1)中的功率分布相比，如果系統(tǒng)1擬少送6Mvar無(wú)功功率，試求 4點(diǎn)電壓大小和相位;不計(jì)電壓降落橫分量時(shí)，2、3點(diǎn)電壓為多少?答案:1Q 1jQZ23= j16 Q5S2 =20 j12MVAS3 =12 j11MVA 51) 1、4點(diǎn)電壓大小和相位相同時(shí)的功率分布：(_j16 _j12)(20 j12) (12)(12 j11)S1 :_j(101612)= 18.5 j12.3MVA§23 =18.5 j12.

27、3 -(20 j12) =/.5 j0.3MVAS4 =S -S23 =12 j11 _( d.5 j0.3) =13.5 j10.7MVA2）系統(tǒng)1擬少送j6MVA,4點(diǎn)電壓大小和相位;WNdu，即Z i110 (U4 -112)*j6 =：-j38U4 =114.07 0 kV功率分布:18.5+j6.3MV A-1.5-j5.7MV A13.5+j16.7MV A乙 2=j10 Q2Z23= j16 Q 3 Z34= j12 Q tEZJU1S2 =20 j12MVAS3 =12 j11MVAU4不計(jì)電壓降落橫分量時(shí)，2、3點(diǎn)電壓：丄6.3X10U120.56kV112U2 =112 0

28、.56 =111.44kV丄16.7X12.U431.76 kV114.07U3 =114.07 -1.76 =112.31kV如圖一，各支路導(dǎo)納已示于圖中，節(jié)點(diǎn)1與同步調(diào)相機(jī)相連，節(jié)點(diǎn)3與等值系統(tǒng)相連，P1=0.8 , P2=0.5,Q2=0.2，U1=1.05，U3=1 / 0O，（1）說(shuō)明各節(jié)點(diǎn)的類(lèi)型；（2）形成節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣；如果用Newt on-Raphs on法進(jìn)行該電力系統(tǒng)的潮流計(jì)算，寫(xiě)岀一個(gè)節(jié)點(diǎn)有功不平衡量計(jì)算的表達(dá)式（代入第一次迭代的數(shù)據(jù)）。P1+jQ1CS答案：1）節(jié)點(diǎn)1為PV節(jié)點(diǎn)；節(jié)點(diǎn)2為PQ節(jié)點(diǎn)；節(jié)點(diǎn)3為平衡節(jié)點(diǎn)2）節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣：1-550 1Yb =j5-7.982.2

29、i02.21.983）Newton-Raphson法潮流計(jì)算時(shí)，已知注入有功Pi = -0.8 , e3=1 , f3=0。取迭代次數(shù)k=0，給定各節(jié)點(diǎn)電壓初始值：ei（k）=i , fi（k）=0 ； e2k）=1, f2（k）=0節(jié)點(diǎn)1的有功不平衡量：3.日二刊' g(Gije Bijfj) fi(GijfjBijej)j丄=-0.8 -1(0 15 0)0 (0 5 1)1(01_50)0(0051)為保證電力系統(tǒng)的頻 率要求，發(fā)電機(jī)組臺(tái) 數(shù)越多還是越少更 好？為什么？n臺(tái)機(jī)組的等值單位調(diào)節(jié)功率為:1(01_00)0(0001)并列臺(tái)數(shù)越多越好。nKg三八KGii=1這時(shí)，仍有：.PL0 / . ：f = Kg+Kl可見(jiàn)，Kg>>Kg在同樣負(fù)荷變化量的情況下，.計(jì)會(huì)更小，即有利于調(diào)頻。三相短路電流計(jì)算機(jī) 算法的基本步驟是什 么？三相短路電流計(jì)算機(jī)算法的基本