反應(yīng)工程題目整合(答案解析自己做的,僅供參備考資料)

1、、是非題：（正確的打“V ”錯(cuò)誤的打“X”）1 對(duì)化學(xué)反應(yīng)來(lái)說(shuō)，溫度越高，反應(yīng)速率越大，因此高溫操作，可使反應(yīng)器體積最小。(X )2 多個(gè)PFR串聯(lián)或多個(gè)CSTR串聯(lián)，其流型仍為活塞流或全混流。3 對(duì)于零級(jí)反應(yīng)，由于反應(yīng)速率與反應(yīng)物濃度無(wú)關(guān)，因此催化劑內(nèi)擴(kuò)散阻力對(duì)宏觀反應(yīng)速率無(wú)影響。4 在進(jìn)行均相反應(yīng)動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)時(shí)，既可以在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，也可以在連續(xù)流動(dòng)反應(yīng)器中進(jìn)行，但由于反應(yīng)器操作方式不同，因此所得的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程形式也是不同的。間歇釜式反應(yīng)器改成連續(xù)操作后，由于省去了輔助時(shí)間，因此一定能提高產(chǎn)量。6 在絕熱式固定床反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，由于西勒Thiele ）模數(shù)與反應(yīng)物濃度無(wú)關(guān)，

2、因此內(nèi)擴(kuò)散有效因子在床內(nèi)為常數(shù)。7由于全混釜的停留時(shí)間分布比任意非理想流動(dòng)反應(yīng)器的都寬,2 2因此(t)CSTR ( t)NFR。8 在一絕熱反應(yīng)器中，僅當(dāng)進(jìn)行一級(jí)反應(yīng)時(shí)，其反應(yīng)溫度和轉(zhuǎn)化率的關(guān)系才呈線性。9.在任意轉(zhuǎn)化率下，一級(jí)不可逆連串反應(yīng)在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行的收率總是低于在間歇釜中進(jìn)行的收率。10 在相同的溫度下，一級(jí)連串不可逆反應(yīng)A7P7Q，在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行時(shí) P的收率總是高于在全混流中進(jìn)行的 P的收率。11 在全混流釜式反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng)，由于返混程度最大，故反應(yīng)速率一定最小12 因?yàn)閱我环磻?yīng)就是基元反應(yīng)，因此反應(yīng)級(jí)數(shù)與化學(xué)計(jì)量系數(shù)相同。k13 一自催化反應(yīng) AP若（-RA）=k

3、C aCp，由于反應(yīng)級(jí)數(shù)大于零，則在達(dá)到相同的轉(zhuǎn)化率時(shí)，所需的 VpFR總是小于VCSTR。14 在間歇反應(yīng)器（BR）中和活塞流反應(yīng)器（PFR）中等溫進(jìn)行同一反應(yīng)，若Ca0、XAf 相同時(shí)，則 tBR = T PFR 。15 無(wú)論是一級(jí)反應(yīng)還是二級(jí)反應(yīng)，流體的混合態(tài)對(duì)反應(yīng)結(jié)果無(wú)影響。16 對(duì)氣固催化反應(yīng)，由于外擴(kuò)散阻力的存在，使得下降。CaS < C AG,因此必定使反應(yīng)的選擇性17 設(shè)計(jì)固定床反應(yīng)器時(shí)需考慮內(nèi)擴(kuò)散對(duì)反應(yīng)的影響，而設(shè)計(jì)流化床反應(yīng)器時(shí)，則不必考18 .多段絕熱式固定床反應(yīng)器的最優(yōu)化結(jié)果是各段催化劑用量相等。19 可逆反應(yīng)在管式反應(yīng)器中進(jìn)行時(shí)，反應(yīng)溫度應(yīng)沿著最佳溫度線操作，使

4、反應(yīng)器體積最小。20 可逆反應(yīng)在固定床反應(yīng)器中進(jìn)行時(shí)，反應(yīng)溫度應(yīng)沿著最佳溫度線操作，使催化劑用量最少。V21.在流化床中，氣泡是貯存反應(yīng)物料和進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)的主要場(chǎng)所。錯(cuò)的（一定要選擇的話，我選22 對(duì)氣液反應(yīng)，由于化學(xué)反應(yīng)使液膜阻力減小，故一般為氣膜控制過(guò)程。23.填料塔具有較大的相界面積，適用于快速反應(yīng)，而鼓泡塔儲(chǔ)液量大，適用于慢速反應(yīng)(V )24 氣液反應(yīng)，當(dāng)氣膜阻力最大成為控制步驟時(shí)，反應(yīng)發(fā)生在相界面和氣膜內(nèi)。25 .一氣液反應(yīng)，2 100,50 ,則該反應(yīng)為瞬間不可逆反應(yīng)。26.氣液反應(yīng)，在一定操作條件下，膜內(nèi)轉(zhuǎn)化系數(shù)2 100,100 ,則該反應(yīng)為擬2一級(jí)快反應(yīng)。2值愈大，返混程度愈

5、大。因?yàn)?7.方差：表示了流體在反應(yīng)器中停留時(shí)間分布的散度,2 2(t)甲 (t)乙，因此甲反應(yīng)器的返混程度一定大于乙反應(yīng)器的返混程度。22 I(t )CSTR>(t )NfR28 .由于全混釜的返混程度比任意非理想反應(yīng)器的返混程度都大。因此29.單一反應(yīng) A P,在100 C下等溫反應(yīng)，已知在 Ca= 1mol/L時(shí)，(Ra) = 2mol/L.s 則當(dāng) Ca= 2mol/L 時(shí)，(一Ra) = 4mol/L.s30.對(duì)于混合的非極限情況，即宏觀混合和微觀混合并存時(shí)，即不能按微觀流體處理，也不 能按宏觀流體處理。31.已知一閉式反應(yīng)器的UL； o.1，該反應(yīng)器若用多釜串聯(lián)模型來(lái)描述，則

6、模型參數(shù)N=5(V具有相同停留時(shí)間分布的兩個(gè)反應(yīng)器，進(jìn)行同一化學(xué)反應(yīng)，若操作條件相同，反應(yīng)結(jié)33 達(dá)到單個(gè)分子尺度的微觀混合總是比達(dá)到流體微團(tuán)尺度的宏觀混合效果好。34 .所謂單一反應(yīng)，就是基元反應(yīng)。35 .冪級(jí)數(shù)動(dòng)力學(xué)方程式中的反應(yīng)級(jí)數(shù)是根據(jù)化學(xué)計(jì)量方程中計(jì)量系數(shù)確定的。36 .已知停留時(shí)間分布方差值t = lOOOOmin 2可知其流型接近全混流。(X )(X)(X )(X)37 .可逆放熱反應(yīng)的最優(yōu)溫度是指轉(zhuǎn)化率一定時(shí)，對(duì)應(yīng)于最大反應(yīng)速度的溫度。38.在一平推流反應(yīng)器內(nèi)等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆液相反應(yīng)，反應(yīng)器出中轉(zhuǎn)化率可達(dá)使轉(zhuǎn)化率提高到80 %，在同樣操作條件下，則反應(yīng)器體積應(yīng)增加一倍。39

7、.多級(jí)全混釜串聯(lián)，串聯(lián)釜數(shù)增多，返混程度增大，釜數(shù)接近無(wú)窮多，返混程度接近全混流。(X )40 .氣固催化反應(yīng)的本征速率方程是指排除了吸附和脫附阻力后的速率方程。41 .設(shè)計(jì)固定床反應(yīng)器應(yīng)采用排除了內(nèi)、外擴(kuò)散阻力后的反應(yīng)速率方程式。話，我選錯(cuò)的）、選擇題：（正確答案可能不止一個(gè)）1 在間歇反應(yīng)器中等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)2h ,若反應(yīng)改在管式反應(yīng)器中進(jìn)行，(X)40 %，若(X)(X)（一定要選擇的A7R,當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)90 %時(shí)，所需反應(yīng)時(shí)間為 空時(shí)為2h ,其它條件同間歇反應(yīng)器， 則轉(zhuǎn)化率為（B ）6.由示蹤法測(cè)得一反應(yīng)器的停留時(shí)間分布密度函數(shù)E（t）=t/10min -1 ,可判別該反應(yīng)器的A

8、 .60 % B. 90 % C .2 .四只相同體積的全混釜串聯(lián)操作,45 % D . 75 %其無(wú)因次停留時(shí)間分布的方差值A(chǔ).1.0B. 0.25 C .A 3 .對(duì)一平行一連串反應(yīng)A0.50P (2)Q ,P為目的產(chǎn)物，若活化能次序?yàn)椋篍2<Ei<E3,為了目的產(chǎn)物的收率最大，則最佳操作溫度序列為（A.先高后低B.先低后高C .高溫操作4 .對(duì)氣固催化反應(yīng) A7 R,當(dāng)外擴(kuò)散阻力已消除時(shí)，擴(kuò)散有效因子B增加，則內(nèi)擴(kuò)散有效因子（A .增大 B.不變C （A .增大 B.不變B ）。D .低溫操作若為一級(jí)不可逆反應(yīng)，Cag增加,C .降低）。若為二級(jí)不可逆反應(yīng)，C .降低）。則內(nèi)

9、Cag5 .已知一閉式反應(yīng)器的H 0.1，該反應(yīng)器若用多釜串聯(lián)模型來(lái)描述，則模型參數(shù)uLr(B )。A.4.5B. 5.6 C. 3.5 D . 4.0流型為（B ）D .多級(jí)混合A .平推流B .全混流C .軸向分散D ）方法。D .減小催化劑粒徑7.在氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究中，為了消除內(nèi)擴(kuò)散阻力，一般采用（A .增大器內(nèi)流速B.改變反應(yīng)器流型C.改變反應(yīng)器結(jié)構(gòu)8 下圖中陰影面積表示為 （C ）A.F(t)B.E(t)C.tD.29.對(duì)于氣固催化反應(yīng)，催化劑粒徑（A.增大 B.減?。┓磻?yīng)溫度B （A.升高，B.降低）可使催化劑的n 增大。10 .對(duì)于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬

10、的情況，用A 反應(yīng)器最為方便。A. 單段絕熱床B. 多段絕熱床C. 換熱式固定床D. 自熱式固定床11. 一級(jí)不可逆反應(yīng)A7R,當(dāng)反應(yīng)溫度一定，反應(yīng)物A的初始濃度CA0為2mol/L，轉(zhuǎn)化率達(dá)80 %時(shí)，所需的反應(yīng)時(shí)間為2h。如果CA0提高到10mol/L ，其它條件不變，則所需反應(yīng)時(shí)間應(yīng)為 B 。A. 10hB. 2hC. 0.4hD. 0.2h12 .在一個(gè)1m3的間歇反應(yīng)器中進(jìn)行某液相反應(yīng)，當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)到95 %時(shí)所需的反應(yīng)時(shí)間為4h，若改用一個(gè)5m3的間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，其它條件不變，則所需時(shí)間為A. 20hB. 4hC.0.8hD. 0.4h13.返混是連續(xù)流動(dòng)過(guò)程中的一個(gè)重要工程因素,

11、其產(chǎn)生原因是 （物料的停留時(shí)間分布流速分布不均勻、分子擴(kuò)散和渦流擴(kuò)散攪拌 死區(qū)、溝流和短路 物料的濃度分布）14 .在氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究中可由rAFa。"一32式處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到反應(yīng)速度的實(shí)驗(yàn)反應(yīng)器應(yīng)是 （C ）A 積分反應(yīng)器 B.微分反應(yīng)器C .無(wú)梯度反應(yīng)器D .脈沖反應(yīng)器15.氣體A與液體B的反應(yīng)為不可逆反應(yīng),對(duì) A為一級(jí)，對(duì)B為零級(jí).已知三種情況下反應(yīng)速率常數(shù)k，液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)kL,組分A在液相中的擴(kuò)散系數(shù)Dal的世1匹值分別為:kL2 , （ b） 80, （ c） 0.1，則a,b,c三種情況下的液相利用率關(guān)系為:A. a>b>c B.b>a>cC

12、.c>a>bD.c>b>a16 .在氨氣和稀硫酸進(jìn)行氣液反應(yīng)，若H2SO4濃度大于臨界濃度，則該過(guò)程的宏觀反應(yīng)速率的阻力主要集中在A 氣膜內(nèi)B 相界面C 相界面和氣膜內(nèi)D 液膜內(nèi)Cag 和 CpG存在差異。當(dāng)過(guò)程為反應(yīng)控制時(shí)，則Cas應(yīng)Cag （大于小于等于）,CpsCpg （大于 小于 等于）；當(dāng)過(guò)程為傳質(zhì)控制時(shí)，則 Cas（趨近于Cag趨近于0某一值）18.對(duì)零級(jí)和一級(jí)不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率微觀流體的反應(yīng)速率（大于 小于 等于）,對(duì)大于一級(jí)的不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率流體的反應(yīng)速率（大于小于 等于），對(duì)小于一級(jí)的不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反微觀應(yīng)速率微觀流體

13、的反應(yīng)速率（大于小于等于）。17 .氣固催化反應(yīng) A P,催化劑顆粒外表面濃度 Cas和Cps與流體主體濃度19 .已知反應(yīng) 1 : A t p -r A1 = Ca0.5反應(yīng) 2 : At R -r A2 = Ca2當(dāng)反應(yīng)物濃度由1mol/L降至0.25mol/L 時(shí)，兩個(gè)反應(yīng)的速率將是（D）A .相等的B. -r A1 為-r A2 的 2 倍 C. -r a2 為-r ai 的 4 倍D . -r A1 大于-r A220 .間歇釜反應(yīng)器中進(jìn)行如下反應(yīng):A P (1) rA1 = k1CAa1 A S (2) rA2=k2CAa2Cp/Cs增大，表明(C )A. al>a2B. a

14、l<a2C.活化能E1<E2D .活化能El>E221 等溫恒容下進(jìn)行各步均為一級(jí)不可逆串聯(lián)反應(yīng)A k1 P k2 S在Cao和反應(yīng)時(shí)間保持不變下，降低反應(yīng)溫度、釜液中若保持相同的轉(zhuǎn)化率XA，調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度使k2/kl降低，則P的最大得率將(A )A .增大B .減小C 不變D .先增后減22 一個(gè)全混流反應(yīng)器，其有效容積v1=1m 3,進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，達(dá)60 %轉(zhuǎn)化率，進(jìn)料量為Qoi,今改用兩只有效容積均為0.5m 3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作進(jìn)行同上反應(yīng),反應(yīng)溫度相同，轉(zhuǎn)化率要求不變，則進(jìn)料量Q02 將(A )A.大于Q0lB.小于 0.5Q 0lC.等于 Q0l D.等于

15、 0.5Q0l若大釜在先，小釜在后，出口轉(zhuǎn)化率為XA1，小釜在先、大釜在后，則出口轉(zhuǎn)化率為XA2 ,兩種情況下，進(jìn)料流速、進(jìn)料濃度和反應(yīng)溫度均相同，比較XA1和XA2的相對(duì)大小為A . XA1 >X A2B . XA1 <X A2C . XA1 =X A2D .不確定23 .有兩個(gè)有效容積不等的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作，反應(yīng)為二級(jí)不可逆反應(yīng)24 等溫零級(jí)不可逆液相反應(yīng)，采用下列三種方案進(jìn)行:XA2(1) 一個(gè)1m 3的平推流反應(yīng)器，轉(zhuǎn)化率XA1(2)兩個(gè)0.5m3的平推流反應(yīng)器并聯(lián)，進(jìn)料流量平均分配，轉(zhuǎn)化率(3)兩個(gè)0.5m 3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)，轉(zhuǎn)化率XA3上述三種情況進(jìn)料總流速，進(jìn)

16、料濃度和反應(yīng)溫度相同XA1、 XA2 ,和XA3比較為(C )A . XA1 >X A2 >X A3 B . XA1 =X A2 >X A3C . XA1 =X A2 =X A3D。XA1 >X A3 >X A225 .等溫液相反應(yīng)：A 7 R rR= k1CA R為目的產(chǎn)物2R 7 D rD=k2C r2 ;現(xiàn)有如下四種方案可供選擇 （1）平推流反應(yīng)器高轉(zhuǎn)化率（2）平推流反應(yīng)器低轉(zhuǎn)化率（3）全混流反應(yīng)器低轉(zhuǎn)化率（4）兩個(gè)等容積全混流反應(yīng)器串聯(lián)，高轉(zhuǎn)化率。從提高R的選擇性著眼，適宜選擇（A. (1) B. (2) C. (3)26 .已知一反應(yīng)器用軸向分散模型描述

17、，Pe>100，可判別該反應(yīng)器返混程度A .很大 B .很小C.中等D .無(wú)返混27 .氣體分子與固體表面間發(fā)生物理吸附時(shí),其吸附熱一般在A. 40200KJ / molB. 大于 400KJ /molC . 825KJ / mol D . 4KJ / mol 以下28 .氣固催化反應(yīng)本征速率是指排除（C ）阻力后的反應(yīng)速率。A外擴(kuò)散 B .內(nèi)擴(kuò)散 C .內(nèi)、外擴(kuò)散D .吸附和脫附29 .所謂固定床積分反應(yīng)器是指反應(yīng)物一次通過(guò)后，轉(zhuǎn)化率大于（B ）的情況。A. 10 % B . 25 % C . 40 % D . 50 %30 .列管式固定床反應(yīng)器填充的催化劑為了消除壁效應(yīng)其粒徑應(yīng)小于反

18、應(yīng)管徑的（B）倍。A . 100 B . 8 C . 3D . 50131 .反應(yīng)器中等溫進(jìn)行著AR兩個(gè)反應(yīng)，當(dāng)降彳氐的濃度后,發(fā)現(xiàn)反應(yīng)生成P的量顯著降低，而R的生成量略降低，表明（AA .反應(yīng)（1）的反應(yīng)級(jí)數(shù)大于反應(yīng)（2） B .反應(yīng)（1）的反應(yīng)級(jí)數(shù)小于反應(yīng)C .反應(yīng)（1）的活化能小于反應(yīng)D .反應(yīng)（1）的反應(yīng)速率常數(shù)大于反應(yīng)32.純二甲醚氣相分解反應(yīng)CH 3OCH 37 C+3H 2+CO在恒溫恒壓下進(jìn)行，當(dāng)分解率達(dá)100 %時(shí)，反應(yīng)物系的體積為（D ）A .與原體積相同B .為原體積的1/3C.為原體積的 2倍D .為原體積的 3倍，出口33.兩個(gè)有效容積不等的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作，進(jìn)行

19、二級(jí)不可逆反應(yīng)轉(zhuǎn)化率要求一定，可米取兩種串聯(lián)順序:(1)大釜在先，小釜在后，進(jìn)料流量為Qoi ；(2)小釜在先，大釜在后，進(jìn)料流量為Q02。兩種情況下，進(jìn)料濃度、反應(yīng)溫度相同,則進(jìn)料流量Q01，和Qo2的比較為(DA . Q 01 >Q 02 B . Qo1 =Q 02C .無(wú)確定關(guān)系D . Qoi <Q 0234 .全混流反應(yīng)器進(jìn)行放熱反應(yīng)時(shí)，要使反應(yīng)器操作在穩(wěn)定的定常態(tài)，則必須滿足以下條A.移熱速率 > 放熱速率B.移熱速率 < 放熱速率C .移熱速率隨溫度變化率>放熱速率隨溫度的變化率D .移熱速率隨溫度變化率<放熱速率隨溫度的變化率35 .幕數(shù)型反應(yīng)

20、速率方程式中以)表示各組分濃度變化對(duì)反應(yīng)速率影響。A .反應(yīng)級(jí)數(shù)B .反應(yīng)計(jì)量系數(shù)C .反應(yīng)速率常數(shù)D .反應(yīng)活化能36 .平推流反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行等溫零級(jí)不可逆反應(yīng),則自進(jìn)口起沿反應(yīng)器長(zhǎng)度方向，其反應(yīng)速率(C )A .逐漸增大B .逐漸減小C .保持不變D .存在最大值XA1 ,現(xiàn)用二個(gè)有效容積各為 0.5m 3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作進(jìn)行同上反應(yīng),進(jìn)料容積流速Vo和37 .一個(gè)全混流反應(yīng)器，其有效容積V1=1m 3,進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為反應(yīng)溫度與上相同，出口轉(zhuǎn)化率為XA2，貝y XA1與XA2的相對(duì)比較為A . XA1 >x A2 B. XA1 =x A2 C . XAI <

21、;X A2D .視進(jìn)料濃度Cao而定PAR38 .液相等溫反應(yīng):rp=k lP為目的產(chǎn)物rR=k 2Cars=k 3Ca2可有四種反應(yīng)器可供選擇：（1）平推流反應(yīng)器,（2）全混流反應(yīng)器，（3）分批式完全混合反應(yīng)器，（4）三臺(tái)全混流反應(yīng)器串聯(lián)。從有利于目的產(chǎn)物P的選擇性出發(fā)，宜選用（）A . (1) B. (2) C. (3) D . (4)39 .由示蹤法測(cè)得一反應(yīng)器的停留時(shí)間分布密度函數(shù)E（t）二去et / lOmin ”，可判別該反應(yīng)器的流型為（B ）A .平推流B .全混流軸向分散D .多級(jí)混合40 .固體催化劑之所以能起催化作用,是由于它能與反應(yīng)組分的氣體分子主要發(fā)生（C ）A .物理

22、吸附B.化學(xué)反應(yīng)C. 化學(xué)吸附D 質(zhì)量傳遞41 .在氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究中可由VaO Fao（Xa2 Xao）上正式處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到反應(yīng)速W度的實(shí)驗(yàn)反應(yīng)器應(yīng)是A 積分反應(yīng)器B.微分反應(yīng)器C.無(wú)梯度反應(yīng)器D .脈沖反應(yīng)器42 氣固催化反應(yīng)A+B 7 R+S , A、B、R、S均吸附于同一類活性點(diǎn)上，雙活性之間發(fā)生反應(yīng)，已知其反應(yīng)速率方程MPaPbPRPs/k)r =(1 KaPaPbPbKrPrKsPs)，則其控制步驟為（）A . A+ d -A dB . A d +B d- R d +S(T乙烷仍大量存在，表明這是一個(gè)（B ）反應(yīng)。D . S dS+ d43 間歇釜中進(jìn)行各步均為一級(jí)不可逆串

23、聯(lián)反應(yīng)k1 P k2 S，等溫下進(jìn)行，為了提高P的選擇性（C ）A .應(yīng)使 A的轉(zhuǎn)化率接近100 %B 應(yīng)保持高的轉(zhuǎn)化率C應(yīng)保持較低的轉(zhuǎn)化率D .轉(zhuǎn)化率高低無(wú)妨44 乙烷在催化劑上脫氫生成乙炔，經(jīng)一段時(shí)間反應(yīng)后，乙炔生成量不再增加，但A. B. (2) C. (3)D A .慢速B 可逆C .自催化D .不可逆45 .在一平推流反應(yīng)器中進(jìn)行等溫一級(jí)不可逆反應(yīng)A-> P ,現(xiàn)有反應(yīng)器體積下，出口轉(zhuǎn)化率(D)，操作條件均保持相同。為45 %，若將反應(yīng)器體積增加一倍，則出口轉(zhuǎn)化率將為A . 90 % B. >90 % C. 45 % D. <90 %, >45 % 46等溫一

24、級(jí)不可逆液相反應(yīng)，采用下列三種方案進(jìn)行:(1) 一個(gè)分批式完全混合反應(yīng)器，容積Vi(僅考慮反應(yīng)時(shí)間所需(2) 個(gè)平推流反應(yīng)器，容積V2,(3)二個(gè)等體積全混流反應(yīng)器串聯(lián)，總?cè)莘e為V3。上述三種情況反應(yīng)溫度、物料處理量及轉(zhuǎn)化率相同，則容積比較為A . Vi<V2<V3 B. Vi=V 2<V 3C. V2 <V i<V 3D .V2<V 1=V 3rT= k 3Ca47 在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行反應(yīng):rR=k iCa R為目的產(chǎn)物rs= k 2Ca已知它的活化能 Ei=25 , E2=35 , E3=15(E單位省略)。為有利于目的產(chǎn)物 R的生成，應(yīng)選擇反應(yīng)溫度

25、(C)A .盡可能高B.盡可能低C.中等D .先低后高48 .等溫液相反應(yīng)A+B 7 P rp=k iCaCb P為目的產(chǎn)物2A 7 R rR=k 2Ca2有下列四種方案可供選擇:(1)分批式完全混合反應(yīng)器，A和B 一批加入；(2)半分批式完全混合反應(yīng)器，A 一批加入，B連續(xù)滴加；(3)半分批式完全混合反應(yīng)器，B 一批加入，A連續(xù)滴加；(4)全混流反應(yīng) 器。從提高P的收率著眼適宜選用(C )49 .固定床內(nèi)等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆放熱反應(yīng)，床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此時(shí)床層進(jìn)口和出口處催化劑有效系數(shù)n 值相對(duì)大小應(yīng)是（）A .n進(jìn)耳出 B.n進(jìn)=耳出 C.n進(jìn)vn出 D .難以判別50.對(duì)于氣膜擴(kuò)散控

26、制的氣液反應(yīng)，其宏觀反應(yīng)速率就等于A .氣膜擴(kuò)散速率B.液膜擴(kuò)散速率C .液相主體反應(yīng)速率D .取決于B和C三、填空題1 .某不可逆反應(yīng)，反應(yīng)活化能為9.63 X104j/mol，問(wèn)反應(yīng)溫度是 550 C時(shí)的反應(yīng)速率比反應(yīng)溫度是400 C時(shí)的反應(yīng)速率快23.1倍。2 .一不可逆反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)溫度從150 C升高到200 C時(shí)，反應(yīng)速率增加一倍，則該反應(yīng)的活化能為23.06kJ/mol3 一不可逆反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)溫度從25 C升高到35 C時(shí)，反應(yīng)速率增加一倍，則該反應(yīng)的活化能為 52894 J / molln且k1解：一E8.314EE(丄)RT2(丄亠29830852894J / molT21In

27、 2In 2Ak14.一液相復(fù)合反應(yīng)Ak2P一,均為基兀反應(yīng)。Q在單一連續(xù)釜中等溫反應(yīng)，已知該溫度下,k1 3k2,問(wèn)當(dāng)最終轉(zhuǎn)化率為80 %時(shí)，目的產(chǎn)物P的瞬時(shí)選擇性為:0.75，總選擇性為:0.755.對(duì)一閉式反應(yīng)器，已測(cè)知Pe（Peclet 準(zhǔn)數(shù)）為10,若該反應(yīng)器用多級(jí)串聯(lián)模型來(lái)描述,則模型參數(shù)N為 5.56 O6.等溫下進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，為達(dá)到XA的轉(zhuǎn)化率，采用單個(gè) CSTR的體積與PFR的體積之比為見(jiàn)課本 P108式4.21進(jìn)行兩級(jí)不可逆反應(yīng)，兩者體積之比為1/(1-X A)7.液相反應(yīng):弋（副）從有利于產(chǎn)品分布的觀點(diǎn)，將下列接觸方式按優(yōu)劣順序排列為2341A IZr<D若

28、k1 =k2 ,Ca0=Cb0寫(xiě)出計(jì)算瞬選擇率3的公式：1/(1+cAA0.4)8.從反應(yīng)器停留時(shí)間分布測(cè)定中，求得無(wú)因次方差 20.98，反應(yīng)器可視為全混2,又若求得無(wú)因次方差0.02，則反應(yīng)器可視為活塞流9 .在CSTR中，物料平均停留時(shí)間為1h，停留時(shí)間大于10h的物料粒子占全部物料粒子0.0045%。10 .在流化床中進(jìn)行固相加工反應(yīng)，固體顆粒在反應(yīng)器中流動(dòng)狀態(tài)可看成CSTR，固體顆粒平均停留時(shí)間為1min ,停留時(shí)間小于1min的固體顆粒占流出的全部顆粒的63.21 %o11 .在PFR中，停留時(shí)間大于平均停留時(shí)間的流體粒子占全部粒子的100%，在CSTR中，停留時(shí)間大于平均停留時(shí)間

29、的流體粒子占全部粒子的36.79%。-312 某氣相反應(yīng) A + 3B 7R,則膨脹因子A為外擴(kuò)13.采用無(wú)梯度反應(yīng)器進(jìn)行氣固催化反應(yīng)本征動(dòng)力學(xué)測(cè)定時(shí)，足夠高的轉(zhuǎn)速，可使14.反應(yīng)物A的水溶液在等溫 PFR中進(jìn)行兩級(jí)反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為0.5，若反應(yīng)體積增加到4倍，則出口轉(zhuǎn)化率為0.815 .反應(yīng)物A的水溶液在等溫 CSTR中進(jìn)行兩級(jí)反應(yīng),出口轉(zhuǎn)化率為0.5，若反應(yīng)體積增加到4倍，則出口轉(zhuǎn)化率為0.7 O16 .在PFR中進(jìn)行等溫二級(jí)反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為0.8 ,若采用與PFR體積相同的CSTR進(jìn)行該反應(yīng)，進(jìn)料流量Qo保持不變，為達(dá)到相同的轉(zhuǎn)化率0.8，可采用的辦法是使Cao增大 5倍。17.在多

30、釜串聯(lián)中，可逆放熱反應(yīng)的最佳溫度序列為隨反應(yīng)釜數(shù)增加而降低隨轉(zhuǎn)化率增加而降低18 .等溫下進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，為達(dá)到同樣的轉(zhuǎn)化率XA,采用單個(gè)CSTR的體積與PFR的體積之比為（同第6題），相同的進(jìn)行該反應(yīng)，進(jìn)行二級(jí)不可逆反應(yīng),兩者的體積之比為（同第6題）19 在一全混流反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆連串反應(yīng)Akik2Q , P為目的產(chǎn)物,已知k11.0h 1 ,k2 0.1h 1 ,原料中不含P和Qo問(wèn)最佳空時(shí)為3.16h的最大收率為0.577;最大收率下所對(duì)應(yīng)的A的轉(zhuǎn)化率為0.7620.在一活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆連串反應(yīng)A k1 Pk2 Q , P為目的產(chǎn)物,2.56h已知k11.0h 1

31、,k2 0.1h 1 ,原料中不含P和Qo問(wèn)最佳空時(shí)為的最大收率為0.774;最大收率下所對(duì)應(yīng)的A的轉(zhuǎn)化率為0.77421 一復(fù)合反應(yīng)A 2Bk1PQ若rQgg2B Pk2RRICzCbCp則目的產(chǎn)物P的瞬時(shí)選擇性SP為k1C aCbkzCbC POk1C ACB22 .在氣固催化反應(yīng)中，丹克勒(Damkoler )準(zhǔn)數(shù)Da的物理意義為化學(xué)反應(yīng)速率與外擴(kuò)散速率之比n 級(jí)不可逆反應(yīng)的DaP16423.某不可逆氣固催化反應(yīng)，本征反應(yīng)活化能為105J/mol,當(dāng)過(guò)程為內(nèi)擴(kuò)散控制時(shí)，表觀活化能為50000J/mol24 .均相CSTR反應(yīng)器中，放熱 S形曲線與移熱直線一般有 3個(gè)交點(diǎn)，高溫區(qū)交點(diǎn)的特征

32、見(jiàn) 0506A 卷問(wèn)答題1,中溫區(qū)交點(diǎn)的特征，低溫區(qū)交點(diǎn)的特征是25.在XAT圖上畫(huà)出三段絕熱式固定床操作示意圖：一、二段段間采用原料氣冷激，二卄 rPkQcB5,若 rQk2cA5cB.5三段段間采用間接冷卻。(畫(huà)出平衡曲線、最佳溫度曲線、各段操作線、段間冷激或冷卻線)。A 2B k126 .某液相復(fù)合反應(yīng).2A B k2為使目的產(chǎn)物P的選擇性高，應(yīng)選擇:若采用間歇反應(yīng)釜，其料方式為 B 次性加入，A 連續(xù)滴若采用管式反應(yīng)器，其進(jìn)料方式為B從反應(yīng)器進(jìn)口處加入，A沿管長(zhǎng)多處力口rQkcAcB.5k2cA5cB27 .液相復(fù)合反應(yīng)2A B k P ,若rPA 2B 2 Q為使目的產(chǎn)物P的選擇性高

33、，應(yīng)選擇:若采用間歇反應(yīng)釜，其加料方式為A 一次性加入，B連續(xù)滴加(2)若采用管式反應(yīng)器，其進(jìn)料方式為A從反應(yīng)器進(jìn)口處加入， B沿管長(zhǎng)多處加入若Ei>E2,則反應(yīng)溫度應(yīng)采用咼溫O28 .氣固催化反應(yīng) A B2R，若反應(yīng)機(jī)理為:B2A則本征反應(yīng)速率方程為：r2BR（此步為速率控制步驟）KsPaIKb Pb (1 JKbPbKrPr)一氣固催化反應(yīng) A BR，若本征反應(yīng)速率方程為:k S K A K B PaPb(1 KaPa KrP r)(1 KbPb)則該反應(yīng)可能的反應(yīng)機(jī)理為 29 .化學(xué)反應(yīng)速率可分為溫度效應(yīng)和濃度效應(yīng)，對(duì)簡(jiǎn)單反應(yīng)而言，溫度對(duì)反應(yīng)速率的影響程度取決于反應(yīng)的計(jì)量系數(shù);對(duì)復(fù)

34、合反應(yīng)而言，選擇性對(duì)溫度的敏感程度取決于反應(yīng)的活化能30 在間歇攪拌釜中，進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)時(shí)，其最佳反應(yīng)溫度的序列先高溫后低31 在管式反應(yīng)器中，進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)時(shí)，其最佳反應(yīng)溫度的序列是32 在BR中等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá) 95 %時(shí)，反應(yīng)時(shí)間為 2h ;若反應(yīng)在PFR或CSTR中等溫進(jìn)行，溫度同 BR,空時(shí)均為2h，則轉(zhuǎn)化率分別為:PFR:95%CSTR:74.97%33 .三個(gè)平推流反應(yīng)器串聯(lián)，進(jìn)行一液相均相反應(yīng)，其流程如下圖所示。XA3Fa0FaiFa2FA3 若反應(yīng)速率(-RA)=kC A2,則V2的計(jì)算式為:若XA1 -X A0= X A2-X A1 = X A3-

35、X A2，則三個(gè)反應(yīng)器體積大小之間的關(guān)系為:Vl<V 2< V 334.兩臺(tái)平推流和一臺(tái)全混流反應(yīng)器串聯(lián)，進(jìn)行一液相均相反應(yīng)，其流程如下圖所示。XA3FA0FaiFA2Fa3若反應(yīng)速率(-RA)=kC A2,則V2的計(jì)算式為:A35.已知復(fù)合反應(yīng)AB k1B k1P （主反應(yīng)），Q （副反應(yīng)），rPk1C AC BrQkiCcB"從有利于提高P的選擇性出發(fā),將下列操作方式按優(yōu)劣順序排列:(b) >(d)>(a)>(c)(a)(b)PFRB(c)(d)36.下列四種組合反應(yīng)器中，單個(gè)反應(yīng)器體積均相等，處理量也相同。（如下圖所示）(a)CSTRCSTR(b)

36、(c)(1)試比較返混程度大小次序?yàn)镃STRCSTR(d)(b)>(c)=(d)>(a)(2)當(dāng)進(jìn)行二級(jí)反應(yīng)時(shí)，各組合反應(yīng)器最終轉(zhuǎn)化率高低次序?yàn)?(a) >(c)>(d)>(b)37.對(duì)一閉式反應(yīng)器進(jìn)行停留時(shí)間分布實(shí)驗(yàn)測(cè)定，在Q = 300L/min 下，得到E(t)t關(guān)系如F圖所示。由于該圖放置已久，縱坐標(biāo)模糊不清。試根據(jù)E(t)函數(shù)性質(zhì)確定并計(jì)算:t/minE(t) =-1/200(t-20)F(t) = -t 2/400+0.1t多級(jí)串聯(lián)模型參數(shù) N =2102038.下列幾種組合反應(yīng)器，經(jīng)脈沖示蹤測(cè)其停留時(shí)間分布，若用多釜串聯(lián)模型描述，試寫(xiě)出N值或N值范圍

37、。(b)(c)(d)2<N< m39 .活塞流反應(yīng)器,Pe =m，返混程度全混流反應(yīng)器,Pe =0，返混程度大非理想流動(dòng)反應(yīng)器,2介于012值越大，停留時(shí)間分布越寬 ；返混程度越大40 . CSTR定常態(tài)熱穩(wěn)定性的必要條件為:p9041.在固定床反應(yīng)器中， 進(jìn)行二級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)，試比下列情況下催化劑有效系數(shù)n值的大小(a處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口，b處靠近反應(yīng)器的出口)。(1 )等溫操作，dp不變：n B> n衛(wèi)(2 )吸熱反應(yīng)，絕熱操作：n b> n a在固定床反應(yīng)器中，進(jìn)行二級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)，試比下列情況下催化劑有效系數(shù)n值的大小(a、c處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口，b處靠

38、近反應(yīng)器的出口)。(1)等溫操作，dP不變：n c> n b> n a? a? bR-(2)吸熱反應(yīng)，絕熱操作：n c> n b> n a _(3) d P 由 3mm 改為 5mm、7mm，則 n a3、n a5、n a7的大小次序?yàn)椋簄 a3 > n a5> n a7 (均為a點(diǎn)位置，且假定溫度相等)。42.在一臺(tái)PFR中進(jìn)行一平行反應(yīng)A kiA k2P,P為目的產(chǎn)物，Ei<E2，兩反應(yīng)均為一級(jí)吸Q熱反應(yīng)。試比較在下列操作條件下,反應(yīng)器中各點(diǎn)的瞬時(shí)選擇性的大小。(1 )等溫操作：Sa=S b=S ca ? b c?(2)絕熱操作:Sa<S b

39、<S c高溫溫度下操作；對(duì)可逆放熱反應(yīng)，應(yīng)盡可能在最佳溫度溫度下操作;對(duì)可逆吸熱反應(yīng)，應(yīng)盡可能在高溫溫度下操作。44 .一級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)AP，在不同條件下操作，粒內(nèi)外反應(yīng)物A濃度變化43 .要使固定床反應(yīng)器所用催化劑量最少，對(duì)簡(jiǎn)單不可逆反應(yīng)，應(yīng)盡可能在情況如下圖所示:f心a)試判別圖中四種情況的宏觀動(dòng)力學(xué)類別 本征動(dòng)力學(xué)控制 內(nèi)擴(kuò)散控制 內(nèi)外擴(kuò)散和本征動(dòng)力學(xué)同時(shí)控制 外擴(kuò)散控制b)四種情況下的內(nèi)擴(kuò)散有效因子值的大小次序?yàn)?45 .可逆放熱反應(yīng)AP,在四段絕熱式固定床中進(jìn)行，床層溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系如圖所示。試比較各段床層的(1)進(jìn)出口溫差大小T1T2T3 T4(2)催化劑用量多少WI

40、<W2<W3<W4(3)若整個(gè)床層以T4等溫操作，則催化劑總裝 填量比原來(lái)(增多減少)(假定各段絕 熱溫升相同)46.右圖為可逆放熱反應(yīng)的 TXA圖。圖中ABC為平衡曲線，DEF為最佳溫度曲線。 試回答以下問(wèn)題:A、B兩點(diǎn)反應(yīng)速率誰(shuí)大:相同B、E、F三點(diǎn)速率大小次序：F>E>BD、G、H三點(diǎn)速率大小次序： H>G>D圖上哪一點(diǎn)反應(yīng)速率最大：F47 .畫(huà)出活塞流反應(yīng)器、全混流反應(yīng)器、活塞流和 全混流反應(yīng)器串聯(lián)、全混流和活塞流反應(yīng)器串聯(lián)的 停留時(shí)間分布函數(shù)與分布密度函數(shù)。48.乙烷進(jìn)行熱裂解，其活化能為314025J/mol 。試問(wèn)650 C是的分解速率是

41、 500 C是的分解速率的套用3的公式，懶得算了_倍。49. A和B按下式反應(yīng)，其速率式為：2A7 R rR=k iCa2, A+B f S rs=k 2CaCb R的瞬間收率為1/(1+k2*cB/2k1*cA)。若R為目的產(chǎn)物，則配料時(shí)A和B的濃度應(yīng)_a多B少;若E1>E2，則反應(yīng)溫度應(yīng)_ _選擇高溫_50.在Q = 100 l/min 下對(duì)三只反應(yīng)器分別進(jìn)行示蹤實(shí)驗(yàn)，測(cè)得數(shù)據(jù)如下:反應(yīng)器反應(yīng)體積（l） 10002000300050100150(1)三只反應(yīng)器返混程度大小順序?yàn)锳>B>C(2)若在上述反應(yīng)器中均等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng),k=12min -1，則各只反應(yīng)器的轉(zhuǎn)

42、化率分別為XA=XB =XC=(要試差，比較麻煩，估計(jì)不會(huì)考)51 .已知一閉式反應(yīng)器的0.05，該反應(yīng)器若用多級(jí)全混釜模型來(lái)描述，則模型參數(shù)ULr10.53。p13353.停留時(shí)間分布實(shí)驗(yàn)測(cè)定的準(zhǔn)確性可用以下a.歸一性檢測(cè)；b.示蹤劑質(zhì)量守恒52 .在進(jìn)行示蹤實(shí)驗(yàn)時(shí)，示蹤劑的選擇應(yīng)滿足以下條件:方法來(lái)檢驗(yàn)。54 .在工業(yè)反應(yīng)裝置中反應(yīng)流體往往偏離兩種理想的流動(dòng)模式，也就是說(shuō)在反應(yīng)器出口的反應(yīng)物料中存在明顯的找不到原話，我想填“返混”55 .氣固催化平行反應(yīng)，若主、付反應(yīng)均為一級(jí)不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，則內(nèi)擴(kuò)散不影響其選擇性，在粒內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為k1;k2單段絕熱反應(yīng)56.對(duì)于熱效

43、應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用 器最為方便。1針對(duì)2NO2 -O2 N2O5反應(yīng)，NO2、O2消耗速率與N2O5生成速率的 57.2關(guān)系為：比例為2 : 0.5 : 158 .以Ink1/T作圖，為一直線，有時(shí)在高溫區(qū)發(fā)生轉(zhuǎn)折或彎曲，其原因可能是:P22上面有段話可能合適59 反應(yīng)速率常數(shù)k與溫度的關(guān)系為Igk罟00 10.2，則反應(yīng)活化能為:8.314*10460 .某反應(yīng)在500K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù) k是400K時(shí)的1000倍，貝U 600K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù)是400K時(shí)的215461.氣體分子在固體催化劑微孔中擴(kuò)散的主要形式有正常擴(kuò)散和努森擴(kuò)，當(dāng)p167時(shí)，De Dab ,

44、當(dāng)4努森擴(kuò)散，其擴(kuò)散系數(shù)與壓力的關(guān)系為無(wú)關(guān),與溫度的關(guān)系為正比于根時(shí)，De Dk o62.當(dāng)分子擴(kuò)散的平均自由程遠(yuǎn)大于催化劑微孔直徑時(shí)，分子在微孔中的擴(kuò)散為上面的箭頭顯示不10L/min，條件63.下列反應(yīng)分別在 CSTR中進(jìn)行，在動(dòng)力學(xué)方程、進(jìn)料量、最終轉(zhuǎn)化率等均確定的情況下, 試選擇合適的操作溫度:a. A=B , Ha 0 （最優(yōu)溫度、最高允許溫度、較低溫度）出來(lái)，估計(jì)是可逆放熱反應(yīng)，選擇最優(yōu)溫度b. A B R S, Ha 0 （最優(yōu)溫度、最高允許溫度、較 64.已知在某一體積為 200L的反應(yīng)器進(jìn)行停留時(shí)間分布測(cè)定，在流量為下測(cè)得停留時(shí)間分布函數(shù)的方差t2 = 100min 2，若用

45、多級(jí)混合模型描述，則模型參數(shù)N =Akv1B（主）rp = kv1CA2Akv2S（副）rS=k v2Ca65.某一氣固催化復(fù)合反應(yīng)為平行反應(yīng)，其本征速率分別為:為提高反應(yīng)選擇性應(yīng)選擇（大顆粒、細(xì)顆粒）細(xì)顆粒（大孔徑、小孔徑）小孔徑的催化齊購(gòu)66. 均相反應(yīng) A + Bf P + S , Cb0 = 2Cao，已知 A 的轉(zhuǎn)化率為 70% , B的轉(zhuǎn)化率=85%。67 .固定床內(nèi)進(jìn)行一級(jí)不可逆氣固催化放熱反應(yīng)，絕熱操作，床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力, 此時(shí)床層進(jìn)口和出口的n 值相對(duì)大小應(yīng)是各段進(jìn)出口轉(zhuǎn)化率與溫度符合68. 某兩段間接換熱式氣固相催化反應(yīng)器進(jìn)行可逆放熱反應(yīng),最佳分配原則，操作線見(jiàn)下圖。

46、,或=)M點(diǎn)反應(yīng)速率>N點(diǎn)反應(yīng)速率B點(diǎn)反應(yīng)速率=C點(diǎn)反應(yīng)速率C點(diǎn)反應(yīng)速率<P點(diǎn)反應(yīng)速率M點(diǎn)反應(yīng)速率>D點(diǎn)反應(yīng)速率(填69. 某氣固催化反應(yīng) A +R+S,已知A , B, R, S均吸附于同一類活性中心點(diǎn)，表面反 應(yīng)為控制步驟 1 ）試按L- H機(jī)理推導(dǎo)該反應(yīng)的機(jī)理方程 2）若反應(yīng)過(guò)程中B過(guò)量，A , B吸附很弱，A的轉(zhuǎn)化率很低時(shí)，此時(shí)表現(xiàn)為幾級(jí)反應(yīng)。70. 氣固催化平行反應(yīng)，若主、付反應(yīng)均為一級(jí)不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，則內(nèi)擴(kuò)散不影響其選擇性，在粒內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為k1 : k2 。單段絕熱71 .對(duì)于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用應(yīng)器最為方便

47、。72 .固定床內(nèi)等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆放熱反應(yīng)，床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此時(shí)床層進(jìn)口和 出口處催化劑有效系數(shù)n 值相對(duì)大小應(yīng)是 73.要得到最大的目的產(chǎn)物 B，對(duì)反應(yīng):R + B-S 2 紜6皿訕阿CrC,試選取最佳的操作方式先高溫后低74.減少催化劑顆粒內(nèi)擴(kuò)散影響的主要措施有減小催化劑粒徑或增大反應(yīng)物濃75.對(duì)動(dòng)力學(xué)控制、液膜擴(kuò)散阻力控制及氣膜阻力控制的氣液反應(yīng)，如何選擇吸收設(shè)備?76.應(yīng)用雙膜理論，對(duì)下列情況分別繪出氣相及液相中反應(yīng)物濃度分布示意圖。(1 )苯與氯氣反應(yīng)，V'M 1,1(2 ) 純氨氣與硫酸水溶液反應(yīng)，硫酸濃度等于臨界濃度。77.氣液反應(yīng) A(g) -B(l) P(l

48、)2，當(dāng)Pag =你想說(shuō)啥78.在半徑為R的球形催化劑上，等溫進(jìn)行氣相反應(yīng)AB。試以反應(yīng)物 A的濃度CA為縱座標(biāo)，徑向距離 r為橫座標(biāo)，針對(duì)下列三種情況分別繪出反應(yīng)物A的濃度分布示意圖。(1)化學(xué)動(dòng)力學(xué)控制 (2)外擴(kuò)散控制 內(nèi)、外擴(kuò)散的影響均不能忽略 圖中要示出Cag, Cas及Cac的相對(duì)位置，它們分別為氣相主體、催化劑外表面、催化劑顆粒中心處A的濃度，CAe是A的平衡濃度。解：以反應(yīng)物A的濃度為縱座標(biāo)CAe(1)«¥動(dòng)力學(xué)控制夕陰散拄制C3)內(nèi)外擴(kuò)散均不能忽略四、問(wèn)答題:1.在固定床反應(yīng)器中，分別進(jìn)行一級(jí)和二級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)，試比a、b兩處的n值大小(a處靠近反應(yīng)

49、器的進(jìn)口，b處靠近反應(yīng)器的出口)，并說(shuō)明理由。(1) 一級(jí)放熱反應(yīng)，絕熱操作；n a> n b(2 )二級(jí)反應(yīng)，等溫操作。n a< n b像這種類型的題目，有8種情形，以上都有涉及，只能根據(jù)已有答案給出答案的只有種，還有四種不確定2De(1)k pcas1一級(jí)反應(yīng)二級(jí)反應(yīng)絕熱操作吸熱反應(yīng)a>b放熱反應(yīng)a>b等溫操作吸熱反應(yīng)估計(jì)是相等a<b放熱反應(yīng)估計(jì)是相等a<b按照公式2 .在一絕熱式管式反應(yīng)器中，進(jìn)行一氣相反應(yīng)A 7 2P，反應(yīng)器進(jìn)口溫度為 650 C,反應(yīng)物A進(jìn)口濃度為8%( mol.),出口溫度為750 C, A出口濃度為1.6 %( mol.)。在反應(yīng)器內(nèi)A、B兩點(diǎn)分別進(jìn)行測(cè)定。(1 )測(cè)得A點(diǎn)的溫度為780 C,你認(rèn)為正確嗎？為什么?(2 )測(cè)得B點(diǎn)的轉(zhuǎn)化率為90 %，你認(rèn)為正確嗎？為什么?A 7 P,