專用銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)_百度文庫(kù)

1、攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計(jì)（論文）專用銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)學(xué)生姓名： *學(xué)生學(xué)號(hào)： 200910601113院（系）： 機(jī)械工程學(xué)院年級(jí)專業(yè)： 09機(jī)制 1 班指導(dǎo)教師： *二0一二 年 六 月攀枝花學(xué)院教務(wù)處制目 錄摘 要 . I ABSTRACT . II緒論 . . 1 1 設(shè)計(jì)題目 . . 21.1設(shè)計(jì)題目 . . 2 2 工況分析 . . 22.1負(fù)載分析 . 22.2運(yùn)動(dòng)分析 . 4 3 確定液壓缸的參數(shù) . . 53.1初選液壓缸的工作壓力 . . 53.2確定液壓缸的尺寸 . 53.3液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率的計(jì)算值 . 63.4繪制液壓缸工況圖. . . 6 4 液壓

2、系統(tǒng)圖的擬定 . . 94.1 制定液壓回路方案 . 94.2 擬定液壓系統(tǒng)圖 . . 11 5 液壓元件的選擇 . . 125.1 液壓泵及驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇 . 125.12液壓泵的流量計(jì)算 . 125.2 閥類元件及輔助元件的選擇 . 135.3油管的選擇 . 145.4 油箱的計(jì)算 . 155.5 吸油管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇 . 155.6 堵塞的選取 . 165.7 空氣過(guò)濾器的選取 . 16 6 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算 . 166.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值 . 176.2 油液溫升驗(yàn)算 . 19 7 油箱的設(shè)計(jì) . 207.1 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì) . 217.2

3、 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì) . 217.3 箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì) . 217.4 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置 . 227.5油箱的裝配圖的繪制 . 23 參考文獻(xiàn) . 24 總結(jié) . . 25 致謝 . . 26緒 論隨著科學(xué)技術(shù)和工業(yè)生產(chǎn)的飛躍發(fā)展，國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)部門迫切需要各種各樣的質(zhì)量?jī)?yōu)、性能好、能耗低、價(jià)格廉的液壓機(jī)床產(chǎn)品。其中，產(chǎn)品設(shè)計(jì)是決定產(chǎn)品性能、質(zhì)量、水平、市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)能力和經(jīng)濟(jì)效益的重要環(huán)節(jié)。產(chǎn)品的設(shè)計(jì)包括液壓系統(tǒng)的功能分析、工作原理方案設(shè)計(jì)和液壓傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)等。這些設(shè)計(jì)內(nèi)容可作為液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容。很明顯，液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)本身如果存在問(wèn)題，常常屬于根本性的問(wèn)題，可能造成

4、液壓機(jī)床的災(zāi)難性的失誤。因此我們必須重視對(duì)學(xué)生進(jìn)行液壓傳動(dòng)設(shè)計(jì)能力的培養(yǎng)。作為一種高效率的專用機(jī)床，組合機(jī)床在大批、大量機(jī)械加工生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。本次課程設(shè)計(jì)將以組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)為例，介紹該組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法和設(shè)計(jì)步驟，其中包括組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)的工況分析、主要參數(shù)確定、液壓系統(tǒng)原理圖的擬定、液壓元件的選擇以及系統(tǒng)性能驗(yàn)算等。組合機(jī)床是以通用部件為基礎(chǔ)，配以按工件特定外形和加工工藝設(shè)計(jì)的專用部件和夾具而組成的半自動(dòng)或自動(dòng)專用機(jī)床。組合機(jī)床一般采用多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時(shí)加工的方式，生產(chǎn)效率比通用機(jī)床高幾倍至幾十倍。組合機(jī)床兼有低成本和高效率的優(yōu)點(diǎn)，在大批、大

5、量生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用，并可用以組成自動(dòng)生產(chǎn)線。組合機(jī)床通常采用多軸、多刀、多面、多工位同時(shí)加工的方式，能完成鉆、擴(kuò)、鉸、鏜孔、攻絲、車、銑、磨削及其他精加工工序，生產(chǎn)效率比通用機(jī)床高幾倍至幾十倍。液壓系統(tǒng)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、動(dòng)作靈活、操作方便、調(diào)速范圍大、可無(wú)級(jí)連讀調(diào)節(jié)等優(yōu)點(diǎn)，在組合機(jī)床中得到了廣泛應(yīng)用。1 設(shè)計(jì)題目1.1設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)一臺(tái)專用銑床，銑頭驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率為7.44千瓦，銑刀直徑為130mm ，轉(zhuǎn)速350轉(zhuǎn)/分，如工作臺(tái)質(zhì)量為437公斤，工件和夾具的質(zhì)量為258公斤，工作臺(tái)的行程為426mm ，工進(jìn)行程為134mm ，快進(jìn)快退速度為4.85米/分，工進(jìn)速度為601000毫米/分，其往復(fù)

6、運(yùn)動(dòng)的加速（減速）時(shí)間為0.05秒，工作臺(tái)用平導(dǎo)軌靜摩擦系數(shù)0.2s f =，動(dòng)摩擦系數(shù)0.1d f =，試設(shè)計(jì)該機(jī)床的液壓系統(tǒng)。設(shè)計(jì)參數(shù)銑頭驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率（KW ）： P =7.44銑刀直徑（mm ）： D =130工作臺(tái)質(zhì)量（Kg ）： M=437工件和夾具的質(zhì)量（Kg ）： M=258工作臺(tái)快進(jìn)、快退速度（m/min）：V = 4.85工進(jìn)速度 (mm/min V = 601000工作臺(tái)液壓缸快進(jìn)行程（mm ）： L 1=426工作臺(tái)液壓缸工進(jìn)行程（mm ）： L 2=134工作臺(tái)導(dǎo)軌面靜摩擦系數(shù)： 0.2s f =工作臺(tái)導(dǎo)軌面動(dòng)摩擦系數(shù)： 0.1d f =，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）時(shí)間（

7、t ）：t =0.05攀枝花學(xué)院學(xué)生課程設(shè)計(jì)（論文） 2 工況分析2 工況分析2.1負(fù)載分析銑床工作臺(tái)液壓缸快進(jìn)階段，啟動(dòng)時(shí)的外負(fù)載是導(dǎo)軌靜摩擦阻力，加速時(shí)的負(fù)載是導(dǎo)軌動(dòng)摩擦阻力和慣性力，恒速時(shí)是動(dòng)摩擦阻力，在快退階段的外負(fù)載是動(dòng)摩擦阻力，銑床工作臺(tái)液壓缸在工進(jìn)階段的外負(fù)載是工作負(fù)載，即刀具銑削力及動(dòng)摩擦阻力。根據(jù)給定條件，先計(jì)算工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)中慣性力m F ，工作臺(tái)與導(dǎo)軌的動(dòng)摩擦阻力fd F 和靜摩擦阻力fs F69504.85/60G m F v F N g t = (2-1 12( 0.1(43702580 695fd d G G F f F F =+=+=(N (2-2 12( 0.2(4

8、3702580 1390fS s G G F f F F =+=+=(N (2-322258102580G F m g =(N由銑頭的驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率可以求得銑削工作負(fù)載t F ：t PF v=2.3816060n d v =所以，7440t P F v =（N ）同時(shí)考慮到液壓缸密封裝置的摩擦阻力（取液壓缸的機(jī)械效率0.9m =），工作臺(tái)的液壓缸在各工況階段的負(fù)載值列于表2-1中，負(fù)載循環(huán)圖如圖2-1所示。 圖2-1液壓缸負(fù)載循環(huán)圖2.2運(yùn)動(dòng)分析根據(jù)給定條件，快進(jìn)、快退速度為0.081m/s，其行程分別為294mm 和 426mm ，工進(jìn)速度為601000mm/min（即0.0010.0167m

9、/s），工進(jìn)行程134mm ，繪出速度循環(huán)圖如圖2-2所示 圖2-2 液壓缸速度循環(huán)圖3 確定液壓缸的參數(shù)3.1初選液壓缸的工作壓力專用銑床歸屬于半精加工機(jī)床，根據(jù)液壓缸推力為4243N （表2-1）, ，初選液壓缸的設(shè)計(jì)壓力為53010Pa.3.2確定液壓缸的尺寸由于銑床工作臺(tái)快進(jìn)和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使122A A =, 快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，因管路中有壓力損失，快進(jìn)時(shí)回油路壓力損失取5510p =Pa ，快退時(shí)回油路壓力損失亦取5510p =Pa 。工進(jìn)時(shí)，為使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為5(510 10 Pa, 選取背壓52610p =Pa

10、 。確定液壓缸尺寸取液壓缸無(wú)桿腔作工作腔列液壓缸力的平衡方程： 專用銑床液壓缸力的平衡圖根據(jù)1122( m F P A P A =-, 可求出液壓缸大腔面積1A 為2152142432m F A m P =-(3-10.088D m = (3-2 根據(jù)GB2348-80圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值，得D=90mm，液壓缸活塞桿直徑63.65d mm =，根據(jù)GB2348-80就近圓整成標(biāo)準(zhǔn)值d=63mm，于是液 壓缸實(shí)際有效工作面積為= (3-3=-=-= (3-43.3液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率的計(jì)算值 3.4繪制液壓缸工況圖根據(jù)表3-1計(jì)算結(jié)果，分別繪制p-L 、Q-L 和P-L 圖，

11、如圖3-1所示 p-L 圖 Q-L 圖 P-L 圖4 液壓系統(tǒng)圖的擬定4.1 制定液壓回路方案這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率很小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載變化小，可以采用進(jìn)口調(diào)速回路的形式。為了解決進(jìn)口調(diào)速回路在負(fù)載變化時(shí)的突然前沖現(xiàn)象，回油路上要設(shè)置背壓閥。由于液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流調(diào)速的方式，系統(tǒng)中的油液循環(huán)必定是開式的。從系統(tǒng)壓力流量表1-3中可以看到，在液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸要求壓力變化不大?？爝M(jìn)、快退所需的時(shí)間和工進(jìn)所需的時(shí)間分別為：111331313(/ (/ ( /(294426 10/0.058312t l v l v l l v s-=+=+=+= （4-1）3222/13210/(

12、1/60 8t l v s -= （4-2）或：3222/13210/(0.06/60 133t l v s -= 所以工進(jìn)時(shí)間占總時(shí)間的比率為：2128132100%100%82.3%89.3%(8132 12t t t +=+ （4-3） 因此從節(jié)能和節(jié)約成本的角度考慮，采用單個(gè)液壓泵就可以滿足系統(tǒng)的工作要求銑床加工零件時(shí)，有順銑和逆銑兩種工作狀態(tài)，故選用單向調(diào)速閥的回油節(jié)流調(diào)速，如圖4-3所示。由于已經(jīng)選用節(jié)流調(diào)速回路，故系統(tǒng)必然為開式循環(huán)。換向回路選用了三位四通“O ”型中位機(jī)能的電磁換向閥實(shí)現(xiàn)液壓缸的進(jìn)退和停止，如圖4-2所示。采用二位三通電磁換向閥實(shí)現(xiàn)液壓缸快進(jìn)時(shí)的差動(dòng)連接，如圖4

13、-4所示。由于本機(jī)床工作部件終點(diǎn)的定位精度無(wú)特殊要求，故采用行程控制方式即活動(dòng)擋塊壓下電氣行程開關(guān)，控制換向閥電磁鐵的通斷電以及死擋鐵即可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)換向和速度換接。在液壓泵進(jìn)口設(shè)置一過(guò)濾器以保證吸入液壓泵的油液清潔，出口設(shè)一單向閥以保護(hù)液壓泵，在該單向閥與液壓泵之間設(shè)一壓力表及其開關(guān)，以便溢流閥調(diào)壓和觀察，如圖4-5所示。 圖4-1液壓油源的選擇 圖4-2換向回路 圖4-3 速度換接回路 圖4-4 差動(dòng)回路 圖4-5 輔助回路4.2 擬定液壓系統(tǒng)圖在制定個(gè)液壓回路方案的基礎(chǔ)上，經(jīng)整理所得到的液壓系統(tǒng)原理圖如圖。由電磁鐵動(dòng)作順序表更容易了解系統(tǒng)的工作原理及各工況下的油液流動(dòng)路線。 工況快進(jìn)工進(jìn)快退

14、原位停止電磁鐵狀態(tài)1YA 2YA 3YA +-+-5 液壓元件的選擇5.1 液壓泵及驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中的最大工作壓力出現(xiàn)在快退階段，其值為1.007MPa ，由于進(jìn)油路元件較少，故液壓缸間的進(jìn)油路上的壓力損失估取為0.5MPa ，則泵的最大工作壓力p p 應(yīng)為：泵的供油流量按液壓缸的快進(jìn)（恒速時(shí)）階段的流量q=4.03L/min進(jìn)行估算。由于系統(tǒng)流量較小，故取泄漏系數(shù)K=1.3，則液壓泵供油流量p q 應(yīng)為根據(jù)系統(tǒng)所需流量，擬初選液壓泵的轉(zhuǎn)速為1450 r/min，泵的容積效率為v =0.8，由此可得泵的排量參考值為Vg =1000qv /（n1*v ）=1000*4.03/

15、(1450*0.8=4.474(/mL r 根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，最后確定選取YB1-6型葉片泵，泵的額定壓力為pn =6.3MPa,液壓泵的理論排量為: 6/V mL r =，容積效率v =0.8，泵的額定轉(zhuǎn)速為1450r/min。輸出流量為比系統(tǒng)所需的流量稍大。由于液壓缸在快退階段的輸入功率最大，這時(shí)液壓泵的工壓力為1.507MPa 、流量為4.03L/min。取泵的總效率0.8p =，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)的所需功率為：p pp pppp q p q P kw += （5-1）根據(jù)此數(shù)值按JB/T8680.11998，查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本選取Y801-4型三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定功

16、率為0.55n P kw =，額定轉(zhuǎn)速1390/min n n r =。用此轉(zhuǎn)速驅(qū)動(dòng)液壓泵時(shí)，泵的實(shí)際輸出流量為6.67L/min，仍能夠滿足系統(tǒng)工作時(shí)各工況對(duì)流量的要求。5.2 閥類元件及輔助元件的選擇根據(jù)閥類及輔助元件所在的油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流量，可以選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格見(jiàn)表5-1，表中序號(hào)與圖4-6中標(biāo)號(hào)相同。 5.3油管的選擇各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出口油管則按輸入、排出的最大流量計(jì)算。由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、出流量由節(jié)流閥與調(diào)速閥決定，故液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、出流量均可調(diào)整到與原定數(shù)值相同，進(jìn)出液壓缸無(wú)桿

17、腔的流量，在快退和差動(dòng)工況時(shí)為2Q ，所以管道流量Q 按12/min L 計(jì)算。液壓缸在各階段的進(jìn)、出流量及流速表5-2：表5-2 液壓缸的進(jìn)、出流量及流速 由表中數(shù)據(jù)可知所選液壓泵的型號(hào)、規(guī)格是適宜的。由表3-1可知，該系統(tǒng)中最大壓力小于3MPa 2.53m/s；所以當(dāng)油液在壓力管中流速取3m/min時(shí)，公式d =（5-3） 229.7d mm = 故可取內(nèi)徑為10mm 的管道。226.87d mm = 故可取內(nèi)徑為7mm 管道。5.4 油箱的計(jì)算5.5 吸油管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇在此選用卡套式軟管接頭查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)4表23.966得其連接尺寸如下表： 5.6 堵塞的選取考慮到鋼板厚度只

18、有4mm ，加工螺紋孔不能太大，查中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典表42.7178選取外六角螺塞作為堵塞，詳細(xì)尺寸見(jiàn)下表 5.7 空氣過(guò)濾器的選取按照空氣過(guò)濾器的流量至少為液壓泵額定流量2倍的原則，即： 226.96/min 13.92(/min qq L L p >=過(guò)濾器選用EF 系列液壓空氣過(guò)濾器，參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表23.8-95得，將其主要參數(shù)列于下表： 6 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算6.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值由于系統(tǒng)的油路布置尚未具體確定，整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失無(wú)法全面估算，故只能先按式2(r rq p p q =估算閥類元件的壓力損失，待設(shè)計(jì)好管路布局圖后，加上管路的沿程損失和局部損失

19、即可。但對(duì)于中小型液壓系統(tǒng)，管路的壓力損失甚微，可以不予考慮。壓力損失的驗(yàn)算應(yīng)按一個(gè)工作循環(huán)中不同階段分別進(jìn)行?；_(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸差動(dòng)連接，由表5-1和表5-2可知，進(jìn)油路上油液通過(guò)單向閥3電磁換向閥2的流量是6.67L/min，然后與有桿腔的回油匯合，以13.34L/min通過(guò)行程閥7并進(jìn)入無(wú)桿腔, 從而進(jìn)油路上的總壓降為：2220.2(6.67/63 0.5(6.67/80 0.25(13.34/63 0.0169Vp MPa =+= (6-1此壓力值不大，不會(huì)會(huì)使壓力閥打開，故可保證從節(jié)流閥流出的油液全部進(jìn)入液壓缸?；赜吐飞?，液壓缸有桿腔中的油液通過(guò)電液換向閥2和單向閥3的流量都是6.6

20、7L/min，然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)行程閥7流入無(wú)桿腔。由此可算出快進(jìn)時(shí)有桿腔壓力2p 與無(wú)桿腔壓力1p 之差。212220.5(6.67/80 0.2(6.67/63 0.25(13.34/63 0.0169p p p MPa=-=+=(6-2此值小于原估計(jì)值0.5MPa （見(jiàn)表3-1），所以是偏安全的。工進(jìn)時(shí)，油液在油路上通過(guò)單向閥3和電磁換向閥2的流量為2.0L/min，在調(diào)速閥6處的壓力損失為0.5MPa ；油液在回油路上通過(guò)換向閥2的流量是1.0L/min，在背壓閥7處的壓力損失為0.5MPa ，通過(guò)順序閥10的流量為（1.0+6.67）L/min，因此這時(shí)液壓缸回油腔的壓力2p

21、 為:22可見(jiàn)此值小于原估計(jì)值0.8MPa 。故可按表3-1中公式重新計(jì)算工進(jìn)時(shí)液壓缸進(jìn)油腔壓力1p ，即：6121(' /10 2.282p F p A A MPa =+=6-4-4(4059+0.505101010/(2010 (6-4 此值與表3-1中數(shù)值2.330MPa 相近。溢流閥4的調(diào)壓1p Ap 應(yīng)快退時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過(guò)單向閥3、電磁換向閥2的流量為13.7L/min，油液在回油路上通過(guò)換向閥2和單向閥3的流量為27.4L/min. 因此進(jìn)油路上總壓降為：2210.3(6.67/1000.5(6.67/80 0.0048V pMPa =+= (6-6此值較小，液壓泵驅(qū)

22、動(dòng)電機(jī)的功率是足夠的。所以快退時(shí)液壓泵的最大工作壓力pp 應(yīng)為：112.282+0.0048=2.286MPap V p p p =+= (6-7因此大流量液壓泵卸荷的順序閥11的調(diào)節(jié)器壓應(yīng)大于2.286MPa 。6.2 油液溫升驗(yàn)算液壓系統(tǒng)總發(fā)熱功率計(jì)算 液壓泵輸入功率：1307409.3( 0.75BpQN W =或 11(1 409.3(10.009 405.6( H N W =-=-= (6-10油箱散熱面積：211.15( A m = (6-11 油液溫升：1T H T C A=，取15T C =，則 1405.6T H T C A =（）(6-12 溫升沒(méi)有超出允許范圍2535的范

23、圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。7 油箱的設(shè)計(jì) 圖7-1 油箱外形圖根據(jù)有關(guān)手冊(cè)及資料初步確定其外形尺寸為如表7-1所示：表7-1 油箱的輪廓參數(shù) 7.1 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì)由表中數(shù)據(jù)分析可采取鋼板焊接而成，故取油箱的壁厚為：3mm =，并采用將液壓泵安裝在油箱的上表面的方式，故上表面應(yīng)比其壁要厚，同時(shí)為避免產(chǎn)生振動(dòng)，則頂扳的厚度應(yīng)為壁厚的4倍以上，所以?。?5315mm =頂，并在液壓泵與箱頂之間設(shè)置隔振墊。在箱頂設(shè)置回油管、泄油管、吸油管、通氣器并附帶注油口，即取下通氣帽時(shí)便可以進(jìn)行注油，當(dāng)放回通氣帽地就構(gòu)成通氣過(guò)濾器，其注油過(guò)濾器的濾網(wǎng)的網(wǎng)眼小于250m ，過(guò)流量應(yīng)大于20L/m

24、in。另外，由于要將液壓泵安裝在油箱的頂部，為了防止污物落入油箱內(nèi)，在油箱頂部的各螺紋孔均采用盲孔形式，其具體結(jié)構(gòu)見(jiàn)油箱的結(jié)構(gòu)圖。7.2 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì)在此次設(shè)計(jì)中采用箱頂與箱壁為不可拆的連接方式，由于油箱的體積也相對(duì)不大，采用在油箱壁上開設(shè)一個(gè)清洗孔，在法蘭蓋板中配以可重復(fù)使用的彈性密封件。法蘭蓋板的結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)油箱的外形尺寸按標(biāo)準(zhǔn)選取，具體尺寸見(jiàn)法蘭蓋板的零件結(jié)構(gòu)圖，此處不再著詳細(xì)的敘述。為了便于油箱的搬運(yùn)，在油箱的四角上焊接四個(gè)圓柱形吊耳，吊耳的結(jié)構(gòu)尺寸參考同類規(guī)格的油箱選取。在油箱的箱體另一重要裝置即是液位計(jì)了，通過(guò)液位計(jì)我們可以隨時(shí)了解油箱中的油量，同時(shí)選擇帶溫度計(jì)

25、的液位計(jì)，我們還可以檢測(cè)油箱中油液的溫度，以保證機(jī)械系統(tǒng)的最佳供油。將它設(shè)計(jì)在靠近注油孔的附近以便在注油時(shí)觀察油箱內(nèi)的油量。7.3 箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì)在油箱的底設(shè)置放油塞，可以方便油箱的清洗和換油，所以將放油塞設(shè)置在油箱底傾斜的最低處。同時(shí)，為了更好地促使油箱內(nèi)的沉積物聚積到油箱的最低點(diǎn)，油箱的傾斜坡度應(yīng)為：1/251/20。在油箱的底部，為了便于放油和搬運(yùn)方便，在底部設(shè)置支腳，支腳距地面的距離為150mm ，并設(shè)置加強(qiáng)筋以增加其剛度，在支腳設(shè)地腳螺釘用的固定。7.4 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置為了延長(zhǎng)油液在油箱中的逗留時(shí)間，促進(jìn)油液在油箱中的環(huán)流，促使更多的油液參與系統(tǒng)中的循環(huán)，以更好地

26、發(fā)揮油箱的散熱、除氣、沉積的作用，在油箱中的上下板上設(shè)置隔板，其隔板的高度為油箱內(nèi)油液高度的2/3以上。并在下隔板的下部開缺口，以便吸油側(cè)的沉積物經(jīng)此缺口至回油側(cè)，經(jīng)放油孔排出。如圖8： 在油箱中為了使油液中的氣泡浮出液面，并在油箱內(nèi)設(shè)置除氣網(wǎng)，其網(wǎng)眼的直徑可用網(wǎng)眼直徑為0.5mm 的金屬網(wǎng)制成，并傾斜1030布置。 在油箱內(nèi)回油管與吸油管分布在回油測(cè)和吸油測(cè)，管端加工成朝向箱壁的 45斜口，以便于油液沿箱壁環(huán)流。油管管口應(yīng)在油液液面以下，其入口應(yīng)高于底面23倍管徑，但不應(yīng)小于20mm ，以避免空氣或沉積物的吸入或混入。對(duì)泄油管由于其中通過(guò)的流量一般較小，為防止泄油阻力，不應(yīng)插入到液面以下。另外在油箱的表面的通孔處，要妥善密封，所以在接口上焊上高出箱頂20mm 的凸臺(tái)，以免維修時(shí)箱頂?shù)奈畚锫淙胗拖?。圖7-