國內(nèi)9F400MW級重型燃機(jī)裝機(jī)方案及機(jī)組選型專題報(bào)告

1、13-F08281K-J01河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產(chǎn)項(xiàng)目裝機(jī)方案及機(jī)組選型專題報(bào)告工程售詢（甲圾）=2O32OO7OT11工程讖計(jì)（甲級八AI13005001工程勘察（甲級八B113M5001e河北省電力勘測設(shè)計(jì)研究院中 1£ 電建 HEBEI EUECTRIC POWEROESKliN & RESEMKM MSTITIOEPOWCHCHBMA2017年 09 月 石家莊精品閆占良呂少勝米永昌安延杰批準(zhǔn)：審核：校核：編寫：1 工程概況 12 機(jī)組選型概述 12.1 機(jī)組選型原則及國內(nèi) F 級聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)展現(xiàn)狀 12.1.1 機(jī)組選型原則 12.1.2 國內(nèi) F

2、級聯(lián)合循環(huán)機(jī)組現(xiàn)狀 12.2 聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)分類 2主機(jī)配置型式比選3.12 套“一拖一”及 1 套“二拖一”技術(shù)對比.3.3.22 套“一拖一”及“二拖一”熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比7.3.32 套“一拖一”及“二拖一”主廠房指標(biāo)對比7.3.41 套“二拖一”及 2 套“一拖一”綜合造價(jià)對比8.3.5一拖一”與“二拖一”機(jī)組變負(fù)荷特性對比.9.3.6本工程推薦的主機(jī)配置型式9.4 三種機(jī)型的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比 9105 結(jié)論內(nèi)容提要】：本專題針對 2 套“一拖一”與一套“二拖一”燃?xì)?-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組進(jìn)行了對比， 盡管“二拖一”機(jī)組在熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、主廠房指標(biāo)以及綜合造價(jià)上略占優(yōu)化，但 2 套“一 拖

3、一”多軸機(jī)組運(yùn)行更加靈活，調(diào)峰性能更好，因此現(xiàn)階段暫推薦2 套“一拖一”多軸的機(jī)組配置型式。1 工程概況本期工程擬建設(shè)2套9F級燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組。主機(jī)擬采用兩臺F級燃?xì)?輪機(jī)，三壓再熱自然循環(huán)余熱鍋爐和抽凝式汽輪機(jī)。本工程的建設(shè)，不僅有利于促進(jìn)區(qū)域節(jié)能減排， 還可以增強(qiáng)電網(wǎng)的穩(wěn)定性和可靠性， 提高電網(wǎng)的的應(yīng)急和調(diào)峰能力。廠內(nèi)設(shè)換熱首站對外供民用采暖熱水。本專題針對聯(lián)合循環(huán)電站的裝機(jī)方案、主機(jī)選型進(jìn)行專題論述，包括聯(lián)合循環(huán)熱力 性能特性、“二拖一”及“一拖一”主機(jī)配置型式的技術(shù)、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、主廠房指標(biāo)、 綜合造價(jià)比選、變負(fù)荷性能。2 機(jī)組選型概述2.1 機(jī)組選型原則及國內(nèi) F 級聯(lián)合循

4、環(huán)機(jī)組發(fā)展現(xiàn)狀2.1.1 機(jī)組選型原則1) 應(yīng)綜合考慮供熱安全可靠，機(jī)組調(diào)節(jié)靈活，技術(shù)上經(jīng)濟(jì)上先進(jìn)合理。2) 應(yīng)考慮天然氣價(jià)格較貴的特點(diǎn)。應(yīng)盡可能選用高效率的機(jī)組，以充分利用能源， 降低供熱供電價(jià)格。3) 本工程熱負(fù)荷隨季節(jié)變化較大， 具有多樣性， 機(jī)組選型應(yīng)能適應(yīng)一定熱負(fù)荷變化 的能力。4) 選擇先進(jìn)、成熟的標(biāo)準(zhǔn)系列產(chǎn)品，努力提高設(shè)備的國產(chǎn)化率。5) 具有較佳的技術(shù)優(yōu)勢和價(jià)格優(yōu)勢。6) 滿足國家政策對熱電聯(lián)供電廠熱電比和熱效率的要求。2.1.2 國內(nèi) F 級聯(lián)合循環(huán)機(jī)組現(xiàn)狀F 級燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組中的燃?xì)廨啓C(jī)屬于國際公認(rèn)的成熟機(jī)型，其穩(wěn)定性已 經(jīng)得到實(shí)際運(yùn)行的認(rèn)可。我國 F 級燃?xì)廨啓C(jī)的應(yīng)

5、用情況如下表所示：精品表2-1國內(nèi)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供貨情況電站集團(tuán)燃?xì)廨啓C(jī)汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)國內(nèi)投運(yùn)項(xiàng)目東方電氣集團(tuán)MHI國產(chǎn)國產(chǎn)13哈爾濱電氣集團(tuán)GE國產(chǎn)國產(chǎn)27上海電氣集團(tuán)（2014年5月前）Sieme ns國產(chǎn)國產(chǎn)162.2聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)分類實(shí)用的燃?xì)廨啓C(jī)一汽輪機(jī)聯(lián)合循環(huán)發(fā)電裝置 （簡稱聯(lián)合循環(huán)）從熱力循環(huán)系統(tǒng)的角度來分主要有以下五類：1）無補(bǔ)燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)：所有的熱量都從燃?xì)廨啓C(jī)部分加入循環(huán)的聯(lián)合熱力循環(huán)。這是一種以燃?xì)廨啓C(jī)為主的聯(lián)合循環(huán)，其燃?xì)廨啓C(jī)與汽輪機(jī)功率比 Rp= Pgt/ Pst 約為2 : 1 （1.3 2.2）,聯(lián)合循環(huán)效率比簡單循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)效率有很大的提高：Rn = n

6、 cc/ n gt=1.46-1.77,燃?xì)鈧?cè)參數(shù)對系統(tǒng)性能影響較大。2）補(bǔ)燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)：一部分熱量是在工質(zhì)已經(jīng)通過燃?xì)廨啓C(jī)后加入循環(huán) 的聯(lián)合熱力循環(huán)。隨著補(bǔ)燃比的提高，Rp= Pgt/ Pst值下降，R下降。補(bǔ)燃作用是提高 蒸汽參數(shù)與蒸汽產(chǎn)量，增加汽輪機(jī)的功率或?qū)ν獠抗に嚵鞒烫峁╊~外的供熱蒸汽。3）排氣全燃型聯(lián)合循環(huán)：利用燃?xì)廨啓C(jī)排氣作為熱風(fēng)助燃的聯(lián)合循環(huán)，工質(zhì)中剩余的氧幾乎全部與燃料發(fā)生化學(xué)反應(yīng)。這是一種以汽輪機(jī)為主的聯(lián)合循環(huán)，系統(tǒng)性能在很 大程度上取決于蒸汽側(cè)循環(huán)參數(shù)，功率比 Rp= 0.150.3，效率增值“ xcp st = 2% 5%。4）增壓鍋爐型聯(lián)合循環(huán)：蒸汽發(fā)生器放

7、在循環(huán)的燃?xì)鈧?cè)燃燒室之后和燃?xì)馔钙街?的聯(lián)合循環(huán)。也是一種以汽輪機(jī)為主的聯(lián)合循環(huán)，系統(tǒng)性能主要取決于蒸汽側(cè)循環(huán)參數(shù)， 功率比Rp= 0.20.7。其蒸汽由蒸汽鍋爐產(chǎn)生，不受燃?xì)馔钙脚艤叵拗?，便于采用高?數(shù)蒸汽循環(huán)。5）給水加熱型聯(lián)合循環(huán)：燃?xì)廨啓C(jī)的排氣主要用于加熱蒸汽循環(huán)系統(tǒng)給水的聯(lián)合循 環(huán)，更是以汽輪機(jī)為主的聯(lián)合循環(huán)，系統(tǒng)性能主要取決于蒸汽循環(huán)，適用于燃?xì)廨啓C(jī)排 煙溫度較低的情況。上述五類聯(lián)合循環(huán)不僅都能用于發(fā)電，而且還都可以做成熱電聯(lián)產(chǎn)的聯(lián)合循環(huán)，即 可從系統(tǒng)某處引出蒸汽供工藝流程使用。通常，無補(bǔ)燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)是各種聯(lián)合循環(huán)中效率最高的，因?yàn)檩斎氲臒?量全部在燃?xì)鈧?cè)的較高溫度下

8、加入循環(huán)體系，因而得到最多的應(yīng)用，最適合于帶基本負(fù) 荷和中間負(fù)荷的機(jī)組。帶補(bǔ)燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)，由于在余熱鍋爐前的燃?xì)廨啓C(jī)排 氣中加入額外燃料進(jìn)行補(bǔ)燃，聯(lián)合循環(huán)的出力得到顯著提高，而在多數(shù)情況下循環(huán)效率 有所下降，多用于熱電聯(lián)產(chǎn)，以擴(kuò)大熱電負(fù)荷比例調(diào)節(jié)范圍，或用以提高熱負(fù)荷輸出來 滿足用戶需要。排氣全燃型聯(lián)合循環(huán)常用于現(xiàn)有汽輪機(jī)電站的更新改造，因?yàn)樗茏畲?程度地利用現(xiàn)有設(shè)備，降低電站改造的投資。增壓鍋爐型聯(lián)合循環(huán)只在增壓流化床燃煤 聯(lián)合循環(huán)（PFBCC）中得到實(shí)際應(yīng)用。給水加熱型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)雖然簡單， 但效率提高較 少，僅用于低參數(shù)的燃?xì)廨啓C(jī)組成的聯(lián)合循環(huán)。從本工程的實(shí)際應(yīng)用情況來看，采

9、用無補(bǔ)燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)是較為合適的。3 主機(jī)配置型式比選3.1 2套“一拖一”及 1 套“二拖一”技術(shù)對比 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的軸系配置有兩種形式：一種是單軸配置，即燃?xì)廨啓C(jī)和汽輪機(jī)共同 拖動一臺發(fā)電機(jī)運(yùn)行。另一種是多軸配置，即燃?xì)廨啓C(jī)和汽輪機(jī)分別拖動發(fā)電機(jī)運(yùn)行。3.1.1 “一拖一”單軸配置單軸機(jī)型又可分為發(fā)電機(jī)中置型和發(fā)電機(jī)尾置型。以SIENENS公司GUD1S.94.3A和ALSTOM公司KA26-1為代表的燃?xì)廨啓C(jī)+發(fā)電機(jī)+3S離合器+軸向排汽汽輪機(jī)的連接方式，簡稱發(fā)電機(jī)中置方式，如圖2所示。圖3.1.1-1發(fā)電機(jī)中置式的單軸配置發(fā)電機(jī)中置的單軸機(jī)型指燃?xì)廨啓C(jī)、發(fā)電機(jī)和蒸汽輪機(jī)串軸安裝

10、，燃?xì)廨啓C(jī)和發(fā)電 機(jī)由剛性聯(lián)軸節(jié)串聯(lián)，發(fā)電機(jī)另一側(cè)安裝蒸汽輪機(jī)，并通過一臺離合器實(shí)現(xiàn)同步轉(zhuǎn)速自 動聯(lián)軸。這種連接方式的優(yōu)點(diǎn)是：汽輪機(jī)位于端部，便于采用軸向排汽，整套聯(lián)合循環(huán) 機(jī)組可安裝在位置較低且造價(jià)較低的板式基礎(chǔ)上，廠房的高度也隨之降低；由于在發(fā)電機(jī) 和汽輪機(jī)間增加了離合器，可在汽輪機(jī)安裝完成前燃?xì)廨啓C(jī)提前投產(chǎn)發(fā)電，在汽輪機(jī)故 障停下來檢修時(shí)不影響燃?xì)廨啓C(jī)簡單循環(huán)發(fā)電；由于加裝了離合器，優(yōu)化了聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的啟動工況。機(jī)組啟動時(shí)，燃?xì)廨啓C(jī)先按簡單循環(huán)單獨(dú)運(yùn)行，同時(shí)排氣進(jìn)入余熱鍋爐， 使余熱鍋爐的受熱面管道逐漸預(yù)熱升溫，產(chǎn)生的低參數(shù)蒸汽用來對通往汽輪機(jī)的管道進(jìn) 行暖管。蒸汽參數(shù)達(dá)到?jīng)_轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，開

11、始沖轉(zhuǎn)汽輪機(jī)并進(jìn)行暖機(jī)。汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速升高到 與發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)速相同時(shí)，離合器自動嚙合，汽輪機(jī)就開始滑參數(shù)帶負(fù)荷。這種連接方式 的缺點(diǎn)是：發(fā)電機(jī)置于燃?xì)廨啓C(jī)與汽輪機(jī)間，當(dāng)發(fā)電機(jī)檢修需要抽轉(zhuǎn)子時(shí)必須橫向平移 發(fā)電機(jī)。以GE公司M9001FA和三菱公司M70仆4為代表的燃?xì)廨啓C(jī)+向下排汽的汽輪機(jī)+ 發(fā)電機(jī)的連接方式，簡稱發(fā)電機(jī)尾置方式，如圖 1所示。圖3.1.1-2發(fā)電機(jī)尾置式的單軸配置發(fā)電機(jī)尾置機(jī)型則是燃機(jī)、汽機(jī)和發(fā)電機(jī)順序剛性聯(lián)接。這種布置對于發(fā)電機(jī)出線 和檢修時(shí)抽轉(zhuǎn)子比較方便。但同時(shí)也存在部分缺點(diǎn)：由于汽輪機(jī)在中間 , 汽輪機(jī)向下排 汽使整套聯(lián)合循環(huán)機(jī)組必須布置在較高的運(yùn)轉(zhuǎn)層上； 發(fā)電機(jī)只有當(dāng)燃?xì)?/p>

12、輪機(jī)和汽輪機(jī)都 安裝完畢后才能投運(yùn) , 不利于安裝周期較短的燃?xì)廨啓C(jī)及早投產(chǎn)發(fā)電；運(yùn)行中蒸汽系統(tǒng) 出現(xiàn)故障時(shí) , 燃?xì)廨啓C(jī)仍拖著汽輪機(jī)空轉(zhuǎn) , 一方面汽輪機(jī)不能停機(jī)檢修另一方面汽輪機(jī) 葉片鼓風(fēng)發(fā)熱 , 還必須設(shè)置小的輔助鍋爐 , 產(chǎn)生輔助蒸汽通入汽缸進(jìn)行冷卻；汽輪機(jī)正 常啟動時(shí)，也需輔助蒸汽汽源提供軸封汽和汽輪機(jī)一開始空轉(zhuǎn)時(shí)汽缸所需的冷卻蒸汽。精品綜上所述，單軸機(jī)型在單元制配置、發(fā)電機(jī)出線、設(shè)備和蒸汽管道布置以及施工和 運(yùn)行管理等方面有許多特點(diǎn)：1) 單軸配置時(shí)只需一臺較大容量的發(fā)電機(jī)， 與對應(yīng)的多軸配置相比， 相應(yīng)的電氣設(shè) 備少、系統(tǒng)簡單，設(shè)備初投資較少。2) 啟動方式靈活多樣： 通過變頻提

13、供變頻交流電給發(fā)電機(jī)， 以變頻電動機(jī)方式啟動 燃?xì)廨啓C(jī)，就可取消專門設(shè)置的啟動電動機(jī)；若有現(xiàn)成的蒸汽源(如聯(lián)合循環(huán)機(jī)組安裝 在現(xiàn)有的汽輪機(jī)電廠或?qū)ζ溥M(jìn)行聯(lián)合循環(huán)技術(shù)更新改造時(shí)) 也可直接利用汽輪機(jī)來啟 動燃?xì)廨啓C(jī)。3) 燃?xì)廨啓C(jī)和汽輪機(jī)可共用一套滑油系統(tǒng)，機(jī)組運(yùn)行與控制系統(tǒng)等將得以簡化。4) 布置更緊湊，汽水管道較短，占地面積小、廠房較小。單軸布置的缺點(diǎn)在于：1) 動力島縱向部分占地較大，主廠房跨度大；2) 軸系長，檢修場地大；3) 汽輪機(jī)和燃機(jī)不帶離合器的機(jī)組 ,當(dāng)汽輪機(jī)故障時(shí)，燃機(jī)和余熱鍋爐不能獨(dú)立運(yùn) 行，無法通過減溫減壓來保證供熱；4) 由于受燃機(jī)控制系統(tǒng)的限制 ,余熱鍋爐與機(jī)組的控制不

14、易實(shí)現(xiàn)一體化 ,除非采用與 燃機(jī)相同的控制系統(tǒng) (西門子除外 )；控制系統(tǒng)相對復(fù)雜；這里需要指出的是，同樣是單軸“一拖一”布置，發(fā)電機(jī)尾置相對于發(fā)電機(jī)中置方 案來講，由于燃?xì)廨啓C(jī)無法越過蒸汽輪機(jī)直接驅(qū)動發(fā)電機(jī)工作，只能在安裝周期比較長 的蒸汽輪機(jī)安裝完畢后才能投產(chǎn)，同多軸布置方案相比，資金周轉(zhuǎn)率下降，投資的收效 期延遲。而且，當(dāng)蒸汽輪機(jī)出現(xiàn)故障時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)無法單獨(dú)運(yùn)行，整臺機(jī)組無法快速啟動 從而使聯(lián)合循環(huán)機(jī)組適應(yīng)調(diào)峰運(yùn)行的性能大幅度降低。因此，本專題“一拖一”方案不 推薦 “一拖一”單軸配置方案。3.1.2拖一”多軸配置多軸機(jī)型由一臺蒸汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組，配一臺或多臺燃?xì)廨啓C(jī)的發(fā)電機(jī)組，可用“ x+

15、y+1 ”表示，“ x”表示燃?xì)廨啓C(jī)的臺數(shù)，“ y”表示余熱鍋爐的臺數(shù)，一般地，x=y 多軸方案中的 1+1+1 型也稱分軸方案， 是單軸的改變型， 燃?xì)廨啓C(jī)和汽輪機(jī)分別驅(qū)動各 自的發(fā)電機(jī)。分軸配置降低了主機(jī)生產(chǎn)的技術(shù)難度，但增加了廠用損耗。多軸的主要特 點(diǎn)是燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組和汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組相對獨(dú)立、分開布置，但也有設(shè)備與系統(tǒng)都較 復(fù)雜，占地面積也較大等缺點(diǎn)。具體到 2 套“一拖一”分軸布置與 1 套“二拖一”多軸 布置，其各自的技術(shù)優(yōu)劣如下：“一拖一”多軸方案的優(yōu)點(diǎn)在于：1) 單元機(jī)組，系統(tǒng)相對獨(dú)立，運(yùn)行控制方便；2) 每臺汽輪機(jī)分別供熱，抽汽供熱可靠性較高；3) 燃機(jī)、余熱鍋爐可以獨(dú)立運(yùn)行

16、通過減溫減壓來保證供熱；4) 汽輪機(jī)及其發(fā)電機(jī)可國產(chǎn)化；5) 燃?xì)鈾C(jī)組和蒸汽機(jī)組可以分別采用不同的控制系統(tǒng)；控制系統(tǒng)相對簡單。“一拖一”多軸方案的缺點(diǎn)在于：1) 需要配置 2 臺發(fā)電機(jī)及其配電系統(tǒng)，電氣和控制系統(tǒng)復(fù)雜；2) 占地面積較大；3.1.3 “二拖一”多軸配置“二拖一”方案的主要優(yōu)點(diǎn)在于：1) 供熱出力與“一拖一”方案相當(dāng)；2) 燃?xì)鈾C(jī)組和蒸汽機(jī)組可以分別采用不同的控制系統(tǒng)；控制系統(tǒng)相對簡單?！岸弦弧狈桨傅娜秉c(diǎn)在于：1) 由于共用汽輪機(jī)，非采暖期機(jī)組運(yùn)行時(shí)， 當(dāng)一臺燃機(jī)停運(yùn)或者燃機(jī)低負(fù)荷運(yùn)行， 汽輪機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性略差；2）余熱鍋爐需并汽運(yùn)行；帶負(fù)荷時(shí)燃機(jī)之間需協(xié)調(diào)運(yùn)行；運(yùn)行操作相對復(fù)

17、雜。3.1.4供熱可靠性機(jī)組的供熱可靠性論述如下：機(jī)組采暖季運(yùn)行時(shí)，同時(shí)承擔(dān)大約 390t/h采暖熱負(fù)荷（具體視機(jī)型而定），無論是“一拖一”多軸還是“二拖一”機(jī)組，若汽輪機(jī)被迫停機(jī)，該套機(jī)組仍然可采取“燃機(jī)+余熱鍋爐”運(yùn)行方式，燃?xì)廨啓C(jī)排煙進(jìn)入余熱鍋爐，余熱鍋爐產(chǎn)生蒸汽減溫減壓后直 接對外供熱，多余工質(zhì)可通過旁路回收至凝汽器，因而能夠保證采暖用熱100%的需求。若一臺燃機(jī)或余熱鍋爐停運(yùn)時(shí)，為了保證供熱可靠性，另一臺燃?xì)廨啓C(jī)及余熱鍋爐將采 取“燃機(jī)+余熱鍋爐”運(yùn)行方式，剩余高壓蒸汽經(jīng)過減溫減壓器與減溫減壓后的中壓蒸 汽一起參與供熱，尚可滿足平均采暖熱負(fù)荷的60%以上，滿足規(guī)程規(guī)定的最低要求。而

18、對于“一拖一”單軸機(jī)組，當(dāng)一套機(jī)組的燃機(jī)或余熱鍋爐停運(yùn)時(shí)，另一套機(jī)組無法采取“燃機(jī)+余熱鍋爐”的運(yùn)行方式，只能滿足245 280t/h的米暖熱負(fù)荷，約占額定熱負(fù)荷 的50%，因此不能滿足供熱可靠性的要求。綜上所述，“一拖一”多軸和“二拖一”機(jī)組的供熱可靠性可以得到保證，而“一 拖一”單軸機(jī)組在采暖季時(shí)若一臺機(jī)組故障則無法保證供熱可靠性。表3-1供熱可靠性對比表2套一拖一多軸機(jī)組2套一拖一單軸機(jī)組1套二拖一機(jī)組采暖采暖采暖采暖季：390t/h采暖熱負(fù)荷停1臺燃機(jī)可滿足60%以上不滿足可滿足60%以上停1臺余熱鍋爐可滿足60%以上不滿足可滿足60%以上停1臺汽輪機(jī)可滿足60%以上不滿足可滿足60%

19、以上注：1.當(dāng)一臺機(jī)組故障時(shí)，若另一臺機(jī)組能滿足60%以上采暖熱負(fù)荷即認(rèn)為能滿足采暖供熱可靠性的要求。3.1.5小結(jié)綜上所述，對于2套“一拖一”多軸和1套“二拖一”的主機(jī)配置型式，均能滿足 供熱可靠性的要求；對于2套單軸“一拖一”發(fā)電機(jī)尾置方案，當(dāng)汽輪機(jī)故障時(shí)，不能 采取“燃機(jī)+余熱鍋爐”運(yùn)行方式，不能滿足供熱可靠性要求；對于2套單軸“一拖一” 發(fā)電機(jī)中置方案，控制系統(tǒng)相對復(fù)雜，且必須配備離合器才能保證汽輪機(jī)出現(xiàn)故障時(shí)燃 氣輪機(jī)和余熱鍋爐繼續(xù)運(yùn)行，因而增加了技術(shù)難度。因此，從供熱可靠性的角度，本專精品題推薦的主機(jī)配置型式為 2套“一拖一”多軸或 1 套“二拖一”多軸精品3.2 2套“一拖一”及

20、“二拖一”熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比1套“二拖一”機(jī)組相比2套“一拖一”機(jī)組在年發(fā)電量、機(jī)組熱效率、平均發(fā)電氣 耗率等指標(biāo)上基本上無差別。3.3 2套“一拖一”及“二拖一”主廠房指標(biāo)對比本節(jié)對兩套“一拖一”多軸主廠房布置方案和 1套“二拖一”多軸布置方案進(jìn)行對 比。圖3.3-1“二拖一”主廠房布置圖3.3-2 2套“一拖一”多軸配置主廠房布置表3-31套“二拖一”及2套“一拖一”多軸主廠房對比方案項(xiàng)目單位1套“二拖一”2套“一拖一”多軸燃機(jī)房長度m42.542.5燃機(jī)房寬度m702 X 42燃機(jī)房面積（兩臺）m229753570燃機(jī)檢修場地兩燃機(jī)設(shè)一個(gè)兩機(jī)組各設(shè)一個(gè)汽機(jī)房跨度m3338.5汽機(jī)房長度m58

21、57汽機(jī)房面積（全廠）m219142194.5汽機(jī)房零米檢修場-設(shè)一個(gè)兩機(jī)組各設(shè)一個(gè)燃機(jī)房+汽機(jī)房面積48895764.5燃機(jī)房下弦m24.91524.915汽機(jī)房下弦m27.624.1燃機(jī)房+汽機(jī)房體積m3126949141834煙囪中心至A排柱距離m90.7390.73主廠房區(qū)域長度129.5143.4主廠房區(qū)域占地面積（主廠房 區(qū)域長度乘以 A列至煙囪中 心線距離）m21175013011從上表中可以看出，1套“二拖一”和2套“一拖一”多軸的方案相比，“二拖 一”的方案主廠房建筑面積比2套“一拖一”多軸小將近15%，主廠房總體積小14885 立方米，主廠房區(qū)域占地面積也比“一拖一”的方案

22、小1261mf。3.4 1套“二拖一”及2套“一拖一”綜合造價(jià)對比F表對一套“二拖一”與兩套“一拖一”多軸進(jìn)行了設(shè)備投資及主廠房造價(jià)詳細(xì)對比表3-4 一套“二拖一”與兩套“一拖一”多軸綜合對比表項(xiàng)目設(shè)備明細(xì)兩套“一拖一”多軸一套“二拖一”汽機(jī)島設(shè)備投資對比汽輪機(jī)+6300 萬基準(zhǔn)汽輪發(fā)電機(jī)-860 萬基準(zhǔn)汽輪機(jī)輔機(jī)+200 萬基準(zhǔn)燃機(jī)島設(shè)備投資對比燃?xì)廨啓C(jī)本體0基準(zhǔn)燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)0基準(zhǔn)余熱鍋爐島設(shè)備投資對比余熱鍋爐0基準(zhǔn)土建費(fèi)用對比主廠房+400基準(zhǔn)合計(jì)+6040 萬基準(zhǔn)由上表可以看出，1套“二拖一”相比2套“一拖一”多軸機(jī)組在綜合造價(jià)上大約 可以節(jié)省6040萬初投資。3.5 “一拖一”與“二

23、拖一”機(jī)組變負(fù)荷特性對比“二拖一”多軸與“一拖一”多軸機(jī)組的變負(fù)荷特性對比如下：(1) 在承擔(dān)100%總負(fù)荷時(shí)，“二拖一”機(jī)組比“一拖一”機(jī)組總效率高0.50.6%。(2) 在承受50100%總負(fù)荷時(shí)，“一拖一”機(jī)組可保持其中 1套機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行而 降低另1套機(jī)組的負(fù)荷直至該機(jī)組停機(jī)； 而“二拖一”多軸機(jī)組會同時(shí)降低 2臺燃?xì)廨?機(jī)的負(fù)荷。(3) 在承受50%總負(fù)荷時(shí)，“一拖一”機(jī)組可保持其中1套機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，而停另1套機(jī)組，其熱效率與承受100%總負(fù)荷時(shí)的熱效率相同；對“二拖一”多軸機(jī)組，可停 運(yùn)1臺燃?xì)廨啓C(jī)，使另一臺燃?xì)廨啓C(jī)能在較高的燃?xì)獬鯗叵逻\(yùn)行， 而蒸汽輪機(jī)僅處于50% 總負(fù)荷下，此

24、時(shí)“二拖一”機(jī)組的總效率比承受 100%總負(fù)荷時(shí)的總效率略低，也比“一 拖一”機(jī)組效率略低0.30.5%。(4) 在承受低于50%總負(fù)荷時(shí)，“一拖一”機(jī)組可選擇其中1臺單軸機(jī)組部分負(fù)荷運(yùn) 行，而停另一臺機(jī)組，“二拖一”機(jī)組可停運(yùn) 1臺燃?xì)廨啓C(jī)，使另一臺燃?xì)廨啓C(jī)處于部 分負(fù)荷下運(yùn)行，整套“二拖一”機(jī)組的運(yùn)行效率較低。3.6本工程推薦的主機(jī)配置型式通過上述技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，一套“二拖一”相比兩套“一拖一”多軸機(jī)組，在設(shè)備投 資、機(jī)組熱效率、主廠房占地及造價(jià)等方面均略占優(yōu)勢，但兩套“一拖一”多軸機(jī)組在 變負(fù)荷特性上較有優(yōu)勢，因此運(yùn)行更加靈活，調(diào)峰性能更好，故本階段暫按兩套“一拖 一”多軸9F級燃?xì)?蒸汽

25、聯(lián)合循環(huán)供熱機(jī)組設(shè)計(jì)，即每套聯(lián)合循環(huán)機(jī)組包括1臺F級燃 氣輪機(jī)、1臺燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)、1臺余熱鍋爐、1臺蒸汽輪機(jī)和1臺蒸汽輪發(fā)電機(jī)，共兩 套。4 三種機(jī)型的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比通過前述章節(jié)的分析， 主機(jī)配置型式確定為兩套“一拖一”多軸的燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組，本節(jié)對三菱 M70仆4 GE9351FA以及西門子SGT5-4000F三家機(jī)型進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算。三種機(jī)型的聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比見下表。表4-1三種機(jī)型的聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比表（兩套機(jī)組）項(xiàng)目單位M701F4GE 9351FASGT5-4000F全年發(fā)電量MW.h/a367200031520003336000年總供熱量GJ/a5120901.104670359.944656960.07年總天然氣耗量（20 C）億 m3/a8.037.237.38平均發(fā)電天然氣 耗率m3/kW.h0.1690.1770.172聯(lián)合循環(huán)熱效率%69.4767.4668.75全廠熱電比（總 項(xiàng)）%38.7441