鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書題目：奧百貨商場(chǎng)樓蓋設(shè)計(jì)（兩層跨柱網(wǎng) ：6.6m X 6。6m樓面活荷載 3.5kN/ m2院 系：建筑學(xué)院專業(yè)班級(jí)：10級(jí)土木工程 2班學(xué)生姓名：學(xué)號(hào)：指導(dǎo)教師：2012年12月目錄1。設(shè)計(jì)題目與設(shè)計(jì)條件 31。1設(shè)計(jì)題目： 31.2設(shè)計(jì)條件： 31.2 0 1結(jié)構(gòu)類型：砌體結(jié)構(gòu) 31。2.2建筑材料： 31.2.2.1 樓面做法：（自上而下） 32.樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置： 33。板的設(shè)計(jì) 43。1樓蓋板的設(shè)計(jì) 43。1.1 荷載 43.1。2計(jì)算簡(jiǎn)圖 53。1。3彎矩計(jì)算值 53.1。4正截面受彎承載力計(jì)算 64.次梁設(shè)計(jì) 74.1荷載 74。2內(nèi)力計(jì)算 74。3

2、承載力計(jì)算 84.3.1正截面受彎承載力 84。3。2斜截面受剪承載力 85.主梁設(shè)計(jì) 95.1 荷載設(shè)計(jì)值 95.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖 95.3 內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖 105。3.1彎矩設(shè)計(jì)值 105。3.2剪力設(shè)計(jì)值 105.3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖 105.4 承載力計(jì)算 135.4。1正面受彎承載力 135.4。2斜截面受剪承載力 136。繪制施工圖 147。對(duì)主梁撓度與裂縫寬度的計(jì)算 157.1對(duì)主梁撓度的計(jì)算 157。1.1對(duì)支座B的配筋面積計(jì)算 187。1.2對(duì)第二跨中配筋面積計(jì)算 207。2對(duì)主梁裂縫寬度計(jì)算 177.2.1對(duì)支座B進(jìn)行裂縫寬度計(jì)算 217.2。2對(duì)第一跨中進(jìn)行裂縫計(jì)算 2

3、11。設(shè)計(jì)題目與設(shè)計(jì)條件1.1 設(shè)計(jì)題目：某百貨商場(chǎng)（兩層）樓蓋，采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋形式。 混凝土采用C30級(jí)，梁中的縱向受力鋼筋采用HRB335其他鋼筋采用HPB300.根據(jù)該商場(chǎng)的使用要求，樓面活荷為 3.5kN/ m樓蓋建/平面2。樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置：,橫向柱網(wǎng)尺寸取為：6.6m,縱向柱網(wǎng)尺寸為:6.6m o1.2 設(shè)計(jì)條件：1.2.1 結(jié)構(gòu)類型：砌體結(jié)構(gòu)1。2.2建筑材料：1。2.2.1樓面做法:（自上而下）10mnB大理石地面（重度 28kN/m主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6m,次梁的跨度為6。6m主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為2.2m, I

4、02/ I01 =60 6/2.2=3 ,因此按單向）;現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，20mm?石灰砂漿抹底Oa24n2120550板設(shè)計(jì)按跨局比條件，要求板厚h 2200/40=55mm對(duì)工業(yè)建筑的樓蓋板，取板厚 h=80mm次梁截面高度應(yīng)滿足 h=lo/18lo/12=6600/186600/12=367550mm考慮到樓面可變荷載比較大，取h=500mm截面寬度取b=200mm主梁截面高度應(yīng)滿足 h= lo /14lo /8=6600/146600/8=471825mmh=650mm截面寬度為b=300mmB4055B2200X 500042240J 120 .6600樓蓋板結(jié)構(gòu)平面布置圖6600

5、6600 j3.板的設(shè)計(jì)3。1樓蓋板的設(shè)計(jì)已如前述，軸線、遺的板屬于端區(qū)格單向板；軸線的板屬于 中間區(qū)格單向板。3。1。1荷載板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值10m田大理石地面0.01X 28=0o 28kN/m280mn0I澆鋼筋混凝土板0。 08X25=2kN/m220mms石灰砂漿抹底0.02義 17=0.34kN/m2小計(jì)2.62kN/板的可變標(biāo)準(zhǔn)荷載值3。 5kN/ m2永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2或1。35,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1。4。于是板的 荷載總計(jì)算值 g+q= G gk+ Q qk=1o 35 X 2。62+0.7X1。4X 3.5=6。967kN/m2Dg+q= Ggk+ Qqk=1。2X

6、2.62+1。4X 3.5=8。044kN/m2由于 >，所以取g+q=8.044kN/m2 ,近似取g+q=8kN/m23.1。 2計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁截面為200mrK 500mm現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度不小于 100mm取板在墻上的支承長(zhǎng)度為120mm按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度：邊跨 |o =1n +h/2=2200 100-120+80/2=2020mm 1.025 ln =2030mn< l o =2020mm中間跨 |o = 1n =2200-200=2000mmOn0A板的尺寸圖20I10g+q=8kN2mi' |1 1,1 I1 1I1,:1:111 (11

7、11 1 1I1111f 11 I' / 一A 1B 2 一C 3 C 2-B 12020=>2000 2000 >2000J2020 樓蓋板的計(jì)算簡(jiǎn)圖因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算。取1m寬板帶作為計(jì)算單元，計(jì) 算簡(jiǎn)圖如上圖所示3。1.3彎矩計(jì)算值由表11 1可查得，板的彎矩系數(shù)am分別為：邊跨中，1/11 ;離端第二支座，-1/11 ;中跨中，1/16;中間支座，-1/14。故：M1=M B= (g+q) 101/11=8 X 2.022/11=2.97kN - m.、 .2.,_2.,_ Mc=(g+q) 1oi/14=-8 X 2.0/14=2。29kN

8、mM3 = M2=(g+q) l01/16=8X 2.02/16=2kN - m這是對(duì)端區(qū)單向板而言的，對(duì)于中間區(qū)格單向板，其 MC和M2應(yīng)乘以0。8:MC=0O 8X2.29=1.83kN m； M2=0.8 X2=1o 6kN - m3。1。4正截面受彎承載力計(jì)算環(huán)境類別為一級(jí)，C30混凝土，板的最小保護(hù)層厚度 c=15mm板厚80mmho=80-20=60mm 板寬 b=1000mmC30混凝土，a1=1。0, fc=14。3kN/m2 ; HPB300鋼筋，fy=270N/m2。板配筋計(jì)算的過程于下表。樓面板的配筋計(jì)算截面1B2或3C彎矩設(shè)計(jì)值（kN m）2。97 1一2。972-2。

9、29，一2 、as = M / （ a fcbh0）0o 0580.0580.0390O 044=1 J1- 2as0.060.060.040O 045軸線、 計(jì)算配筋（mm2）As= bho a fc/ fy190。7190o 7127。1143實(shí)際配筋（mm2） 6/8 160As=246 6/8160As=246 6/8160As=246 6/8160As=246軸線 適計(jì)算配筋（mm2）As= bho a fc/ fy190.7190o 7101。7117。6實(shí)際配筋（mm2） 6/8160As=246 6/8160As=246 6/8 160As=246 6/8 160As=246*

10、對(duì)軸線間的板帶，其跨內(nèi)截面2、3和支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值都可折減20%為了方便，近似對(duì)鋼筋面積乘以 0。8。計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35,符合塑性內(nèi)力重分布的原則；As /bh=246/ （ 1000X 80） =0.308 % ,此值大于 0。45 ft / fy =0.45 X 1。43/270=0.238%,同時(shí)大于0.2%,滿足最小配筋率。4。次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)本車間樓蓋的實(shí)際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。4.1 荷載永久荷載設(shè)計(jì)值板傳來永久荷載3.1X2。2=6。82kN/m次梁自重0.2次梁粉刷0.022=0.34kN/

11、mX (0o 5-0 o08) X25X 10 2=2.52kN/mX ( 00 500 08) X 2X 17X 1。小計(jì)g=9.68kN/m可變荷載設(shè)計(jì)值q=4.9X20 2=10。78kN/m荷載總設(shè)計(jì)值g+q=20。46kN/m4。1。2計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為240mm 主梁截面為 300mm< 650mm 計(jì)算跨度：邊跨 l0 = ln+a/2=6600-120 300/2+240/2=6450mm<1 0251n =6488mm 取10 =6450mm中間跨lo =ln =6600-300=6300mm因跨度相差小于10%,可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖

12、所示g+q=20.46kN/mA 1B 2 C 3 C 2B 1A64506300630063006450JtJ1af次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁尺寸圖4.2 內(nèi)力計(jì)算由表1.2.1、表1.2.2可分表查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)彎矩設(shè)計(jì)值：M產(chǎn)-Mb= (g+q) l；/11=20.46 X 6.452/11=77。38kN m_2_2MC= (g+q) l(2/14=-20 o 46X 6.32/14= 58kN mM2= (g+q) lo/16=20.46 X 6.32/16=50 0 75kN - m剪力設(shè)計(jì)值:Va =0.45 (g+q) lM=0。45X20。46X6.33=58.28kNVBl =

13、0.60 (g+q) 1nl=0。60X20.46 X6.33=77。7kNVBr =vc =0O 55(g+q) ln2=0.55 X20。46X6.3=70。89kN4。3承載力計(jì)算4。3.1正截面受彎承載力正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按 T形截面計(jì)算，翼緣計(jì)算寬度為：邊跨：b；=lo/3=6450/3=2150mm <b+sn =200+2000=2200第二跨和中間跨：b；=lo/3=6300/3=2100mm除B截面縱向鋼筋排兩排布置外。其余截面均布置一排。環(huán)境類別為一級(jí)，C30混凝土，梁的最小保護(hù)厚度c=25mm 一排縱向鋼筋ho =500- 35=465mmi#F縱向鋼筋

14、ho =5000-60=440mm.C30混凝土，a1=1.0, fc=1403N/mm2, ft=1.43N/mm2;縱向鋼筋采用 HRB335鋼，fy=300N/mm2,箍筋采用HPB30(M fyv =270N/mm2。正截面承載力計(jì)算過程列于下表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面。次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值(kN m)77.38-77。3850.75-58as = M/(afcbh0)或.，一',2 、as = M/(afcbf h°)0.0110 。 1520.0080 。 095=1- 41 - 2as0.0110.1520。350。0080

15、。095As= bho a fc/ fy 或 'As=bf ho a fc/ fy524。2637.6372。4421。 1選配鋼筋 (mm2)2_L16+1114 彎As=555o 92I18+1I14 彎As=662.92_L 14+1112 彎As=4210 12_j_ 14+1116 彎As=509計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的 均小于00 35; As/bh=421 0 1/ (200X 500) =042% 此值大于 0.45 ft/ fy=0o 45X 1.43/300=0.21%,滿足最小配筋率。4。3.2斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最

16、小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截面尺寸：'hw=ho hf =46580=385mm因 hw/b=385/200=1。925V4,截面按下式驗(yàn)算：0o 25Bc fcbho=0.25 X 1 X 14。3X200X 465=332 48X 103 N> Vmax=77.7 X103N,截面滿足要求。驗(yàn)算是否需要按計(jì)算配置箍筋0o 7 ft bho=0.7 X1。43X 200X 465=93.093 X 103N> Vc=77.7 X 103N 構(gòu)造配筋，選用6160143143 =0.13%2702 28 3f,Psv = nAs"bS = 20=0。17%i=°

17、.24 Xfv=。.24 X采用6雙支箍筋，計(jì)算支座B左側(cè)截面.調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算的箍筋面積增加 20%£箍筋問 距減小20%現(xiàn)調(diào)整箍筋間距s=0。8X160=128mmft后取箍筋間距s=130mm為了 方便施工，沿梁長(zhǎng)度不變。驗(yàn)算配筋率下限值：彎矩彎矩調(diào)幅時(shí)要求的配筋率下限為：0。3 ft/fyV =0.3 X 1.43/270=0.16 %.實(shí)際配筋率 sv = nAsv1/bs=56.6/ (200X 130) =0。22% > 0.20 %滿足要求。5.主梁設(shè)計(jì)主梁按彈性方法設(shè)計(jì)5.1 荷載設(shè)計(jì)值為了簡(jiǎn)化計(jì)算將主梁自重等效為集中荷載。68X6.6

18、=63。888kN次梁傳來的永久荷載9主梁自重(含粉刷)(00 65 0.08) X 0.3 X2。2X 25+0.02 X (0。65-0.08) X2X2.2 X 17) X 1。2=12。31kN永久荷載設(shè)計(jì)設(shè)G=63.888+12.31=76.198kN取 G=76 2kN可變荷載設(shè)計(jì)值Q=10.78 X 6。6=71。148kN 取 Q=71.15kN5.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁按連續(xù)梁計(jì)算，端部支承在磚墻上，支承長(zhǎng)度為370mm中間支承在550mm x 550mm勺混凝土柱上，其計(jì)算跨度邊跨ln=6600-275120=6205mnE 1。0251n=155mm： a/2=185mm取l0

19、=1.025ln+b/2=1.025 X6205+550/2=6635mmfi似取 l0=6640mm中跨 k =6600mm主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，因跨度相差不超過10%故可利用附表7。2計(jì)算內(nèi)力主梁的尺寸圖G GG GG GA 1B 2C 3D664066006640主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖5。3內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖5.3.1彎矩設(shè)計(jì)值彎矩M*Gl0+k2Ql0式中系數(shù)kk2由附表7.2相應(yīng)欄內(nèi)查得M1max=0o 244X 76.2 X6.64+0.289 X71.15 X6。64=260kN- mi,m axMB,max =-0.267 X76o 2X6。64-0.311 X 71.15 X 6。64

20、=282kN- mM2max =0.067X76.2 X6o 60+0。200X 71.15 X6.64=128kN - m ,i iax5。3.2剪力設(shè)計(jì)值剪力V=k3G+k4Q式中系數(shù)k3、k4由附表7。2相應(yīng)欄內(nèi)查得VA,max=0.733X76。2+0.866X71。15=117.47kNVBl,max= 1。267 X 76.21。311X71.15=202.74kNVBr,max=1。0X76.2+1。222X71。15=163.15kN5.3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。由附表6-2知支座B或C的彎矩值為Mb=Mc=-0。267X76。

21、2X6。64 0.133 X71.15 X6。64= 197.93kN - m在第 1跨內(nèi)以支座彎矩 Ma=0, M B=-197.93kNm的連線為基線。作G=76.2kN, Q=71。15kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別 為：1 M。 1. 一1 (G+Q)0+寸=1 (76.2+71.15 ) X 6.64 197.93/3=260.16kN m (與前面計(jì)算的M1,max=260kNm接近)12M11(G+Q l0+B=1 (76.2+71。15)X6。642X 197.93/3=194.2kN - m333在第2跨內(nèi)以支座彎矩M B=-197.93

22、kN - m,MC=-197。93kN - m的連線作為基線，作G=76 2kN,Q=0的簡(jiǎn)支彎矩圖，得集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩化1 -1-Gl0 + M B=- X76o 2X 6.60-197.93=-30.29kN m 33第1、2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載第1跨內(nèi)：在第1跨內(nèi)以支座彎矩Ma=0, M b =-282kN - m的連線為基線. 作G=76.2kN, Q=71.15kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載 作用點(diǎn)彎矩值分別為：1 ,、1 (76.2+71。15) X 6.64282/3=232。13kN- m31 ,、(76。2+71.15) X 6.64-

23、2 X282/3=1380 14kN - m3在第 2 跨內(nèi)：MC =-0.267 X 76.2 X 6。64 0。089X 71.15 X 6。64=177.14kN - m以支座彎矩M b =- 282kNm, Mc=-177.14kN - m的連線為基線，作G=76 2kN, Q=81.151kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得1 2 ,、1 ,-(G+Q l0 + MC+ (Mb MC) = - (76。2+71.15) X 6。64177。33314+2 (282+177.14)=79.09kN - m311/11(G+Q10 + M c +(M bM c)= (76。2+71 o15)X6。64

24、 177o14+3333(-282+177。14)=114。04kN m第2跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載Mb=Mc=-0o 267 X 76。2X6.640.133 X71.15 X6。64= 197.93kN - m B C第2跨兩集中荷載作用點(diǎn)處可變彎矩分別為：111 (G+Q)o+Mb=1(76.2+71.15) X6o 64-197。93=128.21kN m(與前面計(jì)33算的M2g=128kN-m接近)第1、3跨兩集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩分別為：1Gl0+1 MB=1 X76.2 X 6.64- 1 X 197。93=102.68kN - m33331-21- - - -21G

25、l0+2 M B=1 X76o 2X6。64- X 197.93=360 7kN - m3333在第1跨內(nèi)有可變荷載，在第2、3跨內(nèi)沒有可變荷載由附表6-2知支座B或C的彎矩值MB=0.267 X76。2X6。64-0。178X 71.15 X 6.64=219.19kN - mM c =-0 o 267X 76。2X6.64+0 0 044X71。15X6。64=-114。31kN- m在第2跨內(nèi)以支座彎矩 Ma=0, M b=-219o 19kN - m的連線為基線，作G=76.2kN, Q=75.15kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載作 用點(diǎn)彎矩值分別為：1 11,-1

26、 (G+Q l0 + - M B = - X(76.2+71。15)X6.64 -X 197.93=260。16kN m33331 212 一(G+Q l0 + mb=X (76.2+71。15) X6.64X 197.93=194。18kN m3333在第2跨內(nèi)以支座彎矩MB=219.19kN - m, Mc=-114.13kN m的連線作為基線，作G=76.2kN, Q=0的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處 彎矩值分別為：1 -2 ,12 ,-Gl0+- ( M BMc)+Mc= X76。2X6。6+- ( 219.19+144.13)-144 。3333 13=-26.53

27、kN - m=1 X 76.2 X 6.6+ - (-219。19+144。13)一11 ,、Gl0 + (Mb Me) + M c3 0 3 Bc144.13=-1 o 51kN m彎矩包絡(luò)圖如下(a)所示。剪力包絡(luò)圖：第1跨VA,max=117。47kN;過第 1 個(gè)集中荷載后為 117.4776.2-71.15=-29.88kN ;過第 2 個(gè)集中荷載后為-29.88 76。271.15=177.23kNVBl,max=-202.74kN;過第 1 個(gè)集中荷載后為一202.74+76.2+71。15=-55。39kN;過第2個(gè)集中荷載后為-55。39+76。2+71.15=91.96kN

28、第2跨VBr,max=163。15kN;過第 1 個(gè)集中荷載后為 163.15-76。2=86.95kN。當(dāng)可變荷載僅作用在第2跨時(shí)VBr =1.0 X 76.2+1.0 X71.15=147.35kN;過第 1 個(gè)集中荷載后為147.35 76.271。15=0.剪力包絡(luò)圖如下（b）所示(a)250.16(b)117.4791.96163.15-29.88147.3586.95-55.39-177.23-202.74主梁的內(nèi)力包絡(luò)圖(a)彎矩包絡(luò)圖；(b)剪力包絡(luò)圖5。4承載力計(jì)算5。4。1正面受彎承載力跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，因bf/h =80/615=0。13>0.1。翼緣計(jì)算寬度按1

29、/3=6。6/3=2。2m滸口 b+sn=6m中較小值確定取b'f=2。2mB 支座邊的彎矩設(shè)計(jì)值 M B = M B,max V0 b/2= 282-147。35 X 0。55/2= 322。 52kN-m,縱向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均1排。跨內(nèi)截面經(jīng)判別 都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計(jì)算過程列于下表。正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2彎矩設(shè)計(jì)值(kN m)260-282128-30.29as = M /( a fcbh2)或.，-' 2 、as = M /( a fc bf h°)0.0220.0270.0110 。 019s= (1 + j1

30、-2as ) /20o 9890o 9860o 9950.99As = M / s fy ho1424。 91643.7697.3165。8選配鋼筋(mm2)21 25+2 1 20As=16102120+1 22+2118As=18972I 16+218As=9112-1 22As=760主梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡(luò)圖確定。5.4.2斜截面受剪承載力驗(yàn)算截面尺寸：hw =ho- h'f =580-80=500mm因 hw/b=500/300=1。67V4 截面尺寸按下式驗(yàn)算：0.25 c fc b h0 =0 o 25 X 1 X 14,3 乂 300 X 580=622。05

31、 X 103 kN > c c oVmax=202.74kN,截面尺寸滿足要求。計(jì)算所需腹筋：采用8200雙肢箍筋，AsvVcs 0,7ftbh0 1.25 fyv 一h0=0。7X1。43X300X500+1。25X270X 100.6 sX 580/200=272640N=272 64KN202.74<Vcs,因此支座B截面左右不需配置彎起鋼筋。驗(yàn)算最小配箍率：一%二 100,6 =0.17 % >0.24 f-=0.13%,滿足要求。bs 300 200fyv次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計(jì)算：次梁傳來集中力 Fl =63.888+71.148 135kN, h1=650 50

32、0=150mm 附加箍筋布置范圍s=2 h+3b=2X 150+3X 200=900mm取附加箍筋 820政肢，則在長(zhǎng)度 s內(nèi)可布置附加箍筋的排數(shù)，m=900/200+1=6排，次梁兩側(cè)各布置3排。另加吊 筋 1 18, Asb=254。5mm2,由式 2 fy Asbsin +mnfyv Asv1 =2X 270X254。5X0.707+6 X2X270X 50.3=260.135 X 103kN> F1 ,滿足要求。因主梁的腹板高度大于450mm需在梁側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼 筋的截面面積不小于腹板面積的0。1%,且其間距不大于 200mm現(xiàn)每側(cè)配置2 14, 308/ (3

33、00X570) =0.18 %>0。1%,滿足要求 6。繪制施工圖4 62501310 3I 24 10| 3 423o6t©/6 685鏟一 007B2c3240-120B41 2275I 2 66009 82003 8 7 6 596600舟T- 2J 3 1 .18主梁配筋圖rr12011 -6 6130|266008,4 61301-11 2 161 2 16I I21止425 97 4 9160UII 3 33466005J566002 10m，1 142 J18一 51 142 1432-24-45-573-32 166-61 127次梁配筋圖7。對(duì)主梁撓度與裂縫寬

34、度的計(jì)算7。1對(duì)主梁撓度的計(jì)算簡(jiǎn)化將梁為簡(jiǎn)支梁來計(jì)算，綜合具有矩形截面與T型截面的計(jì)算，故有7。1.1對(duì)支座B的配筋面積計(jì)算由已知可得As=1897mm2,按矩形截面進(jìn)行計(jì)算，q=0.5為了簡(jiǎn)化計(jì)算將主梁自重等效為集中荷載.次梁傳來的永久荷載9。68X6.6=63.888kN主梁自重(含粉刷)(00 65-0.08) X0O 3X2。2X25+0.02 X (0.65-0。08)X2X2.2 X 17) X 1。2=12.31kN永久荷載設(shè)計(jì)值可變荷載設(shè)計(jì)值G=63.888+12Q=10.78o 31=76。198kNX 6.6=71。148kN取 G=76.2kN取 Q=71.15kN由計(jì)算

35、可求得gk=120 5kN/m,qk=707kN/m求M k和Mq12 1M k = gk l° + 8812 1M q = gk l0 + 88qk lo 110 =- x 12.5 X 6.642 +- x 7。7X 6.642 =111 0 33kN - m計(jì)算有關(guān)系數(shù)_Es AsE ='Ec bh0teskq qk l2 1053 1041897110=- X 12o5X 6.642+- X0.5 X 7。7X6。64=72。09kNmAte 0.5 300 650M k h°As= 1.1-0 o計(jì)算BsBs =1.15計(jì)算B1897=00 07300 5

36、80=0.019 >0.016111.33 102=116N mm0.87 580 189765 X te skEsAh；0.2=1.1-0.65 X 20=0.520.019 1192 10 1897 5:=1。05X1014n. mm21.15 0.52 0.2 -1 0cMkB=kMq1MkBs =111.3372.09 2 1111.33X1.05X1014=6.4X1013N- mm2變形驗(yàn)算f=548Mklo=X2111.33 1066.64 103B 486.4 1013=8mm查附表 5-1 知，f"m/l0 =1/200=0。005f/l0 =8/6640=0。0012V 0。005 變形滿足要求。7.1.2對(duì)第二跨中配筋面積計(jì)算由已知可得As=911 mm2,按T型截面進(jìn)行計(jì)算求Mk和MqMkMqgk 101+ 81+ 8qk2 121 一一 2_lo=- X12o 5X 6.62+X 7.7 X 6.62=110kN mqk