數(shù)據(jù)計(jì)算與分析-宋吉民

1、工業(yè)鍋爐能效測(cè)試技術(shù)工業(yè)鍋爐能效測(cè)試技術(shù) 數(shù)據(jù)計(jì)算與分析數(shù)據(jù)計(jì)算與分析宋吉民沈陽(yáng)特種設(shè)備檢測(cè)研究院 目目 錄錄n第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡n第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算n第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算n第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算n第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡一、鍋爐物質(zhì)平衡一、鍋爐物質(zhì)平衡 鍋爐的物質(zhì)平衡指的是鍋爐正常運(yùn)行中，輸入鍋爐的物質(zhì)的質(zhì)量等于輸出物質(zhì)的質(zhì)量。 由于鍋爐包括“鍋”和“爐”兩個(gè)方面，所以物質(zhì)平衡也包括兩個(gè)方面：爐側(cè)（燃料側(cè)）物質(zhì)平衡和鍋側(cè)（工質(zhì)側(cè)）物質(zhì)平衡 n 鍋爐內(nèi)物質(zhì)：風(fēng)、煙 煤、灰 汽、水 風(fēng)-煙 、煤-灰燃料側(cè)

2、物質(zhì)平衡 汽、水工質(zhì)側(cè)物質(zhì)平衡 第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡（一）燃料側(cè)物質(zhì)平衡 對(duì)固體燃料，一般是由可燃質(zhì)（C、H、S）和不可燃質(zhì)（O、N、A、M）組成的，可燃質(zhì)燃燒后形成煙氣，其氣態(tài)形式從爐內(nèi)排出，而不可燃質(zhì)除一部分揮發(fā)成氣態(tài)以外，其他部分以固態(tài)物質(zhì)存在，殘存的固態(tài)物質(zhì)就是灰渣。灰渣來(lái)自燃料中的灰分。 可燃質(zhì)（C、H、S） 煙氣 不可燃質(zhì)（O、N、A、M） 灰渣燃料1、灰平衡 當(dāng)鍋爐連續(xù)穩(wěn)定地運(yùn)行時(shí)，單位時(shí)間內(nèi)進(jìn)入鍋爐中的灰量等于從鍋爐排出的灰量，這就是鍋爐的灰平衡。 hGlmGlzGfhGfhlmlzhGGGGhfhhlmhlzGGGGGG1hiiGGa1lmf

3、hlzaaa第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡hGn灰渣的外排：一部分灰渣在爐內(nèi)排出，叫做爐渣；有時(shí)爐排會(huì)有漏煤，或回用，或排出；另一部分細(xì)顆?；曳直粺煔鈯A帶而去，叫做飛灰。n爐渣、漏煤和飛灰各占燃料灰分的比值稱為爐渣份額、漏煤份額和飛灰份額。（灰比）1fhlmlz第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡n對(duì)于一臺(tái)鍋爐的灰平衡，由于飛灰部分地在對(duì)流煙道內(nèi)沉降，因而排煙中的飛灰量少于爐膛出口的飛灰量，即cjfhpyn 對(duì)于全爐的灰平衡，1pycjlmlz第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡2、風(fēng)平衡 風(fēng)平衡是指送入鍋爐的風(fēng)量加上漏入鍋爐的風(fēng)量等

4、于從鍋爐排出的風(fēng)量。u過(guò)量空氣系數(shù) 實(shí)際送風(fēng)量與理論送風(fēng)量的比值即為過(guò)量空氣系數(shù)。進(jìn)入爐膛以前的過(guò)量空氣系數(shù)用 表 示，進(jìn)入爐膛以后的過(guò)量空 氣系數(shù)用 表示。u漏風(fēng)系數(shù) 漏風(fēng)系數(shù)即為漏風(fēng)量與理論空氣量的比值，用 表示 由于鍋爐一般是在“負(fù)壓”下運(yùn)行，即爐膛和煙道內(nèi)的壓力略低于爐外大氣壓力，以避免向爐外噴火、冒煙。因而會(huì)通過(guò)爐門、看火孔以及爐墻不嚴(yán)密處向鍋爐內(nèi)漏入空氣。第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡n 受熱面的風(fēng)平衡 對(duì)任何一個(gè)受熱面來(lái)說(shuō)， 第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡 受熱面 爐膛風(fēng)平衡llllllgrlgrsmgrgrl 過(guò)熱器風(fēng)平衡grgr

5、grsmgrkysmpyky 省煤器風(fēng)平衡smsmsmkysmsm熱熱空空氣氣ky 空氣預(yù)熱器風(fēng)平衡kykykypyky冷冷空空氣氣 空氣側(cè)風(fēng)平衡kyn熱風(fēng)道在無(wú)泄漏情況下的風(fēng)平衡按下式計(jì)算：lll n如果對(duì)流煙道各處漏風(fēng)系數(shù)的總和為 ，爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)為 ，則煙氣離開鍋爐時(shí)，排煙的過(guò)量空氣系數(shù)為 kylpyl kysmgrlpy 第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡(二) 工質(zhì)側(cè)物質(zhì)平衡 工質(zhì)側(cè)物質(zhì)平衡主要是汽水平衡。汽水平衡：送入鍋爐的水量等于排出鍋爐的水量和汽量之和。即： Ggs = D + Dzy + Dpw第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡

6、Ggs鍋爐給水量Dpw排污量D輸出蒸汽流量Dzy 鍋爐自用蒸汽量汽水平衡模型汽水平衡模型1-鍋筒 2-省煤器 3-蒸汽過(guò)熱器第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡pwn排污率 ：排污水量占蒸汽量的百分比。zypwpwDDDzypwgsDDD1001 如 ， 則0zyDDDpwgs1001二、鍋爐熱平衡 鍋爐熱平衡是指在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，鍋爐輸入熱量與輸出熱量及各項(xiàng)熱損失之間熱量的平衡關(guān)系。 n 以1kg固體或液體燃料或標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下1m3氣體燃料為基準(zhǔn)來(lái)計(jì)算的。 第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡n熱平衡方程 第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡

7、Qr Q1 + Q2 + Q3+ Q4 + Q5 + Q6 Qr鍋爐輸入熱量； Q1鍋爐輸出熱量； Q2排煙熱損失；Q3氣體未完全燃燒熱損失；Q4固體未完全燃燒熱損失；Q5散熱損失；Q6灰渣物理熱損失。式中第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡 若以鍋爐輸入熱量的百分率來(lái)表示，則可得123456100%qqqqqqq1 輸出熱量占輸入熱量的百分比（%）；q2 排煙熱損失占輸入熱量的百分比（%）；q3 氣體未完全燃燒熱損失占輸入熱量的百分比（%）；q4 固體未完全燃燒熱損失占輸入熱量的百分比（%）；q5 散熱損失占輸入熱量的百分比（%）；q6 灰渣物理熱損失占輸入熱量的百分比（%

8、）。式中第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡QrQ5Q1Q6Q4HZQ2Q3Q4fh鍋爐熱平衡示意圖鍋爐熱平衡示意圖Qr 輸入熱量Q1 有效利用熱量Q2 排煙熱損失Q3 氣體未完全燃燒熱損失Q4 固體未完全燃燒熱損失Q5 散熱損失Q6 灰渣物理熱損失鍋爐熱平衡圖第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐熱平衡圖Qr 輸入熱量Q1 有效利用熱量Q2 排煙熱損失Q3 氣體未完全燃燒熱損失Q4 固體未完全燃燒熱損失Q5 散熱損失Q6 灰渣物理熱損失第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡鍋爐物質(zhì)平衡及熱平衡第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算11100%rQ

9、Q一、鍋爐輸入熱量一、鍋爐輸入熱量rQ, ,1rnet v arwrxzyQQQQQ 收到基低位發(fā)熱值加熱燃料或外來(lái)熱燃料物理熱自用蒸汽帶入熱量鍋爐正平衡效率即為鍋爐輸出熱量占鍋爐輸入熱量的百分率。第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算 各項(xiàng)熱量的計(jì)算公式為： 第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算二、鍋爐輸出熱量二、鍋爐輸出熱量第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算1Qn 對(duì)于飽和蒸汽鍋爐 rGrwhhDBQsgsbqgs)100(11第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算n對(duì)于過(guò)熱蒸汽鍋爐 當(dāng)

10、測(cè)量給水流量時(shí)， 當(dāng)測(cè)量過(guò)熱蒸汽流量時(shí)，rGhhDBQsgsgqgs)(1111()()()()100scqgqgszyzygssbqgsQDGhhDhhG hhB第二節(jié)第二節(jié) 鍋爐正平衡效率計(jì)算鍋爐正平衡效率計(jì)算n對(duì)于熱水鍋爐和熱油載體鍋爐，rGrwhhDQsgsbqgs)100(111()csjsQG hhBn 對(duì)于電加熱鍋爐，其輸出熱量按每小時(shí)作為計(jì)算單位，而不是按每千克或每標(biāo)準(zhǔn)立方米燃料作為計(jì)算單位，因此，其輸出熱量計(jì)算公式是：對(duì)于輸出飽和蒸汽時(shí)，對(duì)于輸出熱水和熱油載體時(shí)，)(1jscshhGQ 鍋爐反平衡效率鍋爐反平衡效率 在鍋爐熱平衡試驗(yàn)中，通過(guò)計(jì)算各項(xiàng)熱損失，算出鍋爐的熱效率。

11、第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算123456100()qqqqq 一、排煙熱損失一、排煙熱損失q2 由于鍋爐排煙帶走的熱量占輸入熱量的百分率 。q2產(chǎn)生的原因 是由于排出鍋爐的煙氣焓大于進(jìn)入鍋爐的空氣焓而造成的熱損失。所以，排煙損失的熱量為煙氣帶走的熱量與空氣帶入鍋爐的熱量的差值。q2計(jì)算公式：第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算42() 100qpylkrKqHHQnHpy排煙處煙氣焓，kJ/kg；kJ/m3nHlk入爐冷空氣焓， kJ/kgn 修正系數(shù)（%）， pyOHOHpygygypytcVtcVH22lkpylkctVH)(04qK10010044qK

12、qq2的主要影響因素n排煙溫度： 排煙溫度，q2 一般排煙溫度提高10，q2約增加1% n排煙量 ： 排煙量，q2第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算二、二、 氣體未完全燃燒損失氣體未完全燃燒損失q3 可燃?xì)怏w成分因未放出其燃燒熱，而造成的熱量損失占輸入熱量的百分率。nq3產(chǎn)生原因 燃料的可燃揮發(fā)份在燃燒過(guò)程中，可能由于空氣不足，或是空氣與燃料混合狀況不良，或是爐溫不高等原因，部分可燃?xì)怏w（如CO、H2、CH4等）未能在爐膛中燃燒完就隨煙氣從鍋爐中排出，從而造成熱量損失。 第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算q3計(jì)算公式：第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效

13、率計(jì)算4gy32mn(126.36 107.98358.18) 100qrV KqCOHC HQ式中 排煙處干煙氣體積（m3/kg；m3/ m3）； 排煙處煙氣中CO、H2、CmHn的含量（%）.gyVOC 2HnmHCq3的主要影響因素n燃料揮發(fā)分 燃料揮發(fā)分， q3n過(guò)量空氣系數(shù) 過(guò)量空氣系數(shù)， q3 足夠的氧氣與可燃?xì)怏w混合n爐膛溫度： 爐膛溫度， q3 當(dāng)爐膛溫度低于800時(shí)，CO很難燃燒 n爐內(nèi)煙氣混合流動(dòng)情況： 混合越好，q3第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算三、固體未完全燃燒損失三、固體未完全燃燒損失q4 灰渣中未燃盡可燃物造成的熱損失占輸入熱量的百分率。nq4產(chǎn)

14、生原因 燃料中未燃燒或未燃盡碳造成的熱損失，這些碳?xì)埩粼诨以?，也稱為機(jī)械未完全燃燒損失或未燃碳損失。 第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算q4計(jì)算公式：4(100100100100328.664)100100yhyllzlmlzlmyhyllzlmyhylfhlharlhfhlhfhrCCCCqaaaaCCCCCCAaaCCQ第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算q4的主要影響因素n燃料特性 燃料的灰分越高，灰分熔點(diǎn)越低，爐渣損失越大；煤的揮發(fā)分低而結(jié)焦性強(qiáng)時(shí)，易形成熔渣，爐渣損失也大；水分低而結(jié)焦性弱且細(xì)末又多時(shí)，飛灰損失大。n燃燒方式 不同的燃燒方式直接決定了各

15、項(xiàng)固體未完全損失的大小，機(jī)械或者風(fēng)力拋煤機(jī)爐比鏈條爐的飛灰損失大；煤粉爐盡管不漏風(fēng)，但飛灰損失遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于層燃爐；爐排間隙大，則漏煤損失嚴(yán)重。 第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算n鍋爐運(yùn)行水平 當(dāng)鍋爐負(fù)荷增大時(shí)，燃料增加，風(fēng)量相應(yīng)提高，風(fēng)速增加，飛灰損失加大；層燃爐的煤層厚度、鏈條爐爐排速度及風(fēng)量分配，煤粉爐運(yùn)行時(shí)的煤粉細(xì)度及配風(fēng)操作等對(duì)q4也有影響。第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算四、散熱損失四、散熱損失q5 鍋爐向四周環(huán)境散熱的熱量占輸入熱量的百分率 。nq5產(chǎn)生原因 鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，由于爐墻、金屬結(jié)構(gòu)，鍋爐范圍內(nèi)的煙風(fēng)道，汽水管道，聯(lián)箱等溫度高于環(huán)境溫度，所

16、以總要通過(guò)對(duì)流和輻射方式向大氣中散熱。這部分熱損失為散熱損失。 第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算 散熱損失的計(jì)算方法包括熱流計(jì)法、查表法和計(jì)算法。（一）熱流計(jì)法第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算%10022115 rnnBQFqFqFqq式中 q1、q2、qn分別為各區(qū)段的散熱強(qiáng)度（kJ/m2h）F1、F2、Fn分別為各區(qū)段的面積（m2） 各區(qū)段的面積一般不得大于2m2第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算（二）查表法(散裝鍋爐) 蒸汽鍋爐散熱損失蒸汽鍋爐散熱損失鍋爐出力t/h461015203565散熱損失q5%2.92.41.71.51.31.

17、10.8熱水鍋爐散熱損失熱水鍋爐散熱損失鍋爐出力MW2.84.27.010.5142946散熱損失q5%2.92.41.71.51.31.10.8 （三）計(jì)算法 快、組裝鍋爐（包括燃油、氣鍋爐和電加熱鍋爐）的散熱損失按下式計(jì)算： 第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算%10016705rBQFq式中 F鍋爐散熱表面積（m2） q5的影響因素 鍋爐散熱表面積、表面溫度、保溫層性能和厚度以及環(huán)境溫度等。一般來(lái)說(shuō)，隨著鍋爐容量的增大，燃料消耗量成比例增加，但是鍋爐的外表面積并不是成比例增加的，因此單位燃料對(duì)應(yīng)的外表面積反而是較小的，因此散熱損失隨著鍋爐容量的增大是減小的。第三節(jié)第三節(jié) 鍋

18、爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算第三節(jié)第三節(jié) 鍋爐反平衡效率計(jì)算鍋爐反平衡效率計(jì)算五、灰渣物理熱損失五、灰渣物理熱損失q6 爐渣、漏煤或溢流灰排出鍋爐時(shí)帶走的熱量占輸入熱量的百分率。 q6計(jì)算公式： 爐渣溫度的選?。毫骰玻?00，固態(tài)爐及火床爐：600nq6產(chǎn)生原因 由灰平衡可知，燃固體燃料的鍋爐，其爐渣以不同形式外排，這些灰從爐內(nèi)排出時(shí)，都具有一定的溫度，要帶走一部分熱量，由此引起的熱損失叫灰渣熱物理?yè)p失。6( )( )( )( )100100100100ylylarlzlzlmlmlhlhrlzlmyllhactAactactactqQCCCC一、排煙熱損失一、排煙熱損失q210011

19、00nm4lkpypy2qttq不同燃料的計(jì)算系數(shù)不同燃料的計(jì)算系數(shù)燃料種類褐煤煙煤無(wú)煙煤油、氣m0.60.40.305n3.83.63.53.45第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算二、氣體未完全燃燒熱損失二、氣體未完全燃燒熱損失q3氣體未完全燃燒熱損失（氣體未完全燃燒熱損失（q3）項(xiàng)目單位數(shù)值CO%(ppm)CO0.05（CO500）0.05CO0.1（5000.1（CO1000）q3%0.20.51第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算三、固體未完全燃燒熱損失三、固體未完全燃燒熱損失q4第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱

20、效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算lzlzlzlmlmlmfhfhfharv,net,ar410010010066.328CCCCCCQAq燃燒方式煤種飛灰（fh）漏煤（lm）爐渣（冷灰）（lz）往復(fù)爐排201057585鏈條爐排201057585拋煤機(jī)爐排302056575流化床50405060煤粉爐90801020水煤漿80702030飛灰、漏煤、爐渣含灰量占入爐燃料總灰量的重量百分比（飛灰、漏煤、爐渣含灰量占入爐燃料總灰量的重量百分比（%） 第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算注：在選取時(shí)，應(yīng)滿足fh+lm+lz =100對(duì)于燃油、燃?xì)忮?/p>

21、爐，q4為0四、散熱損失四、散熱損失q5第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算1、鍋爐實(shí)際運(yùn)行出力不低于額定出力的75時(shí)，散熱損失按表選取.鍋爐額定出力下散熱損失鍋爐額定出力下散熱損失q5鍋爐額定出力t/h461015203565MW2.84.27.010.5142946散熱損失q5ed%2.92.41.71.51.31.10.8sced55DDqqedsced55QQqqed 2、當(dāng)鍋爐實(shí)際運(yùn)行出力低于額定出力的75時(shí)，散熱損失按照下式修正：熱水鍋爐：蒸汽鍋爐： 3、當(dāng)鍋爐實(shí)際運(yùn)行出力低于額定出力30時(shí)，按30出力條件進(jìn)行修正；無(wú)法計(jì)量鍋爐出力時(shí)，實(shí)際出力

22、按額定出力的65計(jì)算。第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算五、灰渣物理熱損失五、灰渣物理熱損失q6第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算 lzarv,net,lzarlz6100CQctAq層燃爐和固態(tài)排渣煤粉爐爐渣溫度按600選取，流化床鍋爐爐渣溫度按800選取。 對(duì)于燃油、燃?xì)忮仩t，q6為0。六、鍋爐熱效率（六、鍋爐熱效率（j）第四節(jié)第四節(jié) 鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算鍋爐運(yùn)行工況熱效率簡(jiǎn)單測(cè)試計(jì)算65432j100qqqqq 四個(gè)方面第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正鍋爐蒸發(fā)量修正 鍋爐熱效率折算 鍋爐散

23、熱損失修正 熱油載體鍋爐導(dǎo)熱油的比熱容修正 一、鍋爐蒸發(fā)量修正 GB/T10180-2003第7.7條b)款規(guī)定： 當(dāng)蒸汽和給水的實(shí)測(cè)參數(shù)與設(shè)計(jì)不一致時(shí)，鍋爐的蒸發(fā)量應(yīng)按下式進(jìn)行修正。第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正對(duì)飽和蒸汽鍋爐： gsbqgsbqsczshhhhDD*對(duì)過(guò)熱蒸汽鍋爐： gsgqgsgqsczshhhhDD*zsDscDgsbqhhhgq、gs*bq*hhhgq、式中 折算蒸發(fā)量（t/h）； 輸出蒸發(fā)量（t/h）； 過(guò)熱蒸汽、飽和蒸汽、給水的實(shí)測(cè)參數(shù)下的焓（kJ/kg）過(guò)熱蒸汽、飽和蒸汽、給水的設(shè)計(jì)參數(shù)下的焓（kJ/kg）第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正例

24、：某臺(tái)鍋爐型號(hào)為SHL20-2.5/400-AII，其設(shè)計(jì)給水溫度為105，設(shè)計(jì)給水壓力為2.7Mpa，實(shí)測(cè)鍋爐出力為20142kg/h, 給水溫度為90，蒸汽壓力為2.45 Mpa，過(guò)熱蒸汽溫度為390。試計(jì)算折算蒸發(fā)量。 查焓值表得 =3239.00 kJ/kg； =441.99 kJ/kg； =3216.75 kJ/kg； =379.00 kJ/kg； gqh*gsh*gqhgsh38.2043599.44100.323900.37975.321620142zsDkg/h根據(jù)公式可得第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正二、鍋爐熱效率折算二、鍋爐熱效率折算（一）蒸汽鍋爐熱效率折算nG

25、B/T10180-2003第7.4條d)款規(guī)定： 蒸汽鍋爐實(shí)際給水溫度與設(shè)計(jì)值之差宜控制+30-20之間。 當(dāng)實(shí)際給水溫度與設(shè)計(jì)給水溫度之偏差超過(guò)-20時(shí)，測(cè)得鍋爐效率應(yīng)按照每相差-60效率數(shù)值下降1%進(jìn)行折算，不足或大于-60，則按此比例折算。 在測(cè)試報(bào)告結(jié)果分析中對(duì)此給以扣除。對(duì)無(wú)省煤器的鍋爐則不予扣除。 這是因?yàn)榻o水直接進(jìn)入鍋筒，在計(jì)算上就不用以進(jìn)水溫度來(lái)計(jì)算省煤器溫差，而在計(jì)算算對(duì)流受熱面時(shí)，工質(zhì)的溫度均以飽和溫度來(lái)計(jì)算，這樣進(jìn)水溫度低反映在鍋筒壓力下降上，只要鍋筒壓力保持在規(guī)定范圍，其溫度就反映不出了。第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正計(jì)算公式例： 一臺(tái)鍋爐設(shè)計(jì)給水溫度為10

26、5，實(shí)測(cè)溫度為34，鍋爐效率為80%， 試計(jì)算折算熱效率1%60t -t實(shí)測(cè)給水設(shè)計(jì)給水折算折算實(shí)測(cè)折算-第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正1.18%1%6034105折算折算折算=實(shí)測(cè)實(shí)測(cè)折算折算=80%1.18%=78.82%（二）熱水鍋爐熱效率折算n GB/T10180-2003第7.4條e款規(guī)定: 熱水鍋爐的進(jìn)水溫度和出水溫度與設(shè)計(jì)值之差不宜大于5。 當(dāng)實(shí)際進(jìn)、出水溫度平均值與設(shè)計(jì)溫度平均值之偏差超過(guò)-5時(shí)，應(yīng)對(duì)測(cè)試效率進(jìn)行折算。 對(duì)于燃煤鍋爐出水溫度與額定溫度相差-15 時(shí)，效率數(shù)值下降1%；對(duì)燃油、燃?xì)忮仩t出水溫度與額定溫度相差-25時(shí)效率數(shù)值下降1%，不足或大于上述溫度時(shí)

27、，按比例折算等。 無(wú)論有無(wú)省煤器，在測(cè)試報(bào)告結(jié)果分析中，對(duì)此予以扣除。帶有空氣預(yù)熱器的大容量熱水鍋爐出水溫度偏差的效率折算的方法協(xié)商解決。第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正燃煤鍋爐： 出水實(shí)測(cè)出水設(shè)計(jì)折算1燃油(氣)鍋爐： 出水實(shí)測(cè)出水設(shè)計(jì)折算2第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正例：一臺(tái)燃煤鍋爐設(shè)計(jì)出水溫度130，實(shí)際出水平均溫度102，其測(cè)試鍋爐效率81%。計(jì)算折算熱效率。1.87%1%15102130折算折算折算=實(shí)測(cè)實(shí)測(cè)折算折算=81%1.87%=79.13%例：一臺(tái)燃油鍋爐設(shè)計(jì)出水溫度95，實(shí)際出水平均溫度84，其測(cè)試鍋爐效率90%。計(jì)算折算熱效率。%44.01%258495折算折算折算 =實(shí)測(cè)實(shí)測(cè)折算折算=90%0.44%=89.56%第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正三、鍋爐散熱損失修正三、鍋爐散熱損失修正n 工業(yè)鍋爐能效測(cè)試與評(píng)價(jià)規(guī)則（TSG G0003-2010）中規(guī)定: 對(duì)于工業(yè)鍋爐運(yùn)行工況熱效率詳細(xì)測(cè)試和簡(jiǎn)單測(cè)試，其散熱損失均應(yīng)進(jìn)行修正。 第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)據(jù)折算和修正數(shù)據(jù)折算和修正例：一臺(tái)