鍋爐控制系統(tǒng)設計仿真畢業(yè)論文

1、鍋爐控制系統(tǒng)設計仿真摘要工業(yè)鍋爐作為我國工業(yè)生產(chǎn)和集中供熱的重要能源轉(zhuǎn)換設備，能耗巨大，長期處 在高能耗、高污染的生產(chǎn)狀態(tài)。然而，目前我國大多數(shù)鍋爐控制系統(tǒng)自動化不高、安 全性低，效率普遍低于國家標準。鍋爐作為將一次能源轉(zhuǎn)化為二次能源的重要設備之 一，提高鍋爐控制水平已勢在必行。本文針對鍋爐系統(tǒng)參數(shù)時變、嚴重非線性、干擾因素復雜等特點，提出對汽包水 位采用三沖量控制方式，對爐膛負壓采用前饋PID控制，對最優(yōu)風煤比采用雙交叉限 幅比值控制的控制策略。在 MATLA斷境下對幾種控制系統(tǒng)進行了仿真。仿真結(jié)果顯 示，三沖量控制、前饋PID和雙交叉限幅比值控制具有良好的控制效果， 減小了超調(diào) 量，提高了

2、上升時間，縮短了調(diào)節(jié)時間，與傳統(tǒng)的 PID控制器相比，更適合工業(yè)鍋爐 這種復雜的控制對象。關鍵詞：鍋爐 三沖量控制前饋PID控制雙交叉限幅比值控制AbstractAs central heating in industrial production and the important energy conversion equipment in China, industrial boiler consumes enormous energyand stays at high energy consumption and pollution production status. However

3、, at present the majority of automatic boiler control system is not high, the security is low and the efficiency is generally lower than the national standard. Because the boiler is one of the important equipment which converses primary energy into secondary energy, improving the level of boiler con

4、trol is imperative.In view of many factors of the boiler system, such as time-varying parameters, severely nonlinear and complex interference factors and so on , this paper puts forward three control strategies, including using three-impulse control, utilizing feed forward PID control to hearth nega

5、tive pressure, and adopting double crossover restricts the amplitude ratio control to the optimal air fuel ratio. Several control systems are simulated in the MATLAB environment. The simulation results shows that three-impulse control, feed forward PID control and double crossover restricts the ampl

6、itude ratio control have good control effect, which reduce the overshoot, improve the rise time and reduce adjustment time. Compared with the traditional PID controller, these control systems are more suitable for the industrial boiler, a kind of complex control object.Key words: The Boiler, Three-i

7、mpulse Control, Feed forward PID Control, Double Cross Restricts the Amplitude Ratio ControlIII摘要IAbstractII第1章緒論11. 1選題背景及意義11.2 國內(nèi)外鍋爐的運行水平11.3 制約我國鍋爐發(fā)展的因數(shù) 21.3.1 大多數(shù)鍋爐制造廠技術力量仍然薄弱 21.3.2 燃料的因素21.3.3 工業(yè)鍋爐的標準體系 21.3.4 市場機制的影響及科研開發(fā)投入的不足 21.3本文研究的主要內(nèi)容 2第2章 鍋爐系統(tǒng)的控制任務 32.1 鍋爐系統(tǒng)的工藝流程簡介 32.2 鍋爐自動控制系統(tǒng)的任務 42

8、.3 PID控制規(guī)律介紹 4本章小結(jié)5第3章 汽包水位三沖量控制 63.1 汽包水位系統(tǒng)介紹 63.2 汽包水位的動態(tài)特性分析 63.3 鍋爐汽包水位的控制方案 83.3.1 單沖量控制系統(tǒng) 93.3.2 雙沖量控制系統(tǒng) 93.3.3 三沖量控制系統(tǒng) 10本章小結(jié)10第4章 爐膛負壓控制 114.1 控制和監(jiān)視爐膛負壓的意義 114.2 爐膛負壓控制 11本章小結(jié)12第5章 最優(yōu)風煤比控制 135.1 常規(guī)PID風煤比控制系統(tǒng)的缺陷 135.2 雙閉環(huán)交叉限幅比例控制 135.3 溫度審級控制 145.4 控制過程分析 15本章小結(jié)16第 6 章 MATLAB/Simulink 仿真176.1

9、 MATLAB 軟件介紹 176.2 汽包水位控制MATLAB仿真176.3 爐膛負壓控制仿真186.4 最優(yōu)風煤比控制仿真 19本章小結(jié)20結(jié)論22參考文獻 23致謝24第1章緒論1.1 選題背景及意義鍋爐作為能源轉(zhuǎn)換的重要設備，運行情況的好壞直接關系到能源的利用率高低。 由于我國總的能源特征是“富煤、少油、有氣 ”，擁有豐富的煤炭資源，因此，在未 來相當長的一段時期內(nèi)，燃煤工業(yè)鍋爐將是我國工業(yè)鍋爐的主導產(chǎn)品。但我國鍋爐房 管理水平不高，鍋爐技術含量低，鍋爐的自動化控制技術落后，操作工人水平參差不 齊，經(jīng)常是憑感覺和經(jīng)驗去操作，長期使鍋爐處在能耗高、環(huán)境污染嚴重的生產(chǎn)狀態(tài)。 因此，提高鍋爐的

10、生產(chǎn)運行效率不僅具有可觀的經(jīng)濟效益，還能減少環(huán)境污染，提高能源利用率。鍋爐設備是一個復雜的控制對象，影響鍋爐生產(chǎn)效率的重要因素之一是控制系統(tǒng) 性能的好壞。把計算機技術運用于鍋爐生產(chǎn)過程相關環(huán)節(jié)，進行自動化控制，能夠有效地提高鍋爐運行可靠性和生產(chǎn)效率。實現(xiàn)鍋爐自動化控制的意義在于：（1）提高鍋爐運行的安全性；（2）提高鍋爐運行的經(jīng)濟性；（3）改善勞動條件；（4）減少運行人員， 提高勞動生產(chǎn)率。研究與開發(fā)功能完備、性能可靠的鍋爐自動控制系統(tǒng)，是適應鍋爐生產(chǎn)發(fā)展需要， 具有廣闊的發(fā)展前景與研究價值o1.2 國內(nèi)外鍋爐的運行水平目前國內(nèi)外已經(jīng)研制出許多工業(yè)鍋爐微規(guī)控制系統(tǒng)，總體說來，工業(yè)鍋爐的自動 化

11、控制經(jīng)歷了 20世紀30、40年代單參數(shù)儀表控制，40、50年代單元組合儀表控制、 綜合參數(shù)儀表控制，直到 60年代興起的計算機過程控制1。尤其是近十幾年來，隨 著先進控制理論幫計算機技術的飛速發(fā)展， 加之計算機各種性能的不斷增強，鍋爐應 用計算機控制很快得到了普及和應用。在國外，鍋爐的控制基基本實現(xiàn)了計算機自動控制，在控制方法上都采用了現(xiàn)代 控制理論中最優(yōu)控制、多變量頻域、模糊控制等方法，因此，鍋爐的熱效率很高、運 行平穩(wěn)，而且減少了對環(huán)境的污染2。我國由于經(jīng)濟技術條件的限制，鍋爐設備水平一直比較落后。大多數(shù)中小型鍋爐 停留在手工和簡單儀表操作的水平；到 80年代中后期，隨著先進的控制技術引

12、入我 國的鍋爐控制，鍋爐的計算機控制得到了很大的發(fā)展 3;至90年代，鍋爐的自動化 控制己成為一個熱門領域，單片機、可編程序控制器、工業(yè)計算機以及引進的國外控 制設備開發(fā)的各種控制系統(tǒng)，已逐漸用于對原有鍋爐的技術改造中，并向與新建爐體 配套的方向發(fā)展，許多新的控制方法，諸如最優(yōu)控制、模糊控制、神經(jīng)網(wǎng)絡控制及專 家控制等自動控制的最新成果也在鍋爐自動控制中得到了嘗試和應用4 o1.3 制約我國鍋爐發(fā)展的因數(shù)1.3.1 大多數(shù)鍋爐制造廠技術力量仍然薄弱目前，我國工業(yè)鍋爐制造企業(yè)的技術力量參差不齊，具有自行設計和開發(fā)能力的 僅有少部分，大多數(shù)企業(yè)的技術開發(fā)能力仍很薄弱。雖然我國在實行許可證制度以后，

13、 部分工業(yè)鍋爐制造企業(yè)通過技術改造， 使企業(yè)的工藝裝備有了一定的提高， 然而，更 大多數(shù)企業(yè)的工藝裝備仍然比較簡單，很少配備先進的加工裝備，缺乏專用加工設備， 加工能力比較薄弱。缺少能在工業(yè)鍋爐行業(yè)中起領頭的龍頭企業(yè)或骨干企業(yè)5。1.3.2 燃料的因素我國的燃料結(jié)構和燃料政策決定了在未來相當長的一段時期內(nèi)，燃煤工業(yè)鍋爐仍將是我國工業(yè)鍋爐的主導產(chǎn)品，即使中小型的生產(chǎn)和生活用燃煤鍋爐也會在最近相當 長的一段時間內(nèi)在部分地區(qū)保留并生產(chǎn)。1.3.3 工業(yè)鍋爐的標準體系標準是工業(yè)鍋爐發(fā)展的重要的技術支撐， 在工業(yè)鍋爐的發(fā)展過程中起到了決定性 的作用。我國雖然已經(jīng)建立了比較完整的工業(yè)鍋爐標準體系，由于受到

14、全國鍋爐制造廠總體的工藝裝備和制造工藝因素的影響， 我國的標準在制造方面與國外的先進標準 比還有一定的差距5 01.3.4 市場機制的影響及科研開發(fā)投入的不足由于受到市場的影響，部分的鍋爐用戶過分注重鍋爐的價格。過分的壓價使得鍋 爐制造廠的利潤空間被壓縮得很小，造成制造廠的科研開發(fā)的投入難以為繼的局面。 而另一些鍋爐制造廠(主要是一些小企業(yè))為了獲得定單，甚至將原來的機械燃燒改 為手工燃燒，并盡量減少鍋爐的運行監(jiān)控能力， 降低鍋爐的自控要求，使得鍋爐的運 行性能大打折扣。當然，更談不上對鍋爐自控系統(tǒng)的開發(fā)了。1.3本文研究的主要內(nèi)容論文的研究內(nèi)容主要包括：(1)本課題的研究背景、意義、燃煤鍋爐

15、運行現(xiàn)狀以及制約我國鍋爐發(fā)展的因數(shù)。(2)介紹了對鍋爐系統(tǒng)特性、產(chǎn)生擾動的主要因素及調(diào)節(jié)原理。(3)依據(jù)控制對象特性將三沖量控制運用于汽包水位，前饋PID控制運用于爐膛 負壓采用，雙交叉限幅比值控制運用于最優(yōu)風煤比，并運用 MATLAB/Simulink仿真。第2章鍋爐系統(tǒng)的控制任務2.1鍋爐系統(tǒng)的工藝流程簡介鍋爐最基本的構成是汽鍋和爐膛兩大部分60鍋爐設備的工作過程概括起來包括三個同時進行著的過程:燃料的燃燒過程，煙氣向水的傳熱過程和水的汽化過程S、器汽出口70S 煤 咨除塵器一圖2. 1鍋爐控制系統(tǒng)硬件組成(1)燃煤鍋爐的燃燒過程燃料煤加到煤斗中并落在爐排上，電機通過減速機、鏈條帶動爐排轉(zhuǎn)

16、動，將燃料 煤帶入爐內(nèi)。燃料煤一邊燃燒一邊向后移動，燃燒所需要的空氣由鼓風機送入爐排中 間的風箱后，向上通過爐排到達燃料燃燒層。 風量和燃料量成比例(風煤比)，以便進 行充分燃燒，形成高溫煙氣。燃料煤燃燒剩下的灰渣，在爐排末端通過除渣板后排入 灰斗。這一整個過程稱為燃燒過程。(2)煙氣向水的傳熱過程由于燃料的燃燒放熱，爐膛內(nèi)溫度很高。在爐膛四周墻面上都布置著一排水管， 稱為水冷壁。高溫煙氣與水冷壁進行強烈的輻射換熱和對流換熱，將熱量傳遞給管內(nèi)的水。繼而煙氣受引風機、煙囪的引力向爐膛上方流動。煙氣經(jīng)出煙窗(爐膛出口)并通過防渣管后就沖刷蒸汽過熱器。煙氣流經(jīng)過熱器后又經(jīng)過接在上、下爐筒間的對 流管

17、束，使煙氣沖刷管束，再次以對流換熱方式將熱量傳遞給管束內(nèi)的水。沿途降低溫度的煙氣最后進入尾部煙道，與省煤器和空氣預熱器內(nèi)的水進行熱交換后，較低溫度的煙氣經(jīng)過除塵器除塵，去硫等一系列凈化工藝通過煙囪排出。 省煤器實際上就是給水預熱器，它和空氣預熱器一樣，都設置在鍋爐尾部煙道中，以降低排煙溫度，提 高鍋爐效率，從而節(jié)省燃料。（3）水的汽化過程水的汽化過程就是蒸汽的產(chǎn)生過程，主要包括水循環(huán)和汽水分離過程。經(jīng)過除氧 等處理的水由泵加壓，先流經(jīng)省煤器而得到預熱，然后進入汽鍋。鍋爐工作時，汽鍋 中的工作介質(zhì)是處于飽和狀態(tài)下的汽水混合物。 位于煙溫較低區(qū)段的對流管束，因受 熱較弱，汽水的容重較大；而位于煙氣

18、高溫區(qū)的水冷壁和對流管束，因受熱強烈，相 應水的容重較小，因而容重大的往下流入下鍋筒，而容重小的則向上流入上鍋筒，形 成了水的自然循環(huán)。蒸汽產(chǎn)生的過程是借助上爐筒內(nèi)裝設的汽水分離設備，以及在鍋筒本身空間中的重力分離作用，使汽水混合物得到分離。蒸汽在上鍋筒項部引出后進 入蒸汽過熱器，而分離下來的水仍回到上鍋筒下半部分的水中。2.2 鍋爐自動控制系統(tǒng)的任務鍋爐是一個復雜的調(diào)節(jié)對象，有許多個調(diào)節(jié)參數(shù)和被調(diào)節(jié)參數(shù)，還存在著錯綜復雜的擾動參數(shù)。這些參數(shù)的相互作用如圖 2. 2所示圖2. 2鍋爐輸入輸出之間的相互關系示意圖6工業(yè)鍋爐的生產(chǎn)任務是根據(jù)負荷設備的要求，生產(chǎn)具有一定壓力和溫度的蒸汽和 熱水。為了

19、滿足負荷設備的要求，保證鍋爐本身運行的安全性和經(jīng)濟性，工業(yè)鍋爐主要有下列自動調(diào)節(jié)任務：（1）保持汽包水位在規(guī)定范圍；（2）維持蒸汽壓力在預定值； 維持鍋爐燃燒的經(jīng)濟性；（4）維持爐膛負壓在一定范圍內(nèi)8o2.3 PID控制規(guī)律介紹PID控制是按照偏差的比例（P）、積分（I）、和微分（D）進行控制的。具算法簡單、 魯棒性好和可靠性高。PID控制有以下幾個優(yōu)點：（1）原理簡單，使用方便，易于實 現(xiàn)；（2）適應性強；（3）魯棒性強，穩(wěn)態(tài)無靜差。常規(guī) PID控制系統(tǒng)原理框圖如圖 2.3所示，系統(tǒng)由PID控制器和被控對象組成。比例積分微分圖2.3 PID控制系統(tǒng)框圖控制規(guī)律為 9 : u（t） = K p

20、 ,）十（ je（t dt +Td de”式中：Kp為比例系數(shù)；I為積分時間常數(shù)；Td為微分時間常數(shù)。寫成傳遞函數(shù)的形式為：G（s）=U但）=Kp 1 +1+TdS E Is ）PID控制器各校正環(huán)節(jié)的作用如下10：1）比例環(huán)節(jié)：比例系數(shù)（增大可以加快響應速度，減小系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差，提高控制 精度。但過大會產(chǎn)生較大超調(diào)，導致系統(tǒng)不穩(wěn)定；取得過小，可減少系統(tǒng)的超調(diào)量， 使系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度增大，但會降低系統(tǒng)的調(diào)節(jié)精度。2）積分環(huán)節(jié)：積分作用的強弱取決于積分時間常數(shù)Ti, T越大積分作用越弱，反之則越強。積分環(huán)節(jié)用于消除系統(tǒng)的余差。加大積分系數(shù)，有利于減小系統(tǒng)余差， 但過強的積分作用會使系統(tǒng)的超調(diào)量加劇，

21、甚至引起振蕩；減小積分系數(shù)雖然有利于 系統(tǒng)的穩(wěn)定，避免系統(tǒng)產(chǎn)生振蕩，減小系統(tǒng)的超調(diào)量，但對消除系統(tǒng)的余差是不利的。3）微分環(huán)節(jié)：能反映偏差信號的變化趨勢，微分環(huán)節(jié)的作用在于改善系統(tǒng)的動態(tài)特性，其主 要是在響應過程中抑制偏差向任何地方的變化，并能在偏差信號變得太大之前，在系統(tǒng)中引入一 個有效的早期修正信號，從而加快系統(tǒng)的調(diào)節(jié)速度，減少調(diào)節(jié)時間。但Td過大，則會使響應過程提早制動，從而延長調(diào)節(jié)時間。本章小結(jié)本章介紹了鍋爐系統(tǒng)的工藝流程、鍋爐系統(tǒng)控制任務，使我們對鍋爐系統(tǒng)有一個 總體的認識，同時簡單介紹了 PID控制，對PID控制器中各個環(huán)節(jié)的控制作用有全 面的認識。第3章汽包水位三沖量控制3.1

22、汽包水位系統(tǒng)介紹汽包水位系統(tǒng)由給水泵、省煤器、汽包、水冷壁、過熱器等組成 11。水由給水 泵送入省煤器加熱升溫，成為飽和水后進入汽包，經(jīng)下降管進入爐膛水冷壁，吸收熱 量汽化后回到汽包。鍋爐汽包產(chǎn)生的飽和蒸汽，通過過熱器升溫，再由減溫器降溫到 所需溫度后送出。過熱器給水調(diào)節(jié)省煤庭水冷量燃料量B圖3.1鍋爐汽水系統(tǒng)結(jié)構汽包水位間接地表示了鍋爐負荷和給水的平衡關系， 維持汽包水位是保持汽機和 鍋爐安全運行的重要條件。水位過高，影響汽包汽水分離裝置的正常工作， 造成出口 蒸汽中水分過多；汽包水位過低，則可能使鍋爐水循環(huán)工況破壞，造成水冷壁管供水 不足而燒壞。汽包水位系統(tǒng)自動控制的任務就是維持汽包水位在

23、一定范圍內(nèi)變化。3.2 汽包水位的動態(tài)特性分析鍋爐汽包水位包含了汽包中的蓄水體積和水面下汽泡的體積。水下汽泡的體積與鍋爐的負荷及蒸汽壓力有關。因此鍋爐汽包水位不僅受到鍋爐輸入量和輸出量之間平 衡關系的影響，同時由于壓力的關系它還受到汽水混合物內(nèi)汽泡體積變化的影響。因此，影響鍋爐汽包水位變化的主要因素：（1）給水擾動，（2）蒸汽負荷的變化；（3） 蒸汽壓力的變化；（4）燃料量的變化。汽包水位調(diào)節(jié)對象的動態(tài)特性方程式，通過理論推導和化簡后可寫成10 :T1T2 察dh =匕吟 + Kwuw 1一警 + KdUd （3-1 ）dtdt 1dt J < dtJ式中，加 給水流量項白時間常數(shù)；Td

24、：蒸汽流量項的時間常數(shù)；Kd, Kv：分別為 蒸汽流量和給水流量的放大系數(shù)；UD, uw分別為蒸汽流量和名&水流量的標值；Ti, T2：水位的時間常數(shù)。蒸汽負荷不變改變給水流量的情況下，汽包水位的動態(tài)微分方程可以表示為：2d hdh T1 dtdtduwdt(3-2)對上式進行拉普拉斯變換，可得：(3-3)(3-4)TiT2S2H s TiSH s =TwSUw s KwUw s得到汽包水位在給水流量作用下的傳遞函數(shù)：c H sTws KwG s =Uw s TisT2s 1給水流量擾動下水位的階躍響應曲線如圖 3.2所示。如果把汽包和給水看作單容 量無自衡過程，水位階躍響應曲線應為圖

25、中的H線。但當給水流量增加后，由于給水溫度比汽包內(nèi)原有飽和水的溫度低， 它們將從原飽和水中吸收熱量，氣泡體積由于 放熱而減小，所以水位隨著汽包中儲水量的增加而逐漸緩慢上升。 當給水溫度與汽包 內(nèi)水的溫度相同時，汽泡體積將不再變化，水位就隨著儲水量的增加而直線上升。 因 此，實際水位變化曲線應如圖中H線所示，即當給水量作階躍變化后，汽包水位一開 始并不立即增加，而是有一個起始慣性階段。葉ML114圖3.2給水流量擾動下水位的階躍響壓曲線給水量不變改變蒸汽負荷的情況下，汽包水位的動態(tài)微分方程可以表示為:丁丁 d2h+T dh；duD+/1小T1T2+丁1- = 一 Td+KdUd(3-6)dt d

26、t<dt)對上式進行拉普拉斯變換，可得:2T2S2H s TiSH s = -TdSUd s KdUd s得到汽包水位在蒸汽流量作用下的傳遞函數(shù)：Gs =H s Tds KdUd s 'isTzs 1(3-7)(3-8)上式可以用兩個動念環(huán)節(jié)的并聯(lián)來等效，即:Gs =Ud sKo Kis T2s 1(3-9)式中，K=K/Ti為上升速度，即給水流量變化一個單位流量時水位的變化速度； K=（KDT2-Td）/T i為響應曲線H2的放大系數(shù)；T2為響應曲線H2的時間常數(shù)。蒸汽流量擾動下水位的階躍響應曲線如圖 3.3所示。當蒸汽流量D突然增加時， 蒸汽量D大于給水量W水位應該下降，如圖

27、中曲線 Ho但由于蒸汽用量的增加，導 致汽包壓力的下降，水中汽泡體積迅速增加而使水位變化的曲線如圖中H所示。從而實際顯示的水位響應曲線 H為H與代的疊加。從圖上可以看出，當蒸汽負荷增加時， 雖然鍋爐的給水量小于蒸發(fā)量，但在開始時，水位不僅不下降，反而迅速上升，然后 再下降（反之，蒸汽流量突然減少時，則水位先下降，然后上升），這種現(xiàn)象稱之為“虛 假水位”。刖D1HfH2HO圖3.3蒸汽流量擾動下水位的階躍響應曲線從以上分析可以看出給水控制具有以下特點：i）給水量突然改變時，由于給水通道存在較大的滯后時間，從調(diào)節(jié)機構動作到 汽包水位變化存在一定的滯后，水位存在有較大的波動。2）蒸汽用量變化時，有“

28、虛假水位”的出現(xiàn)，且假水位反應速度很快，幅度與擾 動大小成正比。3.3 鍋爐汽包水位的控制方案引起水位變化的主要干擾是蒸汽流量和給水流量的變化。由圖3.2可知，當蒸汽流量不變給水量突然改變時，鍋爐汽包水位不會馬上改變，控制作用嚴重滯后，水位 存在較大的波動，汽包水位過高，會影響汽包的汽水分離，產(chǎn)生蒸汽帶水現(xiàn)象，使過 熱器管壁結(jié)構導致破壞，汽包水位過低，則可能使鍋爐水循環(huán)工況破壞，使水冷壁管 供水不足而燒壞；由圖3.3可知，當給水量不變蒸汽流量突然增大， 鍋爐汽包水位將 會上升，產(chǎn)生鍋爐“虛假水位”現(xiàn)象。使得控制作用向相反方向進行，有可能導致汽 包水位過低，使得汽包內(nèi)的水量較少，蒸汽壓力較低，水

29、的汽化速度加快，使汽包內(nèi) 的水全部汽化，導致鍋爐燒壞或爆炸。因此，我們必須對汽包水位進行嚴格控制，防 止事故的發(fā)生11 o3.3.1 單沖量控制系統(tǒng)單沖量控制系統(tǒng)是以汽包水位為被控變量，其控制系統(tǒng)框圖為圖3.4單沖量控制系統(tǒng)框圖該控制系統(tǒng)結(jié)構簡單，但該系統(tǒng)根據(jù)汽包水位控制給水量，當汽包水位產(chǎn)生“虛 假水位”現(xiàn)象時，給水量的變化將與負荷變化相反，加大了進出流量的不平衡。當給 水量發(fā)生變化時，給水量經(jīng)過一定的時間才能影響到汽包水位，控制作用滯后，加大系統(tǒng)的超調(diào)量。3.3.2 雙沖量控制系統(tǒng)雙沖量控制系統(tǒng)是以汽包水位為主控變量，以蒸汽流量為前饋信號，組成“前饋反饋”控制系統(tǒng)，控制系統(tǒng)框圖如圖3.5所

30、示，該控制系統(tǒng)由于引入了蒸汽流量 這一前饋信號，能夠有效的避免“虛假水位”現(xiàn)象，但是對于給水量變化依然存在滯 后。圖3.5雙沖量控制系統(tǒng)框圖3.3.3 三沖量控制系統(tǒng)三沖量控制系統(tǒng)，以汽包水位 H為主控制信號，蒸汽流量D為前饋控制信號，給 水流量W為反饋控制信號組成的控制系統(tǒng)。 控制系統(tǒng)框圖如圖3.5所示，該控制系統(tǒng) 由于引入了蒸汽流量信號，能夠有效防止“虛假水位”的產(chǎn)生，引入給水流量信號，0圖3.5三沖量控制系統(tǒng)框圖通過上面的介紹我們確定，對汽包水位系統(tǒng)采用三沖量控制系統(tǒng)控制。該控制系 統(tǒng)能有效的防止汽包“虛假水位”現(xiàn)象的出現(xiàn)，并能對給水流量系統(tǒng)發(fā)生變化時系統(tǒng) 能及時響應。本章小結(jié)本章介紹鍋

31、爐汽包水位系統(tǒng)，對該系統(tǒng)進行了動態(tài)分析，使我們對鍋爐汽包水位 有了全面的認識，并比較了汽包水位三種控制方案，提出對汽包水位系統(tǒng)采用三沖量 控制。第4章爐膛負壓控制4.1 控制和監(jiān)視爐膛負壓的意義爐膛負壓（即爐膛頂部的煙氣壓力）是反映燃燒工況穩(wěn)定與否的重要參數(shù)，是運 行中要控制和監(jiān)視的重要參數(shù)之一。爐膛負壓太大，漏風量增大，使吸風機電耗、不 完全燃燒熱損失、排煙熱損失均增大，甚至使燃燒不穩(wěn)或滅火。爐膛負壓小甚至變?yōu)?正壓時，火焰及飛灰將通過爐膛不嚴密處冒出， 惡化工作環(huán)境甚至危及人身及設備安 全。保持一定的負壓可以避免爐膛過多的熱量隨尾氣排放，同時還可以避免鍋爐爐膛因為正壓而向外噴火，保證了鍋爐

32、操作人員安全和環(huán)境衛(wèi)生。 當鍋爐的燃燒系統(tǒng)發(fā)生 故障或異常時，最先將在爐膛負壓上反映出來，而后才是火檢、火焰等的變化，其次 才是蒸汽參數(shù)的變化1,因此，監(jiān)視和控制爐膛負壓對于保證爐內(nèi)燃燒工況的穩(wěn)定、 分析爐內(nèi)燃燒工況、煙道運行工況、分析某些事故的原因均有極其重要的意義，對資源的利用率和安全生產(chǎn)起著決定性的作用。4.2 爐膛負壓控制爐膛負壓由于控制對象時間常數(shù)較小，延遲不明顯，也不是高階對象，因此比較 容易控制的。只要能維持從爐膛排出的煙氣量等于燃料燃燒生成的煙氣量，就能維持爐膛負壓穩(wěn)定。爐膛負壓是通過調(diào)節(jié)吸、送風機風量的平衡關系實現(xiàn)的。圖4. 1爐膛負壓控制系統(tǒng)框圖爐膛負壓是由鼓風量和引風量之

33、間特定關系形成的，鼓風量的大小變化是爐膛負 壓產(chǎn)生擾動的主要因素。本控制系統(tǒng)通過變頻器調(diào)速系統(tǒng)調(diào)節(jié)引風量來控制爐膛負 壓。同時爐內(nèi)壓力變化是個快速環(huán)節(jié)，因此在設計負壓控制器時，我們采用前饋PID控制器?？刂葡到y(tǒng)圖如圖4.1所示。本章小結(jié)本章介紹監(jiān)控爐膛負壓的意義，爐膛負壓由于其控制對象時間常數(shù)較小，延遲不 明顯，也不是高階對象，我們確定對爐膛負壓系統(tǒng)采用以鼓風干擾為前饋前饋信號的 前饋PID控制。第5章最優(yōu)風煤比控制鍋爐為適應負荷的變化，必須同時改變送風量和燃料量。使空氣和燃料量相適應， 維持燃料量和送風量有一定的比值， 是燃燒過程的最佳操作條件，是提高鍋爐效率和 經(jīng)濟性的關鍵措施。如果能夠恰

34、當?shù)乇３秩剂狭颗c送風量的正確比值， 就能達到最小 的熱量損失和最大的燃燒效率。反之，如果比值不當，空氣不足，離開最適宜的空燃 比（實際送風量與理論空氣量的比值），就會導致燃料的不完全燃燒，當大部分燃料 燃燒不完全時，熱量損失直線上升；如果空氣過多，就會增熱熱量損失，使大量的熱 量損失在煙氣之中，使燃燒效率降低，并造成對周圍環(huán)境的污染13 o恰好滿足完全燃燒所需的空氣量稱之為理論空氣量。燃料燃燒是一個氧化過程， 為了充分燃燒，必須提供足夠的空氣，保證有一定的過?？諝饬?，用剩余空氣系數(shù)來 衡量?？諝獠蛔悖瑫斐扇剂先紵煌耆仩t冒黑煙，造成能源損失；空氣過量， 爐內(nèi)排煙就會帶走大量的熱量，降低了

35、火燃溫度，導致氧化氮、氧化硫排出量增加， 污染大氣，同時鍋爐的壽命減短，因此必須有效地控制剩余空氣系數(shù)。5.1 常規(guī)PID風煤比控制系統(tǒng)的缺陷常規(guī)PID控制系統(tǒng)，具特性直觀，控制迅速，但由于鍋爐在不同的負荷下，適當 的過?？諝庀禂?shù)變化很大。常規(guī)PID控制將風煤比簡單地看成負荷（汽壓）的單一函數(shù) 并近似為比值關系14 ,單純的比值控制并不能保證鍋爐在任何工況下都達到最佳的燃 燒工況；同時，對于不同的煤種及煤粉特性、爐排轉(zhuǎn)速、煤層厚度不均勻等原因引起 的燃料方面的擾動，過?？諝庀禂?shù)也有較大變化，使得單純的PID控制難以實現(xiàn)風煤 比最優(yōu)控制。進料機進料PID進料測量變送器*土。風量PID 鼓風機風量

36、測量變送器比 值 器被控對象圖5.1常規(guī)比值控制系統(tǒng)框圖5.2 雙閉環(huán)交叉限幅比例控制將雙閉環(huán)交叉限幅比例控制應用于風煤比控制，其基本原理是測量出當前供風量 和進料量，根據(jù)最佳風煤比Kj計算出安全閥限，將安全閥限值交叉回饋，與設定值 比較，比較結(jié)果作為最終的設定值，由執(zhí)行機構輸出控制作用15 o假設鍋爐實際進風量Fa,假設最優(yōu)風煤比為Kj ,根據(jù)當前實際進風量Fair ,可 以計算出最佳進料量為：Fj =FajKij ,為了避免缺氧燃燒，進料 PID控制回路中進 料量設定值不應該高于最佳進料量 Fj。假定進料量設定值為Fjp0,最終設定值Fjf p p 應為“低選比較器”的輸出結(jié)果：Fj_sp

37、 = minj_spo,Fj 。同樣，假設鍋爐的進料量為Fj。在當前的進料量Fj下，最佳供風量為：Fair =Fj mK為了保證安全，供風PID回路中供風量設定值不應該小于最佳供風量Fair。設供風設定值為 Fairp。，經(jīng)過“高選比較器”來得到最終的供風設定值：Fair _sp = max Fair _sp。, Fair r雙閉環(huán)交叉比值控制，實現(xiàn)了燃燒過程中空氣和進料量的相跟蹤，保證了在負荷增減過程中的最佳燃燒效率。指定進煤量設定值，可以方便地實現(xiàn)鍋爐“定燒”。經(jīng) 過雙閉環(huán)交叉限幅控制的一系列動態(tài)過程，使進料量等于設定值，同時供風量符合最佳燃燒風漿比。圖5.1雙閉環(huán)交叉限幅比例控制5.3

38、溫度串級控制由于生產(chǎn)過程中給水流量經(jīng)常會出現(xiàn)波動，水冷壁管溫度出現(xiàn)較大波動，造成汽 包內(nèi)水溫度出現(xiàn)較大波動，還可能造成水冷壁管被燒壞。引入溫度PID控制回路到雙 閉環(huán)交叉控制中，得到控制系統(tǒng)的總結(jié)構圖如圖5.2。圖5.2溫度審級控制框圖鼓風對象溫度PID調(diào)節(jié)器被控對象5.4 控制過程分析假定鍋爐處于“定燒”，并處于穩(wěn)定狀態(tài)。設定燒量為Fj=1m3/h,供風量為Fair =20m3/h,即最佳風煤比為Kj = 20?，F(xiàn)需要將定燒量提高到2m3/h,在改動“定 燒值”后，供風量和進料量的設定值分別變?yōu)镕ap0 = 40和F$0 = 2 ;而進入鍋爐aii spj sp爐膛的風量和燃煤量實測值仍為

39、Fair =20和Fj=1。對于風量Fair =20,可計算出最 佳進料量Fj =Fair/Kij =1,與設定值Fj =2共同進人低選器，得到最終設定值仍為 Fj =1。對于實測燃煤量Fj =1計算出最佳供風量Fair =20,與設定值Fair =40一起進 入高選器，比較的結(jié)果是將設定值由原來的Fair =20調(diào)整到Fair =40,燃煤量設定不變的情況下提高了供風量。隨著變頻器將控制作用輸出，測試風量 Fair增大，計算 出的最佳燃煤量Fj也逐漸增大與設定值Fj =2低選后，輸出值Fj也由1逐漸增加到2,并且達到2后不再繼續(xù)變大，系統(tǒng)趨于穩(wěn)定。當需要降低負荷時，比如“定燒值”由1調(diào)整為0

40、.5m3/h,風煤比仍為Kj =20 供風量和燃煤量設定值分別變?yōu)?Fair-po =10和Fjp0 =0.5;而風量和燃煤量實測值仍an -spj -sp為Fair =20和Fj =1。根據(jù)燃煤量 Fj =1得到最佳供風量 Fair = 20 ,與供風設定值 Fairp0 =10進入高選器，得到最終設定值仍為Fair. =20。根據(jù)當前風量計算最佳燃 煤量Fj =1 ,與燃煤設定值Fj-p0 =0.5進入低選器，得到最終燃煤設定值由原來的ppFj =1調(diào)整到Fj-0 =0.5 ,在供風量設定值不變的情況下降低了燃煤量。隨著變頻器 將控制作用輸出測量燃煤量減小，使得最佳供風Fair也逐漸減小，

41、與本地設定Fair沖。=1。高選后，輸出值也由20逐漸減小到10,并且達到10后不再繼續(xù)變小， 趨于穩(wěn)定。由以上分析可知雙閉環(huán)交叉限幅比例控制系統(tǒng)，是通過在加負荷時“先增風量后 增燃煤量”，減負荷時“先減燃煤量后減風量”，確保負荷增減過程中燃煤保持充分 燃燒。本章小結(jié)本章介紹了常規(guī)PID比值控制系統(tǒng)的缺陷，通過對交叉限幅比值控制原理的分析 可知，將交叉限幅比值控制應用于風煤比控制能取得很好的控制效果，同時將溫度 PID控制引入交叉限幅比值控制系統(tǒng)中，既保證了系統(tǒng)的“定燒”同時又能使系統(tǒng)溫 度穩(wěn)定在一定的范圍內(nèi)。第 6 章 MATLAB/Simulink 仿真6.1 MATLAB軟件介紹MATL

42、AB件是由美國的Math Works公司推出的一個科技應用軟件。它是由Matrix （矩陣）Laboratory （實驗室）的前三個字母組成的。MATLAB 語言是由美國NewMexico大學的Cleve Mole于1980年開始開發(fā)的。 大部分工具箱是面向控制和相關學科，隨著 MATLAB不斷發(fā)展，其他領域也開始涉 及。增加了許多的圖形圖像處理，多媒體功能，符號運算和它與其它流行軟件的接口 功能，使得MATLAB的功能越來越強大16MATLAB語言簡單易學、代碼短小高效、計算功能強大、繪圖非常方便、擴充 能力強大、幫助功能完整。MATLAB語言善長于數(shù)值計算，數(shù)據(jù)處理功能十分強大， 而且效率

43、比較高。在此基礎上開拓了符號計算、文字處理、可視化建模和實時控制能 力，增強了 MATLAB的市場競爭力，使MATLAB成為了市場主流的數(shù)值計算軟件。6.2 汽包水位控制MATLAB仿真由第3章分析我們確定汽包水位被控對象的數(shù)學模型為：G（s ）=s 30s 1,汽包水位傳遞函數(shù)：Gd （s 8S一,水位變送器的比例系數(shù)為0.8,給水流量信號及S 20S 1蒸汽流量信號變送器的比例系數(shù)為：0.55,調(diào)節(jié)閥的比例系數(shù)為：Kv=3.5。圖6.1三沖量汽包水位控制系統(tǒng)仿真框圖控制器參數(shù)為（=6.5, Ti=0.55, Td=40,仿真結(jié)果如下圖所示。由仿真結(jié)果顯示,是三沖量控制系統(tǒng)控制效果最好圖6.

44、2汽包水位控制仿真結(jié)果圖中黃線代表三沖量控制，紅線代表雙沖量控制，藍綠線代表單沖量控制，由圖 中看出單沖量控制系統(tǒng)響應滯后，且水位出現(xiàn)了 “虛假水位”現(xiàn)象，雙沖量控制其超 調(diào)量過大，當給水系統(tǒng)發(fā)生改變時，其響應也滯后。由圖可知，三沖量控制系統(tǒng)控制 效果最好。6.3 爐膛負壓控制仿真爐膛負壓控制采用前饋PID控制，爐膛負壓系統(tǒng)在進行仿真過程中各環(huán)節(jié)的傳遞 函數(shù)為爐膛負壓模型傳遞函數(shù)為Gl(s)=,送風干擾通道傳遞函數(shù)為500s 5Gf s =115s 1建立仿真框圖如下Gsiinli圖6.3爐膛負壓控制系統(tǒng)仿真框圖設定PID控制器參數(shù)如下：Kp=8, Ti=0.3, Td=30,得到仿真結(jié)果如下

45、圖所示圖6.4爐膛負壓控制仿真結(jié)果仿真結(jié)果顯示，該控制系統(tǒng)能及時響應，時間常數(shù)小，有很好的控制效果6.4 最優(yōu)風煤比控制仿真1根據(jù)溫度審級控制框圖，假設風煤比Kj =100,鼓風機傳遞函數(shù)為Gg(s)=, g 10s 1風量測量變送器的比例系數(shù)為0.3,煤漿機傳遞函數(shù)為Gm(s)=，一，煤漿量測量變 12s 1送器的比例系數(shù)為0.4,鍋爐對象的傳遞函數(shù)為Gg(s)=一，溫度測量變送器的比 g 20s 1例系數(shù)為0.6。建立仿真框圖為:”工1圖6.5溫度審級控制仿真框圖在該控制中，由于微分信號引入了高頻干擾，因此，主控制器沒有微分項，主控 制器參數(shù)為&=5, Ti=0.15, Td=0,風量PID控制器參數(shù)為K=4, Ti=0.15, Td=10,進料 PID控制器參數(shù)為K=5, Ti=0.45, Td=20,仿真結(jié)果如下圖所示。圖6.6溫度審級控制仿真結(jié)果仿真結(jié)果顯示，“溫度-交叉限幅比值”控制用于風煤比控制，能取得很好的控 制效果。本章小結(jié)本章對MATLAB軟件做了簡單的介紹，對汽包水位控制系統(tǒng)、爐膛負壓控制系 統(tǒng)、風煤比控制系統(tǒng)進行了仿真，