綜合百貨商場大樓畢業(yè)論文設(shè)計計算書

1、( 此文檔為 word 格式，下載后您可任意編輯修改！)設(shè)計任務(wù)書一、工程概況1、工程設(shè)計：綜合百貨商場大樓2、建設(shè)地點(diǎn)：江蘇省蘇州市吳江某地3、建筑層數(shù)及各層高度： 該工程一期工程為一幢綜合百貨商場大樓， 地上五層，建筑高度 23.70m，首層層高 4.8m，二、三、四、五層高 4.5m，室內(nèi)外高差 0.5m；二期工程為庫房（約 3040 平方米）、單身宿舍、職工食堂等輔助用房（約 4000 平方米）。4、設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)地坪±0.000m5、結(jié)構(gòu)形式：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)6、抗震設(shè)防要求：抗震設(shè)防烈度為6 度，設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度值為0.05g ，建筑場地類別為類

2、。7、耐火等級：二級8、建筑結(jié)構(gòu)安全等級：二級二、構(gòu)造做法1、墻體：填充墻采用240 磚墻2、屋面： 30 厚卵石保護(hù)層45 厚擠塑聚苯板保溫層5 厚瀝青卷材防水層20 厚 1:3 水泥砂漿找平層1:6水泥焦渣找 3%坡，最薄處 30 厚100 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板輕型鋼龍骨吊頂3、地面： 20 厚大理石鋪面灌稀水泥漿擦縫撒素水泥面（灑適量清水）30 厚 1:4 干硬性水泥砂漿結(jié)合層刷素水泥漿一道60 厚 C10混凝土100 厚碎石或或碎磚夯實(shí)素土夯實(shí)4、樓面： 20 厚大理石樓面，稀水泥漿擦縫8 厚 1:1 水泥細(xì)砂漿結(jié)合層20 厚 1:3 水泥砂漿找平層100 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板輕型鋼龍

3、骨吊頂5、衛(wèi)生間樓面： 10 厚防滑地磚，干水泥擦縫5厚 1:1 水泥細(xì)砂漿結(jié)合層15厚 1:3 水泥砂漿找平層40厚 C20 細(xì)石混凝土層，坡向地漏聚氨酯三遍涂膜防水層，厚1.520厚 1:3 水泥砂漿找平層，四周抹小八字角100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板6、樓梯及電梯樓體采用鋼欄桿，木扶手，輔防滑地磚電梯：一臺扶梯，兩臺客梯，一臺貨梯7、門窗詳見門窗表三、平面布置根據(jù)使用功能，框架梁、柱布置均勻?qū)ΨQ，滿足房間使用要求。底層、標(biāo)準(zhǔn)層、頂層建筑平面圖，立面圖，剖面圖見圖紙。四、結(jié)構(gòu)布置樓面和屋面均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取 100mm，主梁截面高度按跨度的 11418 估算，次梁截面高度按跨

4、度的112118 估算，主梁 300mm×800mm，次梁 250mm×500mm。因?yàn)樵摽蚣芙Y(jié)構(gòu)的抗震等級為四級，柱截面尺寸按Nun 估算框架抗震f c Ac等級為四級，故 un 取 0.9 ， N=1.2 ×1.25 ×12×（ 8.12 ）×（ 7.82 ）× 5=1422KN，角柱 Ac 110454;邊柱Nqk Ah n =1.1 × 1.25 × 12× 8.1 ×（ 7.82 ）× 5=2606KN，邊柱 Ac 202500；中柱： Nqk Ahn =1.05

5、× 1.25× 12×8.1 × 7.8 ×5=4975KN，中柱 Ac 386591。取柱截面 700 × 700 ?；炷翉?qiáng)度采用 C30 （=14.3MPa, =1.43MPa）。基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深標(biāo)高-2.10m ?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計算簡圖如下所示，25 層柱高取層高 4.5m，底層標(biāo)高從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，取5.6m?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計算簡圖五、標(biāo)準(zhǔn)層井式樓蓋計算1 ，樓面做法： 20 厚大理石樓面，水泥砂漿擦縫；8 厚 1：1 水泥細(xì)砂漿結(jié)合層； 20 厚 1：3 水泥砂漿找平層；現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面；輕型鋼龍骨吊頂。2 ，材

6、料：混凝土強(qiáng)度等級C30,板受力鋼筋采用HRB400。3 ，樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置<2，按雙向板設(shè)計；按跨厚比條件，板厚h390040=97.5mm，雙向板的厚度不宜小于80mm，取板厚 100mm。主梁： 300×800，次梁： 250×500；二層雙向板根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置尺寸和邊界支撐條件共分為四類，即A,B,C,D ，按彈性理論設(shè)計。4 ，荷載計算20厚大理石樓面0.02×28=0.561:3水泥砂漿找平層0.02×20=0.4100厚鋼筋混凝土板0.10×25=2.58厚 1：1 水泥細(xì)砂漿結(jié)合層 0.008×20=0.16輕型

7、鋼龍骨吊頂0.17板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.79板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.50永久荷載設(shè)計值：g=3.79×1.2=4.55可變荷載設(shè)計值：q=3.50×1.4=4.90即：g+q=4.55+4.90=9.45g+q2=4.55+4.92=7q2=4.92=2.455，內(nèi)力計算（ 1）計算跨度， 為軸線間的距離（ 2）彎矩計算跨中最大正彎矩發(fā)生在活荷載為“棋盤式布置”時，即跨中彎矩為支座固支時 g+q2 作用下的跨中彎矩與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時±q2 作用下跨中彎矩兩者之和。 支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即為內(nèi)支座固支時g+q 作用下的支座彎矩。在上述各種情況中周邊梁對

8、板的作用視為鉸支座。計算彎矩時考慮泊松比影響，在計算中近似取0.2 。A區(qū)格板：，周邊固支時，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊得，方向的跨中彎矩系數(shù)分別為0.0194 ，0.0173 ，支座彎矩系數(shù)分別為 -0.0543 ，-0.0525 ；周邊簡支時，查得，方向跨中彎矩系數(shù)分別為0.0402 ，0.0365 。于是=(0.0194+0.2× 0.0173)(g+q2)+(0.0402+0.2×0.0365)=0.02286×7× 3.9 2 +0.0475× 2.45 × 3.9 2=4.204KN· m=(0.0173+0.2&#

9、215; 0.0194)(g+q2)+(0.0365+0.2×0.0402)=0.02118×7× 3.9 2+0.04454 ×2.45 ×3.9 2=3.915KN·m=-0.0543(g+q)=-7.805KN·m=-0.0525(g+q)=-7.546KN·mB區(qū)格板：，三邊固支一邊簡支時，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊得，方向的跨中彎矩系數(shù)分別為0.02274 ，0.02294 ，支座彎矩系數(shù)分別為 -0.06614 ， -0.06646 ；周邊簡支時，查得，方向跨中彎矩系數(shù)分別為 0.0466 ，0.0356

10、。于是=(0.02274+0.2 × 0.02294)(g+q2)+(0.0466+0.2 × 0.0356)=0.02733×7× 3.9 2 +0.0537× 2.45 × 3.9 2=4.911KN· m=(0.02294+0.2 ×0.02274)(g+q2)+(0.0356+0.2 ×0.0466)=0.02749×7× 3.9 2+0.04492 ×2.45 ×3.9 2=4.601KN·m= =-0.06614(g+q) =-9.507KN&

11、#183;m =-0.06646(g+q) =-9.553KN·m=0C區(qū)格板：，三邊固支一邊簡支時，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊得，方向的跨中彎矩系數(shù)分別為0.0281 ，0.0146 ，支座彎矩系數(shù)分別為 -0.0681 ， -0.0565 ；周邊簡支時，查得，方向跨中彎矩系數(shù)分別為 0.0486 ，0.0352 。于是=(0.0281+0.2 × 0.0146)(g+q2)+(0.0486+0.2 ×0.0352)=0.03102×7× 3.9 2 +0.05564×2.45 ×3.9 2=5.376KN·m=(0

12、.0146+0.2 × 0.0281(g+q2)+(0.0352+0.2 ×0.0486)=0.01822×7× 3.9 2+0.04356 ×2.45 ×3.9 2=3.827KN·m= =-0.0681(g+q) =-9.788KN·m =-0.0565(g+q) =-8.121KN· m=0D區(qū)格板：，鄰邊固支鄰邊簡支時，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊得，方向的跨中彎矩系數(shù)分別為0.0245 ，0.0232 ，支座彎矩系數(shù)分別為-0.0697， -0.0685；周邊簡支時，查得，方向跨中彎矩系數(shù)分別為 0.

13、0385 ，0.0366 。于是=(0.0245+0.2 × 0.0232)(g+q2)+(0.0385+0.2 ×0.0366)=0.02914×7× 4.4 2 +0.04582×2.45 ×4.4 2=6.122KN·m=(0.0232+0.2 × 0.0245)(g+q2)+(0.0366+0.2 ×0.0385)=0.0281× 7×4.4 2+0.0443 × 2.45 × 4.4 2=5.909KN· m=-0.0697(g+q)=-12.7

14、52KN· m=0=-0.0685(g+q)=-12.532KN·m=0按彈性理論設(shè)計的彎矩值區(qū)格ABCD項(xiàng)目(m)3.93.93.94.4(m)4.054.44.54.50.960.890.870.984.2044.9115.3762.3883.9154.6013.8271.427-7.805-9.507-9.788-12.752-7.546-9.553-8.1210-7.805-9.507-9.788-12.532-7.5460006，配筋計算截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護(hù)層厚度15 ，假定選用10 鋼筋，則方向跨中截面的=100-15-5=80，方向跨中

15、截面的=80-10=70 ，支座截面的=80 。截面設(shè)計用的彎矩：因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的跨中彎矩及mA-A 彎矩減少 20%。為便于計算，近似取=0.95 ， As 截面配筋計算結(jié) 0.95h0 f y果及實(shí)際配筋列于下表。項(xiàng)目截面A區(qū)格方向方向跨B區(qū)格方向中方向C區(qū)格方向方向D區(qū)格方向按彈性理論設(shè)計的截面配筋m（）(KN·m)( )803.363122.92703.132130.83804.911179.50704.601192.31805.376196.49703.827159.86806.122223.76配筋實(shí)有( )8200251820025182002518

16、200251820025182002518200251支座方向A-AA-BA-C705.909246.8380-8.121296.8280-9.507347.4880-9.788357.758200251102003931020039310200393B-B80-12.752466.088100503B-C80-9.507347.4810200393C-C80-12.532458.048100251A-D80-9.788357.7510200393六、井字梁配筋計算1 、荷載計算井字梁自重設(shè)計值g=1.2 × 0.25 ×（ 0.5-0.1 ） × 25×

17、;（ 2× 3.9 ×1+2×4.05 ×1）（ 2× 3.9 × 2× 4.05 ） =0.75恒荷載設(shè)計值 g=4.55+0.75=5.30活荷載設(shè)計值 p=1.4 × 3.5=4.9q=g+p=5.30+4.90=10.2g+p2=5.3+4.92=7.75p2=4.92=2.452 、井式梁設(shè)計（以A 區(qū)間梁 CL210為例）（1）支座負(fù)彎矩和剪力（荷載滿布）A區(qū)間按四邊嵌固的單區(qū)間井字樓蓋計算內(nèi)力，見下圖。ba=0.96 ，查井字梁結(jié)構(gòu)靜力計算手冊得系數(shù)，見下表四邊嵌固的單區(qū)間井字樓蓋井字梁內(nèi)力系數(shù)bA1

18、梁B1 梁B1aM fixM maxVmaxM fixM maxVmaxWmax0.960.1330.1330.5160.1170.1170.4840.020A1 梁： M fix = - kab2 q =-0.133 × 4.05 × 3.9 2 × 10.2=-83.57KN · mVmax = kabq =0.516 ×3.9 ×4.05 ×10.2=83.13KNB1 梁： M fix = - kab2 q =-0.117 × 3.9 ×4.05 2 × 10.2=-76.34KN &#

19、183; mVmax = kabq =0.484 ×3.9 ×4.05 ×10.2=77.98KNB 區(qū)間按三邊嵌固一邊簡支的單區(qū)間井子樓蓋計算內(nèi)力bA1 梁B1 梁B1aM fixM maxVM fixM maxVWmaxmaxmax0.890.170.140.560.130.130.520.020226633注： B 區(qū)間的區(qū)格尺寸略有不同，但相差很小，不超過 20%，任可簡化為等區(qū)格尺寸。A1 梁： M fix = - kab2q =-0.170 ×4.4 × 3.9 2 × 10.2=-116.05KN ·mVmax

20、 = kabq =0.562 × 3.9 ×4.4 ×10.2=98.37KNB1 梁： M fix = - kab2q =-0.136 ×3.9 × 4.4 2 × 10.2=-104.74KN ·mVmax = kabq =0.523 × 3.9 ×4.4 ×10.2=91.54KNA 梁的支座及剪力見下圖（2）跨中正彎矩（活荷載棋盤式布置）1）在正對稱荷載g ' 作用下（ q= g ' =g+ p =7.75 KN/m 2 ) ，因?yàn)樗菨M布的，2計算原則同（ 1）。 A

21、區(qū)間按四邊嵌固的單區(qū)間井字樓蓋計算內(nèi)力A1梁： M max = kab2q =0.133 ×4.05 ×3.9 2 × 7.75=63.49KNmB1梁： M max = kab2q =0.117 ×3.9 × 4.05 2 × 7.75=58.00KNmB 區(qū)間按三邊嵌固一邊簡支的單區(qū)間井字樓蓋計算內(nèi)力。A1梁： M max = kab2q =0.124 ×4.4 × 3.92 × 7.75=64.31 KNmB1梁： M max = kab2q =0.151 ×3.9 × 4.42

22、m× 7.75=88.36 KN2）在反對稱荷載 p ' 作用下（ q=p' =p = 2.45 KN /m2 ), 所有區(qū)間可按四邊2簡支的單區(qū)間井字樓蓋計算內(nèi)力, 見下圖，查井字梁結(jié)構(gòu)靜力計算手冊得四邊簡支的單區(qū)間井字樓蓋井字梁的內(nèi)力系數(shù)bA1 梁B1 梁B1aM maxVmaxM maxVmaxWmax0.930.2660.5160.2340.4840.078A1梁： M max =kab2 q =0.266 ×4.05 ×3.92 ×2.45=40.15 KNmB1梁： M max =kab2 q =0.234 ×3.9

23、 × 4.052 ×2.45=36.67 KNm活荷載在A 區(qū)間時， A 區(qū)間跨中正彎矩最大，則考慮活荷載不利布置后，A區(qū)間 A1 梁的跨中最大彎矩如圖所示A 區(qū)間 A1 梁的控制內(nèi)力彎矩（ KN m ）跨中（ + M max ）支座（ - M fix ）98.1583.57剪力 Vmax (KN）83.133、井字梁 A1梁配筋計算1 ）、確定跨中截面配筋（按T 形截面計算）'l0按計算跨度考慮： bf =78003=2600 ；按梁凈間距考慮： b'fSnb =4050 ；'按翼緣厚度 h'f 考慮： h f =100465=0.215&

24、gt;0.1 ，受壓翼緣寬度不受此項(xiàng)限制； h0b'f 取三者最小值， b'f =2600 。當(dāng) xh'f 時1 f cbf' h'f (h0h'f ) =1.0 × 14.3 × 2600× 100×（ 465-1002 ）2=1542.9KN m>M=98.15KNm屬于第一類截面類型，可按矩形截面h'fh =2600×500 計算。2M298.15106xh0 (1 1465(111.014.3 2600 4652 ) =5.71mm' 2 )1 f cbf h0As1

25、 f cbf' x1.0 14.326005.712f y360=589.72 mm> min bh =0.2%× 250×500=250mm2選用 316( As =603mm2 )2) 、確定支座配筋（按矩形截面計算）xh0 (1 12M) 465(1 1283.57106' 22 ) =4.86 1 f cbf h01.0 14.3 2600 465<b h0 =0.518 ×465=240.87 1f cbf' x1.0 14.3 2600 4.86Asf y=501.93360選用 218（ As =509mm2 )3

26、 ）、確定箍筋 c 1.0hwh0 465mm ， hw / b 465 / 250 1.86 <40.25c f cbh0 =0.25 × 1.0 ×14.3 × 250×465=415.59KN>83.13KN截面滿足要求0.7 f t bh0 =0.7 ×1.43 ×250×465=116.37KN>83.13KN按構(gòu)造配箍，給梁全長配雙肢箍6 300 （ As =57mm）4 ）、裂縫驗(yàn)算gkg b'f =11.48 KN / m qk q b'f =9.1 KN / m 1.2環(huán)境

27、類別為一類， Wlim =0.3（ 1）跨中截面裂縫驗(yàn)算Mk0.133(gkql2（）2KN mk)00.133 14.48 9.13.947.70skM k47.70 106195.54N / mm20.87h0 As0.87465603Ate0.5bh0.525050062500teAs6030.009648 <0.01 ，取 te0.01Ate 625001.1- 0.65 ftkte skdeqni di2ni i diskWmaxcrEs0.652.010.332 >0.2且<1.01.1195.540.0116mm(1.9cs0.08deq )te195.5416

28、0.109mm <Wlim =0.3 1.9 0.332（1.9 26 0.08）21050.01裂縫寬度滿足要求。（2）支座截面配筋計算Mk0.133(gkql20.133（）2KNmk)014.48 9.13.947.70skM k47.70106231.65N / mm20.87h0 As0.87465 509Ate0.5bh （bfb）hf0.5250 500(2600250) 100297500teAs5090.00171 <0.01 ，取 te0.01Ate2975001.1- 0.65 ftkte skdeqni di2ni i diskWmaxcrEs0.652.0

29、10.436 >0.2且<1.01.1231.650.0118mm(1.9cs0.08deq )te231.65180.186mm<W =0.3 1.9 0.436（1.9 26 0.08）21050.01lim裂縫寬度滿足要求。七、荷載計算1 、恒載計算（1）屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值30厚卵石保護(hù)層0.03×20=0.6 KN / m245厚擠塑聚苯板保溫層0.045×0.4=0.018 KN / m25厚瀝青卷材防水層0.005× 0.35=0.002 KN / m220厚 1:3 水泥砂漿找平層0.02×20=0.4 KN / m2

30、1:6水泥焦渣找 3%坡，最薄處 30 厚（最厚處 250）（0.03+0.25 ） 2×14=1.96 KN / m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.10×25=2.5 KN / m2輕型鋼龍骨吊頂0.17KN / m2屋面恒荷載5.65KN / m2框架梁自重0.3× 0.8 × 25=6.00kNm因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為g1 =5.65 ×3.9=22.04kNm( 三角形荷載 )g2=6.00kNm（均布荷載）（2）樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值20厚大理石樓面0.02× 28 KN / m3 =0.56 KN / m28厚

31、 1： 1 水泥細(xì)砂漿結(jié)合層0.008×20 KN / m3 =0.16 KN / m220厚 1:3 水泥砂漿找平層0.02× 20 KN / m3 =0.4 KN / m2100厚鋼筋混凝土板0.10×25 KN / m3 =2.5 KN / m2輕型鋼龍骨吊頂0.17KN / m2樓面恒荷載3.79KN / m2框架梁自重6.00kNmg1 =3.79 ×3.9=14.78kNm( 三角形荷載 )g2 =6.00kNm（均布荷載）（3）屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重0.3× 0.8 ×8.1 ×25=48.6

32、kN0.9m高女兒墻自重0.9× 8.1 ×0.24 ×19=33.24kN粉刷0.9× 0.02 × 2× 8.1 ×17=4.96kN合38.16KN連系梁傳來屋面自重（ 4.05+4.05-3.9）× 1.952 × 2× 5.65=46.27kN次梁傳來的荷載12× 3.9 ×12× 3.9 ×2×5.65=42.97KN0.25×0.5 × 7.8 ×25=24.38KN頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載200.38kN因

33、為柱偏心200mm，轉(zhuǎn)化為作用在邊柱中心的集中力為200.38kN，力偶為40.08kN·m。中柱連系梁自重0.3×0.8 × 8.1 ×25= 48.6kN粉刷0.7×4×0.02×（ 4.5-0.8 ）× 17=3.52KN連系梁傳來屋面自重（4.05+4.05-3.9）× 3.92 ÷2×4×5.65=92.55kN井字梁梁傳來的荷載12 × 3.9 ×12×3.9×4× 5.65=85.94KN0.25× 0

34、.5 ×7.8 ×25×2=48.76KN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載279.37kN頂層各框架梁中間節(jié)點(diǎn)集中荷載117.86kN（次梁自重 0.25 ×0.5 ×8.1 × 25=25.31kN）（ 4）樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值( 為簡化計算，邊跨按等跨）邊柱連系梁自重48.6kN鋼窗自重3.6×2.1 ×0.45=3.4kN其余墻體自重 0.24× （ 4.5-0.8）×（ 8.1-0.7 ）-3.6 ×2.1 ×19=90.38kN粉刷 2 × （4.5-0.8）&#

35、215;（ 8.1-0.7） -3.6 ×2.1 ×0.02 × 17=13.48KN框架柱自重0.7×0.7 × 4.5 ×25=55.13KN粉刷 0.02 ×（ 0.7 ×4-0.24×2）×（ 4.5-0.8 ）× 17=2.92KN連系梁傳來樓面自重（ 8.1-3.9）× 3.92 ÷ 2×3.79 ×2=31.04KN井字梁傳來的荷載12 ×3.9 ×12×3.9 × 2×3.79=2

36、8.83KN0.25×0.5 × 7.8 × 25=24.38KN中間層邊結(jié)點(diǎn)集中荷載298.16KN因?yàn)橹?00mm，轉(zhuǎn)化為作用在邊柱中心的集中力為298.16kN，力偶為59.63kN·m。中柱連系梁自重48.6kN框架柱自重0.7×0.7 × 4.5× 25=55.13KN粉刷0.02×0.7 ×4×（ 4.5-0.8）× 17=3.52KN連系梁傳來樓面自重（8.1-3.9）× 3.92 ÷ 2×3.79 ×4=62.08KN井字梁傳

37、來的荷載12 × 3.9 ×12× 3.9 ×4× 3.79=57.65KN0.25×0.5 ×7.8 × 25×2=48.76KN中間層中間節(jié)點(diǎn)集中荷載275.74KN中間層梁中間節(jié)點(diǎn)集中荷載87.39KN（次梁自重 0.25 ×0.5 × 8.1 ×25=25.31kN）（ 5）恒載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖（取對稱的左半部分）2 、活荷載計算（1）頂層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值頂層邊節(jié)點(diǎn)集中力（ 8.1-3.9 ）× 3.92 ÷2×2×2.0+0.

38、5 × 3.9 ×0.5 ×3.9 ×2×2.0=31.59KN因?yàn)橹?00mm，轉(zhuǎn)化為作用在邊柱中心的集中力為31.59kN，力偶為6.32kN· m。頂層中柱節(jié)點(diǎn)集中力 （4.05+4.05-3.9）× 3.92 ÷ 2× 4+12× 3.9 × 12× 3.9× 2× 2 ×2=63.18KN頂層井字梁節(jié)點(diǎn)集中力12 × 3.9 ×12× 3.9 ×2×2×2=30.42KN頂

39、層框梁傳來屋面活荷載3.9×2=7.8KN（ 2）中間層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值中間層邊節(jié)點(diǎn)集中力 （8.1-3.9 ）× 3.92 ÷ 2×2+12×3.9 × 12×3.9 × 2 ×3.5=55.28KN因?yàn)橹?00mm，轉(zhuǎn)化為作用在邊柱中心的集中力為55.28kN，力偶為11.06kN·m。中間層中柱結(jié)點(diǎn)集中力 （8.1-3.9 ）× 3.92 ÷ 2×4+12×3.9 × 12×3.9 × 2×2 ×3.

40、5=110.56KN中間層井字梁節(jié)點(diǎn)集中力12×3.9 × 12×3.9 × 2× 2× 3.5=53.24KN中間層框梁傳來屋面活荷載3.9× 3.5=13.65KN（3）活荷載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖3、風(fēng)荷載計算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為： wz s zw0因結(jié)構(gòu)高度 H=23.7m<30m,可取z =1.0 ；對于矩形平面s =1.3 ；z 可查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層結(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計算過程如下表所示。 表中 z 為框架節(jié)點(diǎn)至室外地面的高度，A 為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，計算結(jié)果如下圖所示。層

41、次zsz(m)z51.01.323.250.7941.01.318.750.7231.01.314.250.6521.01.39.750.6511.01.35.250.65w0 ( KN / m2 )A(m2)Pw (KN )0.3525.529.170.3536.4511.940.3536.4510.780.3536.4510.780.3539.4911.68八、內(nèi)力計算1 、恒載作用下的內(nèi)力計算（分層法）梁柱線剛度構(gòu)件截面慣性矩 I 0 / mm4等效慣性矩構(gòu)件線剛度I / mm4長度i /( KNm)框架邊框梁0.30.830.01281.50.01280.01927.80.01922.

42、4610- 3 Ec127.8梁中框跨0.30.830.012820.01280.02567.80.02563.2810-3 Ec127.8框架底層0.70.730.02000.02005.60.02003.5710- 3 Ec125.6柱其余層0.70.730.02000.02000.90.01804.50.01804.0010-3 Ec4.5121) 頂層將三角形荷載化作等效均布荷載Pe17q1722.0411.71KN / m3232總均布荷載 q11.716.0017.71KN / m相對線剛度0.620.820.891（ 1）計算各桿件的分配系數(shù)DADEED41.000.54941.0040.8240.820.45141.0040.8240.820.3114(0.820.821)EF40.820.3114(0.820.821)EB41.000.3784(1.000.820.82)FEFG40.