pkpm學(xué)習(xí)資料

1、目      錄目錄1第一章：磚混底框的設(shè)計(jì)6（一）“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用的荷載折減”6（二）“按規(guī)范墻梁方法確定托梁上部荷載”6（三）“底框結(jié)構(gòu)剪力墻側(cè)移剛度是否應(yīng)該考慮邊框柱的作用”6（四）混凝土墻與磚墻彈性模量比的輸入6（五）磚混底框結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的計(jì)算7（六）磚混底框不計(jì)算地震力時該如何設(shè)計(jì)？7（七）磚混底框結(jié)構(gòu)剛度比的計(jì)算與調(diào)整方法探討7第二章：剪切、剪彎、地震力與地震層間位移比三種剛度比的計(jì)算與選擇9（一）地震力與地震層間位移比的理解與應(yīng)用9（二）剪切剛度的理解與應(yīng)用10（三）剪彎剛度的理解與應(yīng)用10（四）上海規(guī)程對剛度比的規(guī)定10（五）工程算

2、例11（六）關(guān)于三種剛度比性質(zhì)的探討13第三章：短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的計(jì)算14（一）短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中底部傾覆力矩的計(jì)算14（二）帶框支結(jié)構(gòu)短肢剪力墻的計(jì)算14第四章：多塔結(jié)構(gòu)的計(jì)算19（一）帶變形縫結(jié)構(gòu)的計(jì)算19（二）大底盤多塔結(jié)構(gòu)的計(jì)算20第五章：總剛計(jì)算模型不過的主要原因21（一）多塔定義不對21（二）懸空構(gòu)件22（三）鉸接構(gòu)件定義不對22第六章：錯層結(jié)構(gòu)的計(jì)算22（一）錯層結(jié)構(gòu)的模型輸入22（二）錯層結(jié)構(gòu)的計(jì)算23第七章：PKPM軟件關(guān)于砼柱計(jì)算長度系數(shù)的計(jì)算23（一）規(guī)范要求23（二）工程算例24（三）SATWE軟件的計(jì)算結(jié)果24（四）注意事項(xiàng)25（五）如何判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總

3、彎矩設(shè)計(jì)值的75以上”這個條件？ 26第八章：梁上架柱結(jié)構(gòu)的荷載導(dǎo)算26（一）工程概況26（二）內(nèi)力分析27第九章：如何選擇剪力墻連梁的兩種剛度模型28（一）剪力墻連梁變形的相對位移28（二）結(jié)論28第十章：板帶截面法計(jì)算板柱剪力墻結(jié)構(gòu)體系29（一）板柱剪力墻結(jié)構(gòu)體系的計(jì)算方法29（二）有限元法計(jì)算的問題29（三）板帶截面法的特點(diǎn)29第十一章：彈性樓板的計(jì)算和選擇29（一）什么是彈性樓板30（二）彈性樓板的選擇與判斷30（三）四種計(jì)算模式的意義和適用范圍30（四）工程實(shí)例32第十二章：斜屋面結(jié)構(gòu)的計(jì)算34（一）斜屋面的建模34（二）軟件對屋面斜板的處理34（三）斜屋面結(jié)構(gòu)的計(jì)算34（四）工程實(shí)

4、例35第十三章：次梁按主梁輸和按次梁輸?shù)膮^(qū)別38（一）導(dǎo)荷方式相同38（二）空間作用不同38（三）內(nèi)力計(jì)算不同38（四）工程實(shí)例38第十四章：不規(guī)則結(jié)構(gòu)方案調(diào)整的幾種主要方法40（一）工程算例140（二）工程算例243第十五章：用SATWE軟件計(jì)算井字梁結(jié)構(gòu)，為什么其計(jì)算結(jié)果與查井字梁結(jié)構(gòu)計(jì)算表相差很大？44（一）計(jì)算假定不同44（二）計(jì)算假定不同的結(jié)果44（三）工程算例44（四）磚混結(jié)構(gòu)，井字梁樓蓋，如何計(jì)算？45第十六章：JCCAD軟件應(yīng)用中的主要問題45（一）地質(zhì)資料的輸入45（二）荷載的輸入46（三）筏板基礎(chǔ)的輸入47（四）彈性地基梁基礎(chǔ)47第十七章：基礎(chǔ)的計(jì)算48（一）聯(lián)合基礎(chǔ)的計(jì)算

5、48（二）磚混結(jié)構(gòu)構(gòu)造柱基礎(chǔ)的計(jì)算49（三）淺基礎(chǔ)的最小配筋率如何計(jì)算？49（四）基礎(chǔ)重心校核49（五）彈性地基梁 5種計(jì)算模式該如何選擇？50（六）樁筏筏板有限元計(jì)算筏板基礎(chǔ)時，倒樓蓋和彈性地基梁板模型計(jì)算結(jié)果差異很大，為什么？51（七）為什么同一個梁式筏板基礎(chǔ)，采用梁元法計(jì)算和采用板元法計(jì)算二者之間會相差較大？52（八）基礎(chǔ)沉降計(jì)算時，為什么會出現(xiàn)沉降計(jì)算值為0？52（九）基床反力系數(shù)K值的計(jì)算52（十）單樁剛度的計(jì)算53第十八章：鋼結(jié)構(gòu)53（一）Mu1.2Mp何意？如何解決？53（二）節(jié)點(diǎn)域不滿足要求何意？如何解決？55（三）門式剛架結(jié)構(gòu)，柱子的截面很大，應(yīng)力比也很小，為什么柱長細(xì)比總不

6、能滿足要求？57第十九章：其它問題60（一）結(jié)構(gòu)周期比的計(jì)算60（二）為什么SATWE軟件在調(diào)整0.2Q0系數(shù)時要默認(rèn)最大值為2.0？如果想突破最大默認(rèn)值該怎么辦？61（三）為什么有時候彈性板下的位移值小于剛性板下的位移值？61（四）模擬施工1、模擬施工2和一次性加載三者之間有何聯(lián)系與區(qū)別？61（五）如果地震加速度值不是規(guī)范規(guī)定中的值該怎么辦？62（六）砼柱的單、雙偏壓計(jì)算該如何選擇？62（七）梁柱重疊部分簡化為剛域該如何選擇？62（八）結(jié)構(gòu)振型數(shù)的選取62（九）頂塔樓地震作用放大系數(shù)該如何填？63（十）底部加強(qiáng)區(qū)起算層號該如何填？63（十一）結(jié)構(gòu)基本周期是什么意思？該如何填？64（十二）一根

7、砼柱托兩根不在同一條軸線上的梁該如何實(shí)現(xiàn)？64（十三）砼剪力墻暗柱為什么會超筋？64（十四）剪力墻邊緣構(gòu)件，鋼筋配筋面積太大怎么辦？64（十五）如何解決人防地下室工程梁延性比超限問題？66（十六）斜支撐輸入中的常見問題67（十七）SATWE軟件中“強(qiáng)制執(zhí)行剛性板假定”是何意？該如何選擇？67（十八）何時考慮雙向地震作用？67（十九）SATWE和TAT軟件中“底層柱墻最大組合內(nèi)力”里的值是設(shè)計(jì)值還是標(biāo)準(zhǔn)值？可否作為基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù)？68后記68第一章 磚混底框的設(shè)計(jì)（一）“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用的荷載折減”由于墻梁的反拱作用，使得一部分荷載直接傳給了豎向構(gòu)件，從而使墻梁的荷載降低。若選擇此項(xiàng)，則程序

8、對所有的托墻梁均折減，而不判斷該梁是否為墻梁。（二）“按規(guī)范墻梁方法確定托梁上部荷載”若選擇此項(xiàng)，則程序自動判斷托墻梁是否為墻梁，若是墻梁則自動按照規(guī)范要求計(jì)算梁上的荷載，若不是墻梁則按均布荷載方式加到梁上。若同時選擇“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用的荷載折減”和“按規(guī)范墻梁方法確定托梁上部荷載”兩項(xiàng)，則程序?qū)τ趬α簞t執(zhí)行“按規(guī)范墻梁方法確定托梁上部荷載”，對于非墻梁則執(zhí)行“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用的荷載折減”。（三）“底框結(jié)構(gòu)剪力墻側(cè)移剛度是否應(yīng)該考慮邊框柱的作用”若選擇此項(xiàng)，則程序在計(jì)算側(cè)移剛度比時，與邊框柱相連的剪力墻將作為組合截面考慮。否則程序分別計(jì)算墻、柱側(cè)移剛度。一般而言，對混凝土抗震墻可選

9、擇考慮邊框柱的作用，對磚抗震墻可選擇不考慮邊框柱的作用。（四）混凝土墻與磚墻彈性模量比的輸入適用范圍：混凝土墻與磚墻彈性模量比只有在該結(jié)構(gòu)在某一層既輸入了混凝土墻，又輸入了磚墻時才起作用。物理意義：混凝土墻與磚墻的彈性模量比。參數(shù)大?。涸撝等笔r為3，大小在36之間。如何填寫：一般而言，混凝土墻的彈性模量是磚墻的10倍以上。如果是同等墻厚，則混凝土墻的剛度就是磚墻的10倍以上。但實(shí)際上，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時，一方面混凝土墻的厚度小于磚墻，從而使混凝土墻的剛度有所降低；另一方面，在實(shí)際地震力作用下混凝土墻所受的地震力是否就是磚墻的10倍以上還是未知數(shù)，因此我們不能將該值填得過高。（五）磚混底框結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載

10、的計(jì)算TAT軟件可以直接計(jì)算風(fēng)荷載。SATWE軟件不可以直接計(jì)算風(fēng)荷載，需要設(shè)計(jì)人員在特殊風(fēng)荷載定義中人為輸入。（六）磚混底框不計(jì)算地震力時該如何設(shè)計(jì)？目前的PMCAD軟件不能計(jì)算非抗震的磚混底框結(jié)構(gòu)。處理方法：設(shè)計(jì)人員可以按6度設(shè)防計(jì)算，磚混抗震驗(yàn)算結(jié)果可以不看。磚混抗震驗(yàn)算完成后執(zhí)行SATWE軟件進(jìn)行底框部分內(nèi)力的計(jì)算。處理方法的基本原理：一般來說，磚混底框結(jié)構(gòu)，按6度設(shè)防計(jì)算時地震力并非控制工況。對于構(gòu)件的彎矩值，基本上都是恒+活載控制；剪力值，有可能某些斷面由地震力控制，但該剪力值的大小與恒+活載作用下的剪力值相差也不會很大。直接用該值設(shè)計(jì)首先肯定安全，其次誤差很小。如果個別構(gòu)件出現(xiàn)其

11、彎矩值和剪力值由地震力控制，這種情況一般出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的外圍構(gòu)件中。設(shè)計(jì)人員或者直接使用該值進(jìn)行設(shè)計(jì)，誤差不大，或者作為個案單獨(dú)處理。（七）磚混底框結(jié)構(gòu)剛度比的計(jì)算與調(diào)整方法探討（A）規(guī)范要求建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第7.1.8條第3款明確規(guī)定：底層框架抗震墻房屋的縱橫兩個方向，第二層與底層側(cè)向剛度的比值，6、7度時不應(yīng)大于2.5，8度時不應(yīng)大于2.0，且均不應(yīng)小于1.0。建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第7.1.8條第4款明確規(guī)定：底部兩層框架抗震墻房屋的縱橫兩個方向，底部與底部第二層側(cè)向剛度應(yīng)接近，第三層與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6、7度時不應(yīng)大于2.0，8度時不應(yīng)大于1.5，且均不應(yīng)小于1.0。（B）規(guī)范精神由于

12、過渡層為磚房結(jié)構(gòu)，受力復(fù)雜，若作為薄弱層，則結(jié)構(gòu)位移反應(yīng)不均勻，彈塑性變形集中，從而對抗震不利。充分發(fā)揮底部結(jié)構(gòu)的延性，提高其在地震力作用下的抗變形和耗能能力。（C）PMCAD對混凝土墻體剛度的計(jì)算對無洞口墻體的計(jì)算如果墻體高寬比M<1.0，則只計(jì)算剪切剛度，計(jì)算公式為(略）如果墻體高寬比M>1.0，則需計(jì)算剪彎剛度，計(jì)算公式為(略）對小洞口墻體的計(jì)算小洞口墻體的判別標(biāo)準(zhǔn)  (略）0.4目前的PMCAD軟件，對于磚混底框結(jié)構(gòu)，只允許開設(shè)小洞口的剪力墻。對于0.6或洞口高度大于等于0.8倍墻高的大洞口剪力墻，則只能分片輸入。PMCAD軟件根據(jù)開洞率按照抗震規(guī)范表7

13、.2.3乘以墻段洞口影響系數(shù)計(jì)算小洞口剪力墻的剛度。（D）工程算例：（例子還有圖形等，未錄入）本例通過不改變剪力墻布置而用剪力墻開豎縫的方法來滿足其剛度比的要求。(略）（E）設(shè)豎縫的剪力墻墻體的構(gòu)造要求豎縫兩側(cè)應(yīng)設(shè)置暗柱。剪力墻的豎縫應(yīng)開到梁底，將剪力墻分成高寬比大于1.5，但也不宜大于2.5的若干個墻板單元。對帶邊框的低矮鋼筋混凝土墻的邊框柱的配筋不應(yīng)小于無鋼筋混凝土抗震墻的框架柱的配筋和箍筋要求。帶邊框的低矮鋼筋混凝土墻的邊框梁，應(yīng)在豎縫的兩側(cè)1.5倍梁高范圍內(nèi)箍筋加密，其箍筋間距不應(yīng)大于100。豎縫的寬度可與墻厚相等，豎縫處可用預(yù)制鋼筋混凝土塊填入，并做好防水。（F）底部框架剪力墻部分為

14、兩層的磚混底框結(jié)構(gòu)，可以通過開設(shè)洞口的方式形成高寬比大于2的若干墻段。注：本條因?yàn)槲淖志庉嫷脑蚵匀チ艘恍┕?，這些公式可以從其他一些書上看到。  剪切、剪彎、地震力與地震層間      位移比三種剛度比的計(jì)算與選擇（一）地震力與地震層間位移比的理解與應(yīng)用規(guī)范要求：抗震規(guī)范第3.4.2和3.4.3條及高規(guī)第4.4.2條均規(guī)定：其樓層側(cè)向剛度不宜小于上部相鄰樓層側(cè)向剛度的70或其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80。計(jì)算公式：Ki=Vi/ui應(yīng)用范圍：可用于執(zhí)行抗震規(guī)范第3.4.2和3.4.3條及高規(guī)第4.4.2條規(guī)定的工程剛度比計(jì)算?？捎糜?/p>

15、判斷地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。（二）剪切剛度的理解與應(yīng)用規(guī)范要求：高規(guī)第E.0.1條規(guī)定：底部大空間為一層時，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剪切剛度比表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，宜接近1，非抗震設(shè)計(jì)時不應(yīng)大于3，抗震設(shè)計(jì)時不應(yīng)大于2。計(jì)算公式見高規(guī)151頁?？拐鹨?guī)范第6.1.14條規(guī)定：當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固部位時，地下室結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與上部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度之比不宜小于2。其側(cè)向剛度的計(jì)算方法按照條文說明可以采用剪切剛度。計(jì)算公式見抗震規(guī)范253頁。SATWE軟件所提供的計(jì)算方法為抗震規(guī)范提供的方法。應(yīng)用范圍：可用于執(zhí)行高規(guī)第E.0.1條和抗震規(guī)范第6.1.14條規(guī)定的

16、工程的剛度比的計(jì)算。jiangyali2008-11-03 21:14（三）剪彎剛度的理解與應(yīng)用規(guī)范要求：高規(guī)第E.0.2條規(guī)定：底部大空間大于一層時，其轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度比e可采用圖E所示的計(jì)算模型按公式（E.0.2)計(jì)算。e宜接近1，非抗震設(shè)計(jì)時e不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計(jì)時e不應(yīng)大于1.3。計(jì)算公式見高規(guī)151頁。高規(guī)第E.0.2條還規(guī)定：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時，其樓層側(cè)向剛度比不應(yīng)小于相鄰上部樓層的60。SATWE軟件所采用的計(jì)算方法：高位側(cè)移剛度的簡化計(jì)算應(yīng)用范圍：可用于執(zhí)行高規(guī)第E.0.2條規(guī)定的工程的剛度比的計(jì)算。（四）上海規(guī)程對剛度比的規(guī)定上海規(guī)程中關(guān)于剛度比的

17、適用范圍與國家規(guī)范的主要不同之處在于：上海規(guī)程第6.1.19條規(guī)定：地下室作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端時，地下室的樓層側(cè)向剛度不宜小于上部樓層剛度的1.5倍。上海規(guī)程已將三種剛度比統(tǒng)一為采用剪切剛度比計(jì)算。（五）工程算例：工程概況：某工程為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，共27層（包括二層地下室），第六層為框支轉(zhuǎn)換層。結(jié)構(gòu)三維軸測圖、第六層及第七層平面圖如圖1所示（圖略）。該工程的地震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本加速度為0.3g。113層X向剛度比的計(jì)算結(jié)果：由于列表困難，下面每行數(shù)字的意義如下：以“”分開三種剛度的計(jì)算方法，第一段為地震剪力與地震層間位移比的算法，第二段為剪切剛度，第三段為剪彎剛度。具體數(shù)據(jù)依次為：層號

18、，RJX，Ratx1，薄弱層RJX，Ratx1，薄弱層RJX，Ratx1，薄弱層。其中RJX是結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度（應(yīng)乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70的比值或上三層平均剛度80的比值中的較小者。具體數(shù)據(jù)如下：1，7.8225，2.3367，否13.204，1.6408，否11.694，1.9251，否2，4.7283，3.9602，否11.444，1.5127，否8.6776，1.6336，否3，1.7251，1.6527，否9.0995，1.2496，否6.0967，1.2598，否4，1.3407，1.2595，否9.6348，1.0726，

19、否6.9007，1.1557，否5，1.2304，1.2556，否9.6348，0.9018，是6.9221，0.9716，是6，1.3433，1.3534，否8.0373，0.6439，是4.3251，0.4951，是7，1.4179，2.2177，否16.014，1.3146，否11.145，1.3066，否8，0.9138，1.9275，否16.014，1.3542，否11.247。1.3559，否9，0.6770，1.7992，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否10，0.5375，1.7193，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否1

20、1，0.4466，1.6676，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否12，0.3812，1.6107，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否14.782，1.2500，否10.369，1.2500，否注1：SATWE軟件在進(jìn)行“地震剪力與地震層間位移比”的計(jì)算時“地下室信息”中的“回填土對地下室約束相對剛度比”里的值填“0”；注2：在SATWE軟件中沒有單獨(dú)定義薄弱層層數(shù)及相應(yīng)的層號；注3：本算例主要用于說明三種剛度比在SATWE軟件中的實(shí)現(xiàn)過程，對結(jié)構(gòu)方案的合理性不做討論。計(jì)算結(jié)果分析按不同方法計(jì)算剛度比，

21、其薄弱層的判斷結(jié)果不同。設(shè)計(jì)人員在SATWE軟件的“調(diào)整信息”中應(yīng)指定轉(zhuǎn)換層第六層薄弱層層號。指定薄弱層層號并不影響程序?qū)ζ渌∪鯇拥淖詣优袛唷．?dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時，高規(guī)還規(guī)定其樓層側(cè)向剛度比不應(yīng)小于相鄰上部樓層的60。這一項(xiàng)SATWE軟件并沒有直接輸出結(jié)果，需要設(shè)計(jì)人員根據(jù)程序輸出的每層剛度單獨(dú)計(jì)算。例如本工程計(jì)算結(jié)果如下：1.3433×107（1.4179×107）94.74>60滿足規(guī)范要求。地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端的判斷：a)采用地震剪力與地震層間位移比4.7283×107（1.7251×107）2.742地下室頂板能夠

22、作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端b)采用剪切剛度比11.444×107（9.0995×107）1.252地下室頂板不能夠作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端SATWE軟件計(jì)算剪彎剛度時，H1的取值范圍包括地下室的高度，H2則取等于小于H1的高度。這對于希望H1的值取自0.00以上的設(shè)計(jì)人員來說，或者將地下室去掉，重新計(jì)算剪彎剛度，或者根據(jù)程序輸出的剪彎剛度，人工計(jì)算剛度比。以本工程為例，H1從0.00算起，采用剛度串模型，計(jì)算結(jié)果如下：轉(zhuǎn)換層所在層號為6層（含地下室），轉(zhuǎn)換層下部起止層號為36，H1=21.9m，轉(zhuǎn)換層上部起止層號為713，H2=21.0m。K1=1/(1/6.0967+1/6.900

23、7+1/6.9221+1/4.3251)×107=1.4607×107K2=1/(1/11.145+1/11.247+1/10.369)×107=1.5132×1071=1/K1 ；  2=1/K2則剪彎剛度比e=(1×H2)/(2×H1)=0.9933（六）關(guān)于三種剛度比性質(zhì)的探討地震剪力與地震層間位移比：是一種與外力有關(guān)的計(jì)算方法。規(guī)范中規(guī)定的ui不僅包括了地震力產(chǎn)生的位移，還包括了用于該樓層的傾覆力矩Mi產(chǎn)生的位移和由于下一層的樓層轉(zhuǎn)動而引起的本層剛體轉(zhuǎn)動位移。剪切剛度：其計(jì)算方法主要是剪切面積與相應(yīng)層高的比

24、，其大小跟結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的剪切面積和層高密切相關(guān)。但剪切剛度沒有考慮帶支撐的結(jié)構(gòu)體系和剪力墻洞口高度變化時所產(chǎn)生的影響。剪彎剛度：實(shí)際上就是單位力作用下的層間位移角，其剛度比也就是層間位移角之比。它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響，但沒有考慮上下層對本層的約束。三種剛度的性質(zhì)完全不同，它們之間并沒有什么必然的聯(lián)系，也正因?yàn)槿绱?，?guī)范賦予了它們不同的適用范圍。 第三章 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的計(jì)算（一）短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中底部傾覆力矩的計(jì)算規(guī)范要求：高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第7.1.2條第2款規(guī)定：抗震設(shè)計(jì)時，筒體和一般剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩不宜小于結(jié)構(gòu)總底部地震傾覆力矩的50。TAT與SA

25、TWE軟件對短肢剪力墻的判斷：TAT軟件按雙向判斷；舊版SATWE軟件按單向判斷，新版SATWE軟件按雙向判斷。工程算例工程概況該工程為一層地下室，第六層（包括地下室）為框支轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)，共31層。地震烈度為8度（設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g），框支框架抗震等級為一級，剪力墻抗震等級為二級、轉(zhuǎn)換層以上結(jié)構(gòu)平面圖如下圖所示（圖略）TAT和SATWE軟件底部地震傾覆力矩計(jì)算結(jié)果：用TAT計(jì)算，Mx短99548.0、Mx340276.0、Mx短/Mx22.63%；My短103067.2、My338728.8、My短/My23.33%。用SATWE舊版計(jì)算，Mx短313757.7

26、、Mx598817.6、Mx短/Mx52.40%；My短266632.3、My620842.5、My短/My42.95%。用SATWE新版計(jì)算，Mx短320114.2、Mx173764.8、Mx短/Mx35.18%；My短128251.8、My353020.7、My短/My30.95%。（二）帶框支結(jié)構(gòu)短肢剪力墻的計(jì)算結(jié)構(gòu)體系的選擇：復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)還是短肢剪力墻結(jié)構(gòu)？規(guī)范規(guī)定抗震等級：a）復(fù)雜高層：當(dāng)轉(zhuǎn)換層的位置設(shè)置在3層及3層以上時，其框支柱、剪力墻底部加強(qiáng)部位的抗震等級宜按表4.8.2和表4.8.3的規(guī)定提高一級采用，已經(jīng)是特一級的不再提高。對于轉(zhuǎn)換層的位置設(shè)置在3層及3層以下時，不要求提高

27、抗震等級；b）短肢剪力墻：其抗震等級，應(yīng)比表4.8.2規(guī)定提高一級采用。注意，這里不含表4.8.3，這是因?yàn)锽級高度的高層建筑和9度抗震設(shè)計(jì)的A級高度的高層建筑，不應(yīng)采用短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。剪刀墻軸壓比：a）復(fù)雜高層：剪刀墻軸壓比限值不要求降低；b）短膠剪力墻：當(dāng)抗震等級為一、二、三級時，分別不宜大于0.5、0.6、0.7；對于無翼緣或端柱的一字形短肢剪力培，其軸壓比限值相應(yīng)降低0.1。內(nèi)力計(jì)算：a）復(fù)雜高層：特一、一、二級落地剪力培底部加強(qiáng)部位的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)按墻體底截面有地震組合的彎矩值乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.25；其剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按規(guī)程第7.2.10條的規(guī)定調(diào)整，特一級應(yīng)來以增大系數(shù)

28、1.9；b）短肢剪力墻：除底部加強(qiáng)部位應(yīng)按規(guī)程第7.2.10條的規(guī)定調(diào)整外，其他各層短肢剪力墻的剪力設(shè)計(jì)值，一、二級抗震等級應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.4和1.2。注意：短肢剪力墻并沒有要求對底部加強(qiáng)部位的彎矩設(shè)計(jì)值按照復(fù)雜高層那樣乘以放大系數(shù)。配筋率：a）復(fù)雜高層：底部加強(qiáng)部位墻體水平和豎向分布筋最小配筋率，抗震設(shè)計(jì)時不應(yīng)小于0.3；b）短肢剪力墻：其截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底剖加強(qiáng)部位不宜小于1.2，其他部位不宜小于1.0。注意：對于配筋率，規(guī)范對“復(fù)雜高層”和“短肢剪力墻”這兩種結(jié)構(gòu)體系的要求是不一樣的。前者強(qiáng)調(diào)的是水平和堅(jiān)向分布筋的配筋率，而后者強(qiáng)調(diào)的是縱向鋼筋的配筋率底部加強(qiáng)部位高度：

29、a）復(fù)雜高層：剪力墻底部加強(qiáng)部位高度取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值；b）短肢剪力墻：其底部加強(qiáng)部位高度并沒有特殊要求，僅僅是墻肢總高度的1/8和底部二層兩者的較大值。工程算例工程概況：某高層帶短肢剪力墻的框支結(jié)構(gòu)，共31層（包括一層地下室）。該工程的第6層（地下室為第1層）為框支轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。地震烈度為7度（設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g），框支框架的抗震等級為一級，剪力墻抗震等級為二級。（圖略）計(jì)算結(jié)果分析：兩種結(jié)構(gòu)體系的計(jì)算結(jié)果如表1和表2所示：表1“短肢剪刀墻”結(jié)構(gòu)體系計(jì)算分析結(jié)果樓層/第3層/第3層/第7層/第7層/第11層/第1

30、1層/剪力墻類別/短剪墻3/普剪墻3/短剪墻7/普剪墻7/短剪墻11/普剪墻11/抗震等級/特一級/一級/一級/一級/一級/二級/M1(kn-m)/-168(1)/160(1)/807(37)/402(1)/286(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-15677(1)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/14700(1)/1600(37)/2875(1)/678(39)/1280(1)/SV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/564(31)/-6401(39)/5

31、6(1)/140(1)/307(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-4546(1)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/324.9(31)/547.1(39)/200(1)/125(1)/233.7(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/表2“復(fù)雜高層”結(jié)構(gòu)體系計(jì)算分析結(jié)果樓層/第3層/第3層/第7層/第7層/第11層/第11層/剪力墻類別/短剪墻3/普剪墻3/短剪墻7/普剪墻7

32、/短剪墻11/普剪墻11/抗震等級/一級/一級/二級/一級/二級/二級/M1(kn-m)/-168(1)/26595(39)/840(37)/402(1)/238(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-7209(39)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/15315(39)/1600(37)/2875(1)/2039(39)/1280(1)/SV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/475(31)/-6401(39)/407(41)/140(1)/220(35)/9(

33、1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-1199(41)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/202.8(31)/547.1(39)/200(41)/125(1)/100(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/表3  荷載組合分項(xiàng)系數(shù)組合號/  VD  /  VL  /  WX

34、  /  WY  /  EX  /  EY  /  EV  /  1  /1.35/0.98/0.00/0.00/0.00/0.00/0.00/31 /1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/35 /1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/1.30/0.00/37 /1.00/0.50/-0.28/0.00/-1.30/0.00/0

35、.00/38 /1.00/0.50/0.00/0.28/0.00/1.30/0.00/39 /1.00/0.50/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/41 /1.00/0.50/-0.28/0.00/1.30/0.00/0.00/a）抗震等級：從表中看不一樣。b）內(nèi)力分析：由表中看出，這兩種體系的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果非常復(fù)雜，即使是同一片墻在不同的結(jié)構(gòu)體系控制工況下其結(jié)果也不一樣。按“使雜高層”計(jì)算阿“普剪墻3”的“M1”值，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于按“短肢剪力墻”計(jì)算的“普剪墻3”的“M1”值。這主要是因?yàn)镾ATWE軟件在進(jìn)行工況組合時，當(dāng)發(fā)現(xiàn)所有工況組合計(jì)算的配筋面積均小于構(gòu)造配筋面積時，程序僅

36、按第一種工況組合輸出內(nèi)力和工況號（即恒十活）；只有當(dāng)發(fā)現(xiàn)控制工況組合計(jì)算的配筋面積大于構(gòu)造配筋面積時，才按最大控制工況組合輸出內(nèi)力和工況號。再從兩個表中“短剪墻3”的“V2”計(jì)算過程進(jìn)行分析，規(guī)范規(guī)定，短膠剪力墻底部加強(qiáng)部位的剪力應(yīng)按規(guī)程第7.2,10條的規(guī)定調(diào)整，一級為1.6，特一級為1.9，我們結(jié)合上面的兩個計(jì)算表，驗(yàn)證如下：475×（1.9/1.6）564 （kn)其計(jì)算結(jié)果正好為“短肢剪力墻計(jì)算表”中的“V2”值。可見，程序考慮了規(guī)范的規(guī)定。同樣，程序也考慮了“短肢剪力培”結(jié)構(gòu)體系非底部加強(qiáng)部位一、二級抗震等級應(yīng)分別來以增大系數(shù)1.4和1.2的要求（“短肢剪力墻計(jì)算表”中第十

37、一層的“短剪墻3”，其 V2220×1.4308（kn）。c）配筋率：只有定義了“短股剪力墻”結(jié)構(gòu)，SATWE程序才對自動判斷的短肢剪力墻，其截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底部加強(qiáng)部位不宜小于1.2，其他部位不宜小于1.0，而“復(fù)雜高層”卻無此功能。構(gòu)造邊緣構(gòu)件為何也輸出體積配箍率？根據(jù)高規(guī)7.2.17條規(guī)定：抗震設(shè)計(jì)時，對于復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)、簡體結(jié)構(gòu)以及B級高度的剪力墻結(jié)構(gòu)中的剪力墻，其構(gòu)造邊緣構(gòu)件的配箍特征值V不宜小于0.1。由于程序沒有判斷A級高度和B級高度的功能，所以程序不論約束邊緣構(gòu)件還是構(gòu)造邊緣構(gòu)件，均統(tǒng)一輸出體積配箍率。其他注意事項(xiàng)：a）設(shè)計(jì)人員

38、在“特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義”里的【抗震等級】中定義了抗震等級后，程序?qū)丛O(shè)計(jì)人員定義的抗震等級進(jìn)行設(shè)計(jì)，不再自動提高。b）對于非框支框架的框架結(jié)構(gòu)，可以按規(guī)范規(guī)定，將地下一層以下的豎向構(gòu)件的抗震等級定義為三級或四級的結(jié)構(gòu)，其抗震等級均需設(shè)計(jì)人員人為定義，程序不能自動判斷。c）高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第10.2.13條的各項(xiàng)規(guī)定，程序目前沒有執(zhí)行。第四章 多塔結(jié)構(gòu)的計(jì)算（一）帶變形縫結(jié)構(gòu)的計(jì)算帶變形縫結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)：通過變形縫將結(jié)構(gòu)分成幾塊獨(dú)立的結(jié)構(gòu)。若忽略基礎(chǔ)變形的影響，各單元之間完全獨(dú)立?？p隙面不是迎風(fēng)面。計(jì)算方法：整體計(jì)算的注意事項(xiàng)：a）在SATWE軟件中將結(jié)構(gòu)定義為多塔結(jié)構(gòu)；b）所給振型數(shù)要足夠

39、多，以保證有效質(zhì)量系數(shù)90；c）定義為多塔后，對于老版本軟件，程序?qū)γ恳粋€縫隙面都計(jì)算迎風(fēng)面，因此風(fēng)荷載計(jì)算偏大；新版本軟件增加了一項(xiàng)新的功能即可以人為定義遮擋面從而有效地解決了這一問題。d）周期比計(jì)算有待商討。分開計(jì)算的注意事項(xiàng)：a）舊版軟件除風(fēng)荷載計(jì)算有些偏大外，其余結(jié)果都沒問題，新版軟件定義遮擋面后，風(fēng)荷載計(jì)算也沒有問題了。b）一般而言，對于基礎(chǔ)連在一起的帶變形縫結(jié)構(gòu)，由于基礎(chǔ)對上部結(jié)構(gòu)整體的協(xié)調(diào)能力有限，所以建議采用分開計(jì)算。（二）大底盤多塔結(jié)構(gòu)的計(jì)算大底盤多塔結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)：各塔樓擁有獨(dú)立的迎風(fēng)面。各塔樓之間的變形沒有直接影響，但都通過大底盤間接影響其他塔樓。塔樓與剛性板之間沒有一對應(yīng)

40、關(guān)系，一個塔樓可能只有一塊剛性板，也可能有幾塊剛性板。大底盤頂板應(yīng)有足夠的剛度以協(xié)調(diào)各塔樓之間的內(nèi)力、變形和位移。計(jì)算方法：在SATWE軟件中將結(jié)構(gòu)定義為多塔結(jié)構(gòu)；位移比、大底盤以上的各塔樓的剛度比均正確；周期比、轉(zhuǎn)換部位的剛度比計(jì)算有待商討。大底盤多塔結(jié)構(gòu)剛度比的計(jì)算方法：大底盤多塔結(jié)構(gòu)在大底盤與各主體之間的剛度比如何計(jì)算規(guī)范并沒有說明，但也沒有說不要求。SATWE軟件僅僅輸出1號塔的主體與大底盤相比較的結(jié)果，其它塔與大底盤相比的結(jié)果則用“”號表示。大底盤多塔結(jié)構(gòu)剛度比的整體計(jì)算：根據(jù)龔思禮先生主編的建筑抗震設(shè)計(jì)手冊提供的方法：要求在計(jì)算大底盤多塔結(jié)構(gòu)的地下室樓層剪切剛度比時，大底盤地下室的

41、整體剛度與所有塔樓的總體剛度比不應(yīng)小于2，每棟塔樓范圍內(nèi)的地下室剪切剛度與相鄰上部塔樓的剪切剛度比不宜小于1.5。大底盤多塔結(jié)構(gòu)剛度比的分開計(jì)算：a）根據(jù)上海規(guī)程第6.1.19條中條文說明中建議的方法：如遇到較大面積地下室而上部塔樓面積較小的情況，在計(jì)算地下室相對剛度時，只能考慮塔樓及其周圍的抗側(cè)力構(gòu)件的貢獻(xiàn)，塔樓周圍的范圍可以在兩個水平方向分別取地下室層高的2倍左右。b）在各塔樓周邊引 45度線，45度線范圍內(nèi)的豎向構(gòu)件作為與上部結(jié)構(gòu)共同作用的構(gòu)件。第五章 總剛計(jì)算模型不過的主要原因（一）多塔定義不對同一構(gòu)件同時屬于兩個塔。（圖略）定義為空塔。（圖略）jiangyali2008-11-03

42、21:15某些構(gòu)件不在塔內(nèi)。（圖略）（二）懸空構(gòu)件用戶輸入斜梁、層間梁或不與樓面等高的梁時，如果不仔細(xì)檢查，可能出現(xiàn)梁在梁端不與任何構(gòu)件相連的情況，即梁被懸空。（圖略）注意：節(jié)點(diǎn)處如果有墻，則變節(jié)點(diǎn)高是不起作用的，與此節(jié)點(diǎn)相連的任一構(gòu)件標(biāo)高均與樓層相同。節(jié)點(diǎn)處有柱時，與同一柱相連的梁，如果標(biāo)高差小于500時，標(biāo)高較低的節(jié)點(diǎn)會被合并到較高的節(jié)點(diǎn)處，大于500則不合并，但最多只允許3種不同的標(biāo)高。如下圖所示（圖略）。（三）鉸接構(gòu)件定義不對設(shè)計(jì)人員在定義鉸接構(gòu)件時，使結(jié)構(gòu)成為可變體系（如下圖所示）。（圖略）該工程頂層為網(wǎng)架模型，各節(jié)點(diǎn)處梁均設(shè)為鉸接，這樣就出現(xiàn)了與同一節(jié)點(diǎn)相連的桿件均為鉸接的情況，這

43、在程序中是不允許的。鋼支撐在SATWE中是默認(rèn)為兩端鉸接的，對于越層鋼支撐，用戶常常忽略這一點(diǎn)，同樣造成與同一節(jié)點(diǎn)相連的村件（這里為上下層的兩段支撐）均為鉸接的情況，為避免這種情況，用戶應(yīng)在SATWE前處理的“特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義”中將越層支撐設(shè)為兩端固接（如下圖所示）。（圖略）第六章 錯層結(jié)構(gòu)的計(jì)算（一）錯層結(jié)構(gòu)的模型輸入錯層高度不大于框架架高時的錯層結(jié)構(gòu)的處理；對于錯層高度大于框架梁高的單塔錯層結(jié)構(gòu)的輸入對于錯層高度大于框架梁高的多塔錯層結(jié)構(gòu)的輸入錯層洞口的輸入（二）錯層結(jié)構(gòu)的計(jì)算規(guī)范要求錯層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)注意的問題：SATWE軟件在計(jì)算錯層結(jié)構(gòu)時，會在越層的柱和墻處施加水平力。由于在越層處水平

44、力的存在，從而使越層構(gòu)件上下端的配筋不一樣，設(shè)計(jì)人員在出施工圖時可以取二者的大值。（本章可能是講課人員的提綱，沒有具體內(nèi)容。后面還有相類似的情況，只有標(biāo)題）第七章 PKPM軟件關(guān)于混凝土柱    計(jì)算長度系數(shù)的計(jì)算（一）規(guī)范要求混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50010-2002）（以下簡稱混凝土規(guī)范）第 7.3.11條第2款規(guī)定：一般多層房屋梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)，各層柱的計(jì)算長度系數(shù)可按表7.3.11-2取用。第 7.3.11條第3款規(guī)定：當(dāng)水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的 75以上時，框架柱的計(jì)算長度l0可按下列兩個公式計(jì)算，并取其中的較小值：l0l0.15（ul)H

45、      （7.3.11-1）l0（2十0.2min）H              （7.3.11-2）式中：u、l柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；min比值u、l中的較小值；H柱的高度，按表7.3.11-2的注采用。（二）工程算例工程概況：某工程為十層框架錯層結(jié)構(gòu)，首層層高2m，第二層層高4.5m。其第一、二層結(jié)構(gòu)平面圖、結(jié)構(gòu)三維軸側(cè)圖如圖1所示。（圖略）（三）SATWE軟件的計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果表：表1柱1、柱2、柱

46、3按照表7.3.11-2直接取值的計(jì)算長度系數(shù)柱13.253.251.441.44柱21.003.251.251.44柱31.001.001.251.25表2柱1、柱2、柱3按公式7.3.11-1和7.3.11-2計(jì)算的計(jì)算長度系數(shù)柱13.593.831.601.70柱21.333.831.421.70柱31.191.122.232.14表中數(shù)據(jù)依次為：柱號首層Cx首層Cy二層Cx二層Cy柱1是邊柱，首層無梁，二層與三根梁相連；柱2也是邊柱，首層下向有一根梁，二層與三根梁相連；柱3是中柱，首層、二層均與四根梁相連。結(jié)果分析：表1中Cx、Cy的計(jì)算過程表2中Cx、Cy的計(jì)算過程根據(jù)公式（7.3.

47、11-1)和（7.3.11-2)，ux=(ECIC下/LC1+ECIC上/LC2)/(ECIb左/Lb1+ECIb右/Lb2)×2對于底層柱，由于柱底沒有梁，所以程序自動取lx0.1。（四）注意事項(xiàng)采用公式（7.3.11-1）和（7.3.11-2）計(jì)算柱的計(jì)算長度系數(shù)時，程序采用以下原則計(jì)算梁、柱構(gòu)件的剛度：沒有按規(guī)范要求判斷水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75以上這個條件；對于混凝土梁，程序采用架的剛度放大系數(shù)值恒為2.0；對于鋼梁，則采用設(shè)計(jì)人員輸入的梁剛度放大系數(shù)；程序?qū)τ诹硪欢瞬慌c柱（墻）相連的梁按遠(yuǎn)端梁鉸接處理；當(dāng)梁的兩端與柱鉸接時不考慮梁的剛度；當(dāng)梁的一端與柱剛接

48、、另一端與柱鉸接時對于混凝土梁，梁的剛度折減50，并不受有無側(cè)限的限制；對于鋼梁，有側(cè)限時折減50，無側(cè)限時不折減；當(dāng)柱一端鉸接時則相應(yīng)端梁與柱的剛度比取0.1；斜柱（支撐）剛度不考慮在約束剛度比的計(jì)算中；單向墻托柱、柱托單向墻，面內(nèi)按固端計(jì)算，剛度比取10，面外按實(shí)際情況計(jì)算；雙向墻托柱、柱托雙向墻，雙向剛度比均取10（柱端已定義為鉸接的不在此列）。斜柱（支撐）的計(jì)算長度取1.0。地下室的越層柱，程序不能自動搜索，而按層逐段計(jì)算柱的計(jì)算長度系數(shù)。所有邊框柱，其計(jì)算長度系數(shù)內(nèi)定為0.75。對于混凝土柱，其計(jì)算長度系數(shù)上限為2.5，鋼柱的計(jì)算長度系數(shù)上限為6.0。程序只執(zhí)行現(xiàn)澆樓蓋的計(jì)算長度系數(shù)

49、，沒有執(zhí)行裝配式樓蓋的計(jì)算長度系數(shù)。目前的SATWE軟件對有吊車或無吊車的排架結(jié)構(gòu)的柱計(jì)算長度系數(shù)仍按框架結(jié)構(gòu)實(shí)行。對于SATWE軟件，設(shè)計(jì)人員修改柱計(jì)算長度系數(shù)后，不要再進(jìn)行“形成SAIWE數(shù)據(jù)”和“數(shù)據(jù)檢查”等操作，而應(yīng)該直接計(jì)算，否則程序仍然按照原來的計(jì)算長度系數(shù)進(jìn)行計(jì)算。（五）如何判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上”這個條件？由于目前的SATWE軟件沒有直接判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上”這個條件的功能，因此需要設(shè)計(jì)人員自己進(jìn)行判斷，具體判斷過程我們可以遵循以下步驟：在新版的 SATWE軟件中首先按照不執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11-3條的方

50、法進(jìn)行計(jì)算，從而得到所有荷載產(chǎn)生的總彎矩設(shè)計(jì)值；點(diǎn)取SATWE軟件“總信息”中“恒活載計(jì)算信息”里的“不計(jì)算恒活載”選項(xiàng)，然后進(jìn)行計(jì)算，從而得到水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；將頭兩步計(jì)算得到的彎矩設(shè)計(jì)值相比看是否滿足混凝土規(guī)范7.3.11-3條中的條件；在選擇彎矩設(shè)計(jì)值時要注意盡量選擇同一工況荷載作用下的內(nèi)力值。第八章 梁上架柱結(jié)構(gòu)的荷載導(dǎo)算（一）工程概況某工程為梁抬柱結(jié)構(gòu)，共 30層，含 4層地下室，地震設(shè)防烈度為 8度，地震基本加速度為0.2g，如圖1(a)所示，第四層的節(jié)書點(diǎn)1處為梁1和梁2的交點(diǎn)，該節(jié)點(diǎn)抬了一根1200×1200的勁性混凝土柱1，該結(jié)構(gòu)的第四層和第五層干面圖如圖1所示（圖略）。（二）內(nèi)力分析經(jīng)計(jì)算，得到如下結(jié)果：柱1在恒載作用下的柱底軸力標(biāo)準(zhǔn)值為-586.5kn。結(jié)構(gòu)總質(zhì)量進(jìn)行核核：PMCAD軟件中“平面荷載顯示校核”里計(jì)算出的結(jié)構(gòu)總質(zhì)量為84012.4噸。SATWE軟件中質(zhì)量文件WMASS.OUT中顯示的結(jié)構(gòu)總質(zhì)量為84233.484噸。計(jì)算結(jié)果：不同梁截面尺寸下的柱底軸力（單位：kn）柱1-586.5-2110.5-4692.8-7033.9柱2-9015.