張塢大橋現(xiàn)澆箱梁支架預壓報告

1、張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告1 目錄一、支架預壓目的 .2 二、 預壓方法 .2 三、預壓過程 .4 四、鋼管支架的預壓數(shù)據(jù).5 五、 理論跨中繞度預估 .9 六、 預壓數(shù)據(jù)分析 .9 七、預壓分析及數(shù)據(jù)采納.9 八、預拱度設置 .9張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告2 一、支架預壓目的通過對現(xiàn)澆箱梁的施工支架加載預壓， 檢查箱梁施工支架的承載力及其穩(wěn)定性。通過測試得出在實體荷載作用下支架的彈性和非彈性變形參數(shù)，為后期箱梁施工中底模預拱度設置提供依據(jù)，保證箱梁結構線形符合施工圖紙要求。二、預壓方法支架預壓取張塢大橋 5號墩 6號臺跨箱梁支架范圍27.5m段作支架預壓段。根據(jù)施工圖

2、紙，按 1.2的恒載分項系數(shù)計算得預壓段箱梁自重（包括鋼筋、鋼絞線等786.02t ）1.2+模板重量（ 79.39t ）+附加荷載（ 12t ）=1034.6t ，加載最大荷載為該箱梁梁段自重的 1.2倍。加載采用 1.2 m1.2 m1.0 m的編織袋，每袋裝土碎石土自重約 1.2 噸。整個預壓加載過程模擬實際混凝土施工時的荷載分布，按照先二端底板，再腹板，最后堆載頂板和翼板的順序進行，并分三級進行加載，各級加載重量及間隔時間如下表5號墩 6號臺跨現(xiàn)澆箱梁施工支架分級加載和卸載重量表分級加載值（噸）持荷載時間加載前（ 0）0 / 第一級荷載（50）431.1 24小時第二級荷載（100）8

3、65.41 12小時第三級荷載（120）1034.6 72小時卸載（ 0）0 / 箱梁施工“預壓 - 卸載”試驗流程圖張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告3 加載過程中配重塊的堆載形式如下圖（圖一）：配重塊配重塊橫橋向一級加載二級加載三級加載第一組二個人，一人負責指揮加載編織袋，一人記錄編織袋的重量；第二組二個人，負責撓度測量和數(shù)據(jù)記錄；第三組三人負責測試中對施工支架進行直接檢查和作必要的調(diào)整。測量人員分別在加載前、一級加載后、二級加載后、滿載后及卸載后，對施工支架頂部的箱梁底模面進行監(jiān)測。依據(jù)箱梁受力狀態(tài)具有代表性的位置布置測點，各測點進行編號，測點設置在貝雷梁底面，測點平面布置如（圖二）

4、所示。卸載成為“狀態(tài)一” 50% 的受力狀態(tài)卸載成為“加載初始狀態(tài)”預壓過程的總結、抬高值的確定測量監(jiān)控預壓前準備工作完成“狀態(tài)一” 50% 加載完成“狀態(tài)二” 100% 加載完成“狀態(tài)三” 120% 加載持荷觀測卸載成為“狀態(tài)二” 100% 的受力狀張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告4 杭 州1-11-22-13-126702703341-31-41-51-61-71-81-92-22-32-42-52-62-72-82-93-23-33-43-53-63-73-83-9圖二 支架預壓監(jiān)測點平面布置圖滿載持荷后做好測量監(jiān)測工作并記錄數(shù)據(jù)，當每天的平均沉降小于3mm 方可卸載。卸載后的測點

5、再測一次，計算出支架的彈性、非彈性變形，為以后施工做好準備。預壓過程中對支架的27個觀察點共進行了 9次測量。變形觀測采用國家三等水準儀精度等級要求和變形觀測尺進行了詳細的沉降觀測。三、預壓過程1、09年11月20日上午，項目經(jīng)理及總工帶領項目部安質(zhì)部主任、質(zhì)檢工程師及施工員對支架進行預壓前自檢，隨后邀請監(jiān)理工程師對支架進行檢查驗收。下午召集預壓試驗的相關人員進行預壓試驗的技術交底。2、09年11月21日上午 9時，項目技術人員在貝雷梁上取定預壓范圍和配重塊的加載順序及堆放形式。測量人員根據(jù)預壓方案分別在貝雷梁底和鋼桶上布設沉降觀測點，同時對各觀測點進行初始數(shù)據(jù)的采集。3、 09年11月22日

6、，做好預壓試驗前的吊車就位及吊裝場地的建立確認等前期準備工作。利用汽車起重機吊裝編織噸袋，并在貝雷梁上有序的放置。4、09年11月23日上午 9時30分，加載完 431.1t 的一級加載預壓。5、09年11月24日上午 9時30分，測量人員分別對支架和貝雷梁各觀測點進行沉降觀測，做好測量記錄。21時完成 862.2t 的二級加載預壓。6、09年11月25日上午 9時，測量人員進行對各觀測點的沉降觀測，做好測量記錄。7、09年11月26號上午 10時完成 1034.6t 的三級加載預壓。支點支點張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告5 8、09年11月27日上午 9時和下午 15時分別對各觀測點

7、進行沉降觀測，并做好觀測記錄。9、09年11月28日上午 8時，對各觀測點進行沉降觀測，并做好觀測記錄。10、09年11月29上午9時，對各觀測點進行沉降觀測，并做好觀測記錄。11、11月29日下午4時左右分析此加載過程的沉降量，認為可對支架進行卸載。12、09年11月30上午10時，全部卸載完，測量人員對各觀測點進行沉降觀測，并做好觀測記錄。13、現(xiàn)場加載及觀測完畢，測量人員對整個試驗的觀測數(shù)據(jù)進行整理分析。整理出附表張塢大橋 5#墩6#臺箱梁支架預壓沉降觀測表四、鋼管支架的預壓數(shù)據(jù)1、根據(jù)預壓過程中對 27個觀測點的觀測數(shù)據(jù)， 不難發(fā)現(xiàn)， 貝雷梁沉降也是主要集中在加載過程中，尤其是一級加載

8、后的變形量較大，二級加載后的沉降量未超過一級加載，三級加載后的沉降量未超過二級加載。三級加載完成后觀測點的最大累計沉降量為 137mm，最小累計沉降量有 19.7mm。持載 3天以后，沉降基本穩(wěn)定，截至30日卸載前，沉降變化量均在3mm以內(nèi)。具體觀測數(shù)據(jù)詳見附表13，分析圖如下：加載50% 變形量右側(cè)腹板處1-10mm21mm36mm48mm52mm43mm38mm27.5mm9mm1-210mm20mm30mm40mm50mm60mm1-31-41-51-61-71-81-9梁中心處9mm34mm36mm45mm47mm43mm29.5mm12.4mm4.5mm0mm10mm20mm30mm

9、40mm50mm60mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-9張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告6 左側(cè)腹板處23mm26mm44mm46mm47mm47mm16.5mm17.5mm2.7mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm3-13-23-33-43-53-63-73-83-9加載100% 變形量12mm40mm68mm88mm93mm83mm67mm49mm14mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm1-11-21-31-41-51-61-71-81-970mm80mm90mm100mm右側(cè)腹板處17mm49mm77mm94mm10

10、0mm90mm69mm44mm12.5mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm70mm80mm90mm100mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-9梁中心處31mm43mm64mm92mm83mm80mm47mm36mm10mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm3-13-23-33-43-53-63-73-83-960mm70mm80mm90mm100mm左側(cè)腹板處張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告7 加載120% 變形量20mm53mm83mm107mm116mm102mm88.1mm61.5mm20.1mm0mm10mm20mm30mm4

11、0mm50mm60mm1-11-21-31-41-51-61-71-81-970mm80mm90mm100mm110mm120mm右側(cè)腹板處26mm66mm101mm130mm137mm126mm99.5mm64.4mm20.5mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-970mm80mm90mm100mm110mm120mm130mm140mm梁中心處38mm53mm87mm105mm109mm102mm69.5mm50.5mm19.7mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm3-13-23-33-43-53-

12、63-73-83-970mm80mm90mm100mm110mm左側(cè)腹板處張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告8 加載100% 和卸載0% 時沉降量對比圖12mm40mm68mm88mm93mm83mm67mm49mm14mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm1-11-21-31-41-51-61-71-81-970mm80mm90mm100mm右側(cè)腹板處8mm12mm16mm21mm23mm18mm17mm19mm9mm沉降值累計沉降量17mm49mm77mm94mm100mm90mm69mm44mm12.5mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm70

13、mm80mm90mm100mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-9梁中心處14mm27mm35mm45mm41mm37mm28mm20mm10mm31mm43mm64mm92mm83mm80mm47mm36mm10mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm3-13-23-33-43-53-63-73-83-960mm70mm80mm90mm100mm左側(cè)腹板處24mm15mm17mm24mm12mm19mm0mm6mm6mm從上述圖中均可以明顯看到， 一級加載（50% ）后的最大沉降量發(fā)生在 1-41-6 、2-42-6 、3-43-6 區(qū)域，為 52mm ；二級加載

14、（ 100% ）后的最大沉降量為 48mm ，發(fā)生在1-41-6 、2-42-6 、3-43-6 區(qū)域；三級加載（ 120% ）后的最大沉降量為 37mm ，發(fā)生在1-41-6 、2-42-6 、3-43-6 區(qū)域。加載完成后的最大累計沉降量為137mm ，最小累計沉降量為 19.7mm 。支架的沉降量在 11月29日（即加載的第 8天）基本穩(wěn)定， 加載120% 持載后期變化張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架預壓報告9 量在3mm 范圍內(nèi)。卸載后支架出現(xiàn)回彈現(xiàn)象， 在支座處最小回彈量為11mm ，在跨中處最大回彈量為 96mm 。 預壓完成后的支墩總沉降量的最大值為38mm ，最小值為 19.7m

15、m ，平均每次沉降量為 9.6mm （共三次）。按支架 100% 荷載時所產(chǎn)生的最大累計沉降量為100mm，卸載后的最大回彈量為71mm，卸載后支架各觀測點最大累計沉降量為45mm。五、理論跨中撓度預估支架接觸面非彈性變形9mm ，支架跨中銷接引起撓度25mm ，支架跨中彈性變形63mm ，累計跨中變形為 63+25+9=97mm。六、預壓數(shù)據(jù)分析經(jīng)與理論數(shù)據(jù)相比較，基本是吻合的。1、跨中曲線比腹板處曲線下沉量大的原因分析支架貝雷梁桁架橫向按不均勻分布，腹板處較密。2、下沉線曲線個別處不平順，個別數(shù)據(jù)差異的原因如下：測量時因為人為讀數(shù)誤差造成個別支座處下沉量較大，主要是個別砂漏筒不平整，以后施

16、工要給予以特別注意，要執(zhí)行灌水加以密實，并適當預壓密實。七、預壓分析及數(shù)據(jù)采納1、經(jīng)張塢大橋第 6跨現(xiàn)澆箱梁桁架預壓，通過數(shù)據(jù)和圖像分析，認為貝雷梁的體系的承載能力和變形量均滿足箱梁現(xiàn)澆施工要求。2、支架接觸面非彈性變形按10mm 取值；支架跨中銷接引起變形按15mm 取值；支架跨中彈性變形按 65mm 取值；累計跨中變形量為80mm 。八、預拱度設置1、預拱度組成支架現(xiàn)澆箱梁預拱度主要由二方面組成。支架沉降變形量施工時實際支架沉降變形量通過預壓來確定，跨中變形量90mm 。梁體自身變形量梁體自身變形量主要混凝土收縮徐變、預應力張拉、二期恒載、運營荷載引起的拱度。張塢大橋現(xiàn)澆簡支箱梁貝雷梁支架

17、預壓報告10 跨中靜活載撓度 5.7mm ，其他各項理論計算值詳見表11。除跨中外其他位置的反拱值按二次拋物線過渡計算。表 11 跨中設計理論變形量表序號項目名稱二期恒載120140kn/m 直線梁有聲屏障140160kn/m 曲線梁無聲屏障1 扣除自重影響后預應力產(chǎn)生的上拱度（ mm ）10.3 10.8 2 理論計算跨中反拱值 (mm) （運營狀態(tài)下）17.9 18.1 3 理論計算殘余徐變拱度值(mm) 6.9 6.7 2、預拱度設置貝雷片桁架預拱度設置各點的施工預拱度設置分別按：施工預拱度支架變形值+設計預拱度。設計預拱度靜活載撓度 +理論計算跨中反拱值 -扣除自重影響后預應力產(chǎn)生的上拱度 - 計算殘余徐變拱度值。橋梁的設計預拱度按二次拋物線變化計算各點的設計預拱度，即：x=（1-4x2/l2） ，對于已進行預壓區(qū)段，根據(jù)如下公式調(diào)整各測點底模標高：底模頂面標高梁底設計標高+2+x