600MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算

1、word完美格式華比#力*孑熱力發(fā)電廠課程設(shè)計題目：國產(chǎn)600MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)設(shè)計計算指導(dǎo)教師：李驚濤專 業(yè)：熱能與動力工程班級：熱能09學(xué) 號：1091姓 名：能源動力與機械工程學(xué)院精心整理學(xué)習(xí)幫手一、 課程設(shè)計的目的3二、計算任務(wù)3三、計算原始資料 33.1汽輪機形式及參數(shù) 33.2回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù) 33.3鍋爐型式及參數(shù) 43.4其他數(shù)據(jù) 43.5簡化條件 5四、熱系統(tǒng)計算 54.1汽水平衡計算 54.2汽輪機進汽參數(shù)計算 64.3輔助計算 64.4各級加熱器進、出水參數(shù)計算 74.5高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計算 84.6除氧器抽汽系數(shù)計算 94.7低壓加熱器組抽汽系

2、數(shù)計算 94.8汽輪機排汽量計算與校核 114.9汽輪機內(nèi)功計算 114.10汽輪機發(fā)電機組熱經(jīng)濟性指標(biāo)計算 134.11全廠熱經(jīng)濟性指標(biāo)計算 13五、反平衡校核14六、參考資料16附圖（汽態(tài)膨脹過程線） 16Word資料一、課程設(shè)計的目的熱力發(fā)電廠課程設(shè)計的主要目的是要確定在不同負荷工況下各部分汽水流量及其參 數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟指標(biāo)，由此衡量熱力設(shè)備的完善性，熱力系統(tǒng)的 合理性，運行的安全性和全廠的經(jīng)濟性。是學(xué)生在學(xué)習(xí)熱力發(fā)電廠課程后的一次綜合性 的訓(xùn)練，是本課程的重要環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計是學(xué)生進一步鞏固、加深所學(xué)的理論知識 并有所擴展；學(xué)習(xí)并掌握熱力系統(tǒng)全面性計算和局部性分析

3、的初步方法；培養(yǎng)學(xué)生查閱、 使用國家有關(guān)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，進行實際工程設(shè)計，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力；鍛煉 提高運算、制圖、計算機編程等基本技能；增強工程概念，培養(yǎng)學(xué)生對工程技術(shù)問題的 嚴(yán)肅、認真和負責(zé)的態(tài)度。二、計算任務(wù)1. 根據(jù)給定的熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，在 h s圖上匯出蒸汽的汽態(tài)膨脹線；2. 計算額定功率下的汽輪機進汽量 Do,熱力系統(tǒng)各汽水流量 Dj；3. 計算機組和全廠的熱經(jīng)濟性指標(biāo)(機組汽耗量、機組熱耗量、機組熱耗率、機組汽耗率、絕對電耗率、全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量、全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率、全廠熱耗率、全廠熱效率)。三、計算原始資料3.1汽輪機形式及參數(shù)(1) 機組形式：亞臨界、一次中間再熱、四缸四排氣、單

4、軸、凝汽式汽輪機。(2) 額定功率：Pe=600MW 。(3) 主蒸汽初參數(shù)(主汽閥前)：Po=16.7Mpa , to=537 C。(4) 再熱蒸汽參數(shù)(進汽閥前)：熱段：Prh=3.234Mpa , trh=537 C冷段：P' rh=3.56Mpa , t' rh=315 C。(5) 汽輪機排氣壓力 Pc=4.4/5.39kPa ，排氣比焓 hc=2333.8kJ/kg。3.2回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)(1)機組各級回?zé)岢槠麉?shù)；表3-1項目單位H1H2H3H4(除氧器)H5H6H7H8抽氣壓力P' jMPa5.8943.5931.6120.74470.30500.1300

5、.06970.022抽氣溫度tjC380.9316.9429.1323.6223.2137.888.561.0抽氣焓hjkJ/kg3132.930163317.73108.22912.92749.52649.52491.1加熱器上端差StC-2.000-3.03.03.03.0加熱器下端C5.35.3-5.35.35.35.35.3差St水側(cè)壓力pwMPa20.1320.1320.130.70741.7241.7241.7241.724抽汽管道壓損Ap%33355555(2) 最終給水溫度：tfw =274.1 C;(3) 給水泵出口壓力：Pu=20.13MPa，給水泵效率：83%;(4) 除

6、氧器至給水泵高差：21.6m ;(5) 小汽機排汽壓力：Pc=6.27kPa。小汽機排氣焓：2422.6kJ/kg 。3.3鍋爐型式及參數(shù)(1) 鍋爐形式：英國三井 2027-17.3/541/541 ；(2) 額定蒸發(fā)量：Db : 2027t/h ；(3) 額定過熱蒸汽壓力Pb=17.3MPa ;額定再熱蒸汽壓力：3.734MPa ;(4) 額定過熱蒸汽溫度：541 C;額定再熱蒸汽溫度°C;(5) 汽包壓力：Pdu : 18.44MPa ;(6) 鍋爐熱效率：92.5%。3.4其他數(shù)據(jù)(1) 汽輪機進汽節(jié)流損失 4%，中壓缸進汽節(jié)流損失 2% ;(2) 軸封加熱器壓力 Pt: 9

7、8kPa，疏水比焓：415kJ/kg ;(3) 機組各門桿漏汽、軸圭寸漏氣等小汽流量及參數(shù)見表3-2 ;表3-2漏汽 點代 號ABKL1N1M1LN漏汽旦 量，kg/h62026774103027895643437101漏汽系數(shù)0.00033530.00014440.0040080.0016374.8 14 X 1050.00030500.0018595.463 X 10漏汽 點比 焓3394.43394.43536.63328.13328.13328.130163016漏汽點代號MRPTSJW漏汽量kg/h639190896660141230245687漏汽系數(shù)0.00034560.0001

8、0270.00048460.00035700.00076370.016360.0003716漏汽點比焓30163108.23108.22716.22716.23016.152337.8(4)鍋爐暖風(fēng)器耗氣、過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見表3-3 ;表3-3名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過熱器減溫水汽水量，kg/h3000010000200003500055000離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3394.41760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.7(5) 汽輪機機械效率：98.5% ;發(fā)電機效率：99% ;(6) 補充水溫度：20 C；

9、(7) 廠用電率0.07 。3.5簡化條件(1) 忽略加熱器和抽汽管道散熱損失;(2) 忽略凝結(jié)水泵的焓升。四、熱系統(tǒng)計算4.1汽水平衡計算(1) 全廠補水率全廠汽水平衡如圖4-1所示，各汽水流量見 表3-3。將進、出系統(tǒng)的各流量用相對量a表示。由于計算前汽輪機進汽量Do為未知，故預(yù)選Do=1849085 kg/h 進行計算，最后校核。 全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)aL =Dl/D o = 30000 /1849085 = 0.01622 鍋爐排污系數(shù)圖4-1全廠汽水平衡圖abi =D bi/D 0=10000/1849085=0.005408 其余各量經(jīng)計算為 廠用汽系數(shù)ap 1 = 0.01082,減

10、溫水系數(shù)asp=0.02974，暖風(fēng)器疏水系數(shù) anf=0.01893由全廠物質(zhì)平衡可知補水率ama = aPi + aL+ abl=0.03245(2) 給水系數(shù)afw如圖4-1 , 1點物質(zhì)平衡 ab= a0+ aL=1.016222 點物質(zhì)平衡 afw= ab+ am - asp =1.01622+0.005408-0.02974=0.9919(3) 各小汽流量系數(shù)見表格3-24.2汽輪機進汽參數(shù)計算(1) 主汽參數(shù)由主汽門前壓力 po =16.7MPa ,溫度to =537 C，查水蒸汽焓熵圖，得主汽比焓3393.564 kJ/kg.。主汽門后壓力po' =16.7(1- 0p

11、i )=16.032MPa, ho =h。由壓力與焓值反查焓熵圖得主汽門后溫to'=534.2 C。(2) 再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段 prh' =3.56MPa, t rh' =315 C ,查水蒸汽焓hJ =3017.38 kJ/kg .中聯(lián)門前蒸汽壓力 pm=3.234MPa,溫度trh=537 C ,查焓熵圖，得水蒸汽比焓hrh=3537.00165kJ/kg。中聯(lián)門后再熱蒸汽壓力 Prh'' =po(1- 0p2)= 3.169MPa,由hrh=hrh '',查焓熵圖，得中聯(lián)門 后再熱汽溫trh'' =536.7 C

12、。4.3輔助計算(1)軸封加熱器計算用加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽焓hsg，詳細計算如下表：表 4-1項目BNN1TRE汽(水)量，kg/h267891o166o19o1307漏汽系數(shù) aio.ooo14444.813x1o -55.463x1o -5o.ooo35o.ooo1o20.000706789漏氣點比hi ,kJ/kg3394.43328.13o162716.23108.2總焓ai h io.49o2oo.16o21o.16476o.96963o.319462.10946平均比焓hsg2.1o422/o.ooo7o69=2976.5kJ/kg(2)均壓箱計算用加權(quán)平均法計算均壓

13、箱平均蒸汽比焓hjy，詳細計算如下：表4-2 :PMM1E漏汽量G i ,kg/h8966395642099漏汽系數(shù) ai0.00048460.00034560.00030510.001135漏汽點比焓hi,kJ/kg3108.230163328.1總焓aihi1.506321.042391.015263.5639平均比焓hjy3.5639/0.001135 =3139.2(3) 凝汽器平均排汽壓力計算由psi =4.4kPa,查水蒸汽性質(zhì)表，得tsi =30.66 8 C由ps2 = 5.39kPa,查水蒸汽性質(zhì)表，得ts2 =34. 34 8 C凝汽器平均溫度 ts= 0.5 ( 30.6

14、18 +34.218) = 32.50 8 C查水蒸汽性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力Ps=4.8882kPa，將所得數(shù)據(jù)與表3-1 一起，以各個抽起點為節(jié)點，在 h-s圖上繪制出汽態(tài)膨脹線。(見附圖)(4) 原始數(shù)據(jù)整理及汽態(tài)線繪制整理原始資料，計算完數(shù)據(jù)記入表4-3中：表4-3 600MW機組回?zé)嵯到y(tǒng)計算點汽水參數(shù)額定工況項目單位各計算點H 1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8S G抽 汽 參 數(shù)抽汽壓力PjMpa5.8943.5931.6120.74470.30500.1300.06970.022- -抽汽溫度tjC380.9316.9429.1323.6233.2137.88 8. 5

15、6 1.0抽汽焓h jkJ/kg3132.930163317.73108.22972.92749.52649.52491.12976.5加 熱 器 水 溫 水 焓出口水溫t w jC274.40()242.274199.89；5 165.214 129.88(6 102.324 85.2900 57.98832.76疏水焓h d w jkJ/kg1075.5()883.40()723.300 544.724 466.100 394.700 281.500 161.94 1 5出口水焓h wjkJ/kg1203.61050.89)860.000 709.6000559.33'9 443.

16、900 372.880 253.600 138.7進口水焓hwj+1kJ/kg1050.8!)860.000)709.6000559.339 443.900 372.880 253.600 138.7136.34.4各級加熱器進、出水參數(shù)計算首先計算高壓加熱器 H1加熱器壓力 P1: R (1 R)R'(1 0.03) 5.8945.717MPa式中P 1 第一抽汽口壓力；AP1-抽汽管道相對壓損由R 5.717MPa，查水蒸汽性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts1 272.4C , H1出口溫度:tw1 ts1 t 272.4 ( 2.0) 2744C式中t-加熱器上端差。H1 疏水溫度 td

17、Jt'w,1t1242.3 5.3 247.6C式中t1 -加熱器下端差，t15.3CWord資料t'w,i -進水溫度C,其值從高壓加熱器H2的上端差t計算得到。已知加 熱器水 側(cè)壓力 Pw=20.13MPa ，由twi =274.4 C，查得 H1出水比 焓 hw,i =1203.6kJ/kg。由 t' w,i =242.3 C,查得 Hi 進水比焓 hw,2 =1050.9kJ/kg。由 td,i =247.8 C,查得 Hi 疏水比焓 hd,i=1075.2kJ/kg。至此高壓加熱器 Hi進、出口汽水參數(shù)已全部算出，同理可依次計算其余加熱器各進出口汽水參數(shù)。將計

18、算結(jié)果列于表4-3中。4.5高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計算(i) 由高壓加熱器 Hi熱平衡計算a i高壓加熱器Hi的抽氣系數(shù)fw (hw,i6,2)/ hhihd,i0.99i9 (i203.6 i050.8)/i.03i32.9 i075.50.07367高壓加熱器Hi的疏水系數(shù)a d,i :d,i0.0736i(2) 由高壓加熱器 H2熱平衡計算a 2、arh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)a 2 :fw (hw,2 hw,3)/ hd,i (hd,ihd,2)Word資料h2hd,20.082i0.99i9 (i050.8 860)/i.0 0.07367 (i075.5 883.4) 30i

19、6 883.4高壓加熱器H2的疏水系數(shù)a d,2 : d ,2d,ii0.073670.082i0.i557再熱器流量系數(shù)a rh:rhii2sg ,BJsg,Lisg,Nisg,M isg,Lsg,Nsg,Mi 0.0736i 0.08i2 0.000i4440.0i6360.00i6370.000048i40.0003050 0.00i859 0.00005463 0.0003456 0.823(3) 由高壓加熱器 H3熱平衡計算a 3高壓加熱器和 H3的抽汽系數(shù)a 3：sg,k(hsg,khd,3)fw(hw,3 hpu) / hd,2 (hd,2hd,3)h3hd,30.99i9 (8

20、60 735.0) 0.i557 (883.4 732.3) 0.004008 (3536.6 732.3)33i7.7 732.30.0342高壓加熱器H3的疏水系數(shù)a d,3 :d,d,3sg ,k0.15570.03420.0040080.1939 4.6除氧器抽汽系數(shù)計算除氧器出水流量系數(shù)a c,4c,4fwsp0.9919 0.029741.0216抽汽系數(shù)a 4 :除氧器物質(zhì)平衡與熱平衡見圖4-3，由于除氧器為混合式加熱器，進水量a c,5是未知，但可由下式算出：4c,4 hw,4hw,5 / hd ,3 hd,3 hw,5sg,L 1(hsg丄1 hw,5 )sg ,L ( hs

21、g ,Lhw, 5)nf (hnfhw,5)/(h4 hw,5)1.0216(709.6 559.339)/1.00.1939(723.32559.339)0.001637(3328.1559.339)0.81859(3016559.339)0.1893 (687559.339) /(3108559.339)0.03454.7低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算(1) 低壓加熱器 H5熱平衡計算a 5 低壓加熱器H5出水系數(shù)a c,5 :如圖4-3所示c,5c,4 d ,34 sg ,L1 sg ,L nf1.0216 0.1939 0.0345 0.001637 0.001859 0.01893 0.7

22、7低壓加熱器H5抽汽系數(shù)a 5：c,5(hw,5hw,6)/厲hd ,50.77 (559.339 443.9)/1.02972.9 466.10.035低壓加熱器H5疏水系數(shù) d,550.035(2) 低壓加熱器 H6熱平衡計算a 6 低壓加熱器H6抽汽系數(shù)0.7587 (432.247360.158)/1.00.034 (454.414 382.024)0.022162749.5 382.0246c,5 (hw,6hw,7 ) / hd,5 (hd ,5 hd,6)h6 m ,6低壓加熱器 H6 疏水系數(shù)a d,6:d,6d,560.035 0.022160.05716(3) 由低壓加熱器

23、 H7熱平衡計算a 7 低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)a 7 :c ,5 (hw, 7hw,8)/ hd,6 (hd,6hd ,7)h7hd ,70.77 (372.88 253.6)/1.0 0.05716 (394.7 281.5)2649.5 281.50.036低壓加熱器 H7 的疏水系數(shù)a d,7 :d,7d,670.057160.0360.09316(4) 由低壓加熱器 H8熱平衡計算a 8由于低壓加熱器 H8的進水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故先計算軸封加熱器 SG,由于SG 的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg :'sg (hsg hd,sg ) hhw,sgh

24、cc,50.0007069 (2976.5 415) 1.0137.00.77139.35KJ / kg式中，軸封加熱器進汽系數(shù)E asg,i和進汽平均焓值hsg的計算見表4-2。由 pw,sg=1.724MPa,h w,sg =138.7kJ/kg,反查焓熵圖得軸封加熱器出 口水溫tw,sg =32.76 C。低壓加熱器H8疏水溫度td,8 :td,8tw,sgt132.76 5.3 38.22C由 p8=0.0209MPa, t d,8 =38.26 C查得低壓加熱器 H8 疏水比焓 hd,8 =160.27kJ/kg.低壓加熱器H8抽汽系數(shù)a 8:c,5 (hw,8msg)/ hd,7

25、(hd ,7 hd,8)h8m ,80.7593 (245.138 138.7)/1.0 0.0909 (266.76 160.273)2491.1 160.2730.0261低壓加熱器H8疏水系數(shù)a d,8 :d,8d,70.0909 0.030520.119264.8汽輪機排汽量計算與校核(1)小汽機抽汽系數(shù)a xjc,4(h puhpu)xjh4hc,xj1.0216 25.4153108.2 2422.60.03787(2) 由凝汽器的質(zhì)量平衡計算acac = ac,5 - ad,8 -sg - axj- aw- ama =0.7592-0.1216-0.007069-0.03787-

26、0.0003716-0.03244=0.56636(3) 由汽輪機汽側(cè)平衡計算a cH4抽汽口抽汽系數(shù)和a ，4：44 xjnfpl 0.04227 0.03791 0.01893 0.01081 0.11042各加熱器抽汽系數(shù)和為aj：j123450.07308 0.0812 0.038850.11042 0.03495 0.02205 0.03390 0.030610.42506軸圭寸漏氣系數(shù)和刀asg,k :sg,k sg,ksg,B sg,L1sg,N 1 sg,M 1sg,L sg,Nsg,M sg,P sg,Rsg,Tsg,s0.004008 0.0001444 0.001637

27、0.00004814 0.0003050 0.0018590.000054630.0003456 0.00048460.0001027 0.0003570 0.00076370.008582凝汽系數(shù)a c :c 1sg,k1 0.42506 0.008582 0.56632該值與凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的凝汽系數(shù)ac相等，凝汽系數(shù)計算正確。4.9汽輪機內(nèi)功計算(1)凝汽流做功Wcwc ( c ag,Ssg,T )(ho he q rh)J qrhsg,A (h0 h2)(0.56636 0.0007637 0.000357) (3393564 23338 521.75612)0.1636 521

28、.75612 0.0003353 (3393.564 3013.628)886.14kJ/kg式中 q rh 一一再熱蒸汽吸熱量：qrh hrh h；h 3535.38423013.628521.75612kJ / kg(2)抽汽流做功刀Wa,j1kg第一級抽汽做功Wa,1 :Wa,1h°3393.5643132.9260.664kJ / kg。1kg第二級抽汽做功Wa,2 :Wa,2h0h23393.5643016377.564kJ/kg。1kg第三級抽汽做功Wa,3 :Wa,3h0h3qrh3393.5643317.7521.75612597.62kJ / kg。同理可算出其余4

29、8級1kg抽汽做功量列于表4-4中表4-4H1H2H3H4H5H6H7H81kg抽汽做功(kJ/kg )260.664377.564597.62807.121002.41165.81265.81424.2各級抽汽量(kg/h )135131.51501467183779270.564607407726268456434抽汽流總內(nèi)功 刀Wa,j :Wa,j1Wa,12Wa,2sWa,34Wa,4sWa,s6可玄,68可玄,80.07308 261.5 0.0812 378.4 0.03885 597.3 0.11042 806.8 0.034941002.1 0.02203 1165.5 0.0

30、3390 1265.5 0.03052 1423.9309.15kJ/kg(3)附加功量刀W sg,k附加做功量刀Wsg,k是指各小汽流量做功之和：Wsg,ksg,k (ho hsg,k qrh )(sg ,L1sg,N1sg,M 1 )( h0hsg,L1)(sg,Lsg,Nsg,M )( h0hsg,L )(sg,Psg,R)(ho hsg,P qrh )0.004008 (3393.564 3536.6521.75612)(0.0016370.000048140.0003050)(2)鍋爐有效熱量Word資料0.00005463 0.0003456)(3393.564 3328.1)(0

31、.001859(3393.564 3016)(0.00048460.0001028)(3393.564 3108.2 521.75612)2.979kJ/kgWi WcWa,jWsg,k 886.3 309.16 2.976 1198.336kJ/kg4.10汽輪機發(fā)電機組熱經(jīng)濟性指標(biāo)計算汽輪機比熱耗q o：q0 h0h fwrhqrh3393.564 1202.5 0.8250 521.756122621.5汽機絕對內(nèi)效率i:i Wi/q°1198.529/2621.5 0.45719汽輪機絕對電效率ne :em g i 0.985 0.99 0.457190.44583汽輪機熱耗

32、率q :q3600/ e 3600/0.44583 8074.8kJ/(kwh)汽輪機汽耗率d : dq/q08074.8/2621.5 3.0802kg/(kw h)汽輪機進汽量D o: D0 1000 d Pe 1000 3.0802 600 1848120kg/h式中 Pe 汽輪機額定電功率，P e =600MW 。檢驗：汽輪機進汽D 0 =1849090，與初選值誤差遠小于 1%,計算無誤。給水流量 Gfw: Gfw c,4 D01.0216 18481201888039kg/h凝結(jié)水泵流量 Gcp : Gcpc,5 D0 0.7592 1848120 1403093kg/h凝汽量 D

33、c: Dc c D0 0.56636 1848120 1046701 kg/h各級抽汽量Dj已列于表4-4中。4.11全廠熱經(jīng)濟性指標(biāo)計算(1)鍋爐參數(shù)計算過熱蒸汽參數(shù)：由 Pb=17.3Mpa , tb=541 C，查表得過熱蒸汽出 口比焓 hb=3399.2kJ/kg 。再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力p r=3.734Mpa ，該壓力已高于汽輪機排汽壓力p ' rh=3.5Mpa，故按照汽輪機側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力Pr=3.234Mpa 。由Pr=3.234Mpa 和 tr=541 C，查表得再熱蒸汽出 口比焓 hr=3544.4kJ/kg 。再熱器換熱量 q rh

34、=hr-h 2=3544.4 3013.625=530.8kJ/kg。qi ( fw bi)(hb hfw) bl (hbl hfw ) sp (hb h sp) rh q rh(0.9919 0.005408) (3399.1 1202.5) 0.005408 (1751.6 1202.5)0.02974 (3399.1 724.7)0.825 521.82685.4kJ / kg(3)管道效率p q0/q12621.5/2685.40.9762(4)全廠熱效率cp b p e 0.925 0.9762 0.445830.40259(5)全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率,q12685.4系數(shù)r -1.01

35、604q1b qnf 2685.4 0.925 45.83式中qnf-暖風(fēng)器吸熱量，按下式計算:qnfnf (hnf hnf) 0.01893 (3108.2 687)45.83kJ / kg相應(yīng)于1kg標(biāo)煤的輸入量 Q：29300 r29270 1.0160429739.5kJ/kg發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率bs： bs360036000.40259 29739.50.30067kg/kw h(6) 全廠熱耗率qcp bs 29270 0.30067 29270 8800.6kJ/kw h(7) 全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率s bs 0.30067bns0.3233kg/kw h式中 &-廠用電率。11

36、0.07五、反平衡校核為檢查計算結(jié)果正確性，以下做全廠反平衡校核計算。校核目標(biāo)為汽輪機的內(nèi)功Wi。反平衡計算中的各量均相應(yīng)于lkg汽輪機進汽。(1)鍋爐輸入熱量：q r =q b26854/0.9252903.1kJ/kg(2)鍋爐損失：qb(1b)qr(10.925) 2903.1216.50kJ/kg(3)排污損失：qblbl(hblhma)0.005408(1751.4 84)9.018kJ/kg式中h ma化學(xué)補充水比焓，hma=84kJ/kg 。(4) 全廠工質(zhì)滲漏損失qLL(hL hma) 0.01622 (3393.564 84) 53.69kJ/kg(5) 廠用汽損失：qpi

37、pi(hpi hma) 0.01081 (3108.2 84) 32.69kJ / kg(6) 凝汽流冷源損失：qcc(hc h'c ) 0.56636 (2333.8 136.3) 1244.6kJ/kg(7) 小汽機冷源損失：qxjXj(hc,xj h'J 0.03787 (2422.6 136.3) 86.58kJ/kg(8) 化學(xué)補充水冷源損失：qmama (hma h'c) 0.03244 (83.7 136.3)1.706kJ/kg(9) 低加H8疏水冷源損失：qd,8d,8(hd,8 h'J 0.1214 (160.273 136.3) 2.910kJ/kg(10) 軸封加熱器疏水冷源損失：qd,sgd,sg(hd,sg h'c) 0.0007069 (415 136.3) 0.197kJ/kg(11 )可汽流冷源損失：qsg,Wsg,W(hsg,W h'J 0.0003716 (2337.8 136.3) 0.818kJ/kg以上(6)( 11 )項為凝汽器的直接冷源損失。(12) 暖風(fēng)器損失：qnf nf (hnf h'時)0.01893 (3108.2 687) 45.