鋼結(jié)構(gòu)單項選擇題(含答案)

1、。1、選擇題1在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（c ）a 碳磷硅 b 硫磷錳 c 硫氧氮 d 碳錳礬2鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（b ）a 不變 b 降低 c 升高 d 稍有提高，但變化不大3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標(biāo)是（c ）a 屈服點 b 強屈比 c 延伸率 d 抗拉強度 4同類鋼種的鋼板，厚度越大（a ）a 強度越低b 塑性越好c 韌性越好d 內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（b ）的典型特征a 脆性破壞b 塑性破壞c 強度破壞d 失穩(wěn)破壞 6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時，其特點是（d ）。a 變形大 b 破壞持續(xù)時間長c 有裂縫出現(xiàn)d 變

2、形小或無變形7鋼材中磷含量超過限制時，鋼材可能會出現(xiàn)（a ）。a 冷脆 b 熱脆 c 藍(lán)脆 d 徐變 8在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，認(rèn)為鋼材屈服點是構(gòu)件可以達(dá)到的（a ）。a 最大應(yīng)力b 設(shè)計應(yīng)力c 疲勞應(yīng)力d 穩(wěn)定臨界應(yīng)力9鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于（c ）。a 0.6% b 0.25% c 0.22% d 0.2% 10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是（ a ）的典型特征。a 脆性破壞 b 塑性破壞c 強度破壞d 失穩(wěn)破壞11鋼材中硫的含量超過限值時，鋼材可能會出現(xiàn)（b ）。a 冷脆 b 熱脆 c 藍(lán)脆 d 徐變 12鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能是因為（c ）。a 鋼材的強度高b鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕c

3、 鋼材良好的吸能能力和延性d鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻13鋼材的強度指標(biāo)是（c）。a 延伸率 b 韌性指標(biāo)c屈服點d 冷彎性能14鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（c ) 確定的。2a 比例極限 b 彈性極限c 屈服強度d 極限強度315. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強度的大小與（d ）關(guān)系不大。16. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（b ）有關(guān)。應(yīng)選用（ a ）型。19. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（c ） 指標(biāo)。a 低溫屈服強度b 低溫抗拉強度c 低溫沖擊韌性d 疲勞強度20. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件（ d ）無關(guān)。a 應(yīng)力集中b 低溫影響c 殘余應(yīng)力d 彈性模量21. 3 號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強度可

4、以提高5%是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼（a ）好。a 脫氧b 爐種c 屈服強度d 澆注質(zhì)量 22.鋼材的理想（ t - 曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是23. 普通碳素鋼強化階段的變形是（b ）a 鋼材的種類b 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)c 連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)d 殘余應(yīng)力大小, 孤最大應(yīng)力）c s 匚d-二17. 型鋼中的鋼和工字鋼相比, d )。a 兩者所用的鋼材不同前者的翼緣相對較寬c 前者的強度相對較高兩者的翼緣都有較大的斜度18.有二個材料分別為3 號鋼和16mn 鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條a e43 b e50 c e55 d t50 b 壬+| 丄a；忙(8) (c) 。4a 完全彈性變

5、形b 完全塑性變形c 彈性成分為主的彈塑性變形d 塑性成分為主的彈塑性變形24. 下列因素中，（a ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。a 鋼材屈服點的大小b 鋼材含碳量c 負(fù)溫環(huán)境d 應(yīng)力集中25. a k是鋼材的（ a ）指標(biāo)。a 韌性性能b 強度性能c 塑性性能d 冷加工性能26. 吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強度最高的（ b ）。a 兩側(cè)邊為軋制邊b 兩側(cè)邊為火焰切割邊c 一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 d 一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊27. 進(jìn)行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（）a 標(biāo)準(zhǔn)荷載計算b 設(shè)計荷載計算c 考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算d 考

6、慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算28. 下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（ c ）i .計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；n .計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；m.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；iv .計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。ai、m bn、m ci、v d n、v29. 計算吊車梁疲勞時，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車荷載取值是正確的？a 兩臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動力系數(shù)b 一臺吊車荷載設(shè)計值乘以動力系數(shù)c 一臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項系數(shù)d 一臺起重量最大的吊車荷載

7、標(biāo)準(zhǔn)值30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（b ）a 整體穩(wěn)定b 靜力強度c 剛度 d 局部穩(wěn)定31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（ d ）。a 比例極限b 彈性極限c 屈服強度d 極限強度32在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中，既能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的指標(biāo)是（ c ）。a 屈服強度b 沖擊韌性c 冷彎性能d 伸長率。533. 北方一嚴(yán)寒地區(qū)（溫度低于-20 c）的一露天倉庫起重量大于50t 的工作制為a4 級吊車梁，其鋼材應(yīng)選擇（d ）鋼。a q235-a b q235-b c q235-c d q235-d 34. 焊接承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（b ）。a 抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格保

8、證b 抗拉強度、伸長率、屈服強度和碳、硫、磷含量的合格保證c 抗拉強度、伸長率、屈服強度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證d 抗拉強度、伸長率、屈服強度，冷彎試驗和沖擊韌性的合格保證。35. 鋼材的冷彎試驗是判別鋼材（c ）的指標(biāo)。a 強度 b 塑性 c 塑性及冶金質(zhì)量d 韌性及可焊性36. 鋼材的韌性是反映的（b ）的指標(biāo)。a 耐腐性及可焊性b 強度及塑性c 塑性及可焊性d 韌性及耐腐性 37. 在碳素結(jié)構(gòu)鋼中， a, b, c, d 為按質(zhì)量劃分的級別。除（a）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。a、 a 級 b 、 b 級 c 、 c 級 d 、 d 級38. 直接受

9、到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu), 影響其疲勞強度的最主要因素是（d）a 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼材的靜力強度b 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對值最小與最大應(yīng)力之比, 拉應(yīng)力取正值 , 壓應(yīng)力取負(fù)值）和構(gòu)造細(xì)部c 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強度d 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和構(gòu)造細(xì)部39. 為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞, 應(yīng)根據(jù)（c ）等綜合因素考慮 , 選用合適的鋼材牌號和材性。a 結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài) , 鋼材厚度和工作溫度。6b 荷載特

10、征、連接方法、計算方法、工作環(huán)境及重要性c 重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作7環(huán)境d 重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法40. 鋼材經(jīng)過冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（d ）基本保持不變。a 抗拉強度和屈服強度b 塑性 c 韌性 d 彈性模量41 . 鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強化之后（a ）。a 強度提高b 塑性提高 c 冷彎性能提高d 可焊性提高42. 鋼材沖擊韌性ak與工作溫度 t 之間的關(guān)系為（ c ）a. t 降低，ak增加b . t 增加，ak降低c. t 降低，ak降低d . t 改變，ak不變43. 鋼材在復(fù)

11、雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（b ）等于單向拉伸時的屈服點決定的。a 最大主拉應(yīng)力c 1 b 最大剪應(yīng)力t 1 c 最大主壓應(yīng)力c 3 d 折算應(yīng)力c eq44. 鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（c ）時的力學(xué)性能指標(biāo)。a 承受剪切b 承受彎曲 c 單向拉伸d 兩向和三向受力45. 對于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（c ）。a 可選擇 q235 鋼b 可選擇 q345 鋼c 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證d 鋼材應(yīng)有三項基本保證46. 在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計算時，計算用的荷載（c ）。a 需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項系數(shù)b 需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項系

12、數(shù)c 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項系數(shù)d 永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項系數(shù) 47. 進(jìn)行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（c ）a 標(biāo)準(zhǔn)荷載計算bc 考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算48. 在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比設(shè)計荷載計算d 考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算_ ” 血 _ ） ?時，稱為（ a ）。8a 完全對稱循環(huán)b 脈沖循環(huán) c 不完全對稱循環(huán)d 不對稱循環(huán)。949 ?鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計表達(dá)式為：.- 亠i 上，式中 .- 是（c ）0a 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)b 荷載分項系數(shù)c 可變荷載組合系數(shù)d 材料的抗力分項系數(shù) 50. 下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)

13、值，哪一組為正確的？（ c ）i .計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；n .計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；川.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；iv .計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。ai、川b n、川c i、v d n、v51.建筑鋼材的伸長率與（ c ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。a 到達(dá)屈服應(yīng)力時b 到達(dá)極限應(yīng)力時c 試件斷裂瞬間d 試件斷裂后 52.結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（ b) 表示。a 流幅b 沖擊韌性c 可焊性d 伸長率53.在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)

14、構(gòu)用鋼材時，下列因素中的（d）不是主要考慮的因素。a 建造地點的氣溫b 荷載性質(zhì)c 鋼材造價d 建筑的防火等級3、剛結(jié)構(gòu)表面長期承受某一溫度下的輻射熱時，需加隔熱保護(hù)層。該溫度是（a ）a . 150 b . 250c . 320 d . 600 54.鋼材中硫的含量超過規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)（d ）（熱脆）a 將提高鋼材的伸長率b . 將提高鋼材的抗拉強度c . 將使鋼材在低溫工作時變脆d . 將使鋼材在高溫工作時變脆 55.對于 q235-c 級鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（b ）a . 強度、延伸率、冷彎性能b . 強度、延伸率和 0c韌性指標(biāo)c . 強度、延伸率和 +20c韌性指標(biāo)d . 強度、延伸率和

15、 -20 c韌性指標(biāo) 56.鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（c ）a . 結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動b . 結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要c . 結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞d . 使用已達(dá)五十年1057. 處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（c ）。11a 耐腐蝕的鋼材b 含磷的鋼材c 韌性好的鋼材d 強度高的鋼材58. 規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材主要是下列哪項指標(biāo)不同（ b ）a強度設(shè)計值b 鋼材規(guī)格c 硫磷含量d 延伸率59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（d ) a構(gòu)件環(huán)境溫度的變化b荷載的不均勻分布c加載的時間長短d構(gòu)件截面的突變60. 鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是（a ）a

16、 可提高鋼材的強度b 可增強鋼材的塑性性能c 將提高鋼材的韌性d 提高鋼材的耐腐蝕性61. 下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（b ） a 軸壓柱的失穩(wěn)破壞b 疲勞破壞c 鋼板受拉破壞d 螺栓桿被拉斷62. 下列情況屬于正常使用極限驗算的是a 受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計算c 受彎構(gòu)件的彎曲強度驗算63. q235-a 66. 結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（）a. 三向同號等值拉應(yīng)力b. 兩向異號等值正應(yīng)力c. 單向壓應(yīng)力d. 三向等值剪應(yīng)力67. 為提高對接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項措施（）a. 對焊縫進(jìn)行加工，磨平處理b. 提高鋼材強度b ）梁的撓度驗算螺栓連接的強度驗算c ）b d 級鋼和

17、q235-b 級鋼出廠保證項目不同的力學(xué)性能指標(biāo)是（a 屈服點b 極限抗拉強度64. 引起疲勞破壞的荷載為（c ）a 靜載 b c 產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載d65. 按近似概率方法設(shè)計的鋼結(jié)構(gòu)是（a. 絕對可靠的b. c. 存在一定風(fēng)險的d.c 韌性指標(biāo)值d 延伸率動載產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載c ）絕對不可靠的具有相同可靠性指標(biāo)的12c. 提高焊條抗拉強度d. 改變作用的應(yīng)力幅。1371. 鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（b ）a.不變 b. 降低 c. 升高 d. 稍有提高，但變化不大72. 抗拉強度與屈服點之比可表示鋼材（b）a.變形能力b.極限承載能力c.抵抗分層能d.承

18、載力儲備73. 處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（c）a.耐腐蝕的鋼材 b.喊磷的鋼材 c.韌性好的鋼材 d.強度高的鋼材74. 鋼材的伸長率指標(biāo)是通過下列哪項實驗得到的（c）a.冷彎試驗b. 沖擊功試驗c. 單向拉伸試驗d.疲勞試驗75. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（c）a.鋼材的塑性太低b. 鋼材的彈性模量太大c. 焊接時熱量分布不均勻d. 焊縫的厚度太小76. 下列陳述正確的是（ d）a. 因鋼材不易燃，所以鋼結(jié)構(gòu)具有良好的放火性能b. 溫度達(dá)到 600 度時鋼材的強度降為0, 說明其耐熱性能不好c. 鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強材料是不恰當(dāng)?shù)膁. 與混凝土材料相比，大跨度結(jié)構(gòu)

19、應(yīng)優(yōu)先選用鋼材 77.沒有明顯屈服點的鋼材，名義屈服點可取（b）a 殘余應(yīng)變?yōu)?0.01 % 時對應(yīng)的應(yīng)力b 殘余應(yīng)變?yōu)?0.2 % 時對應(yīng)的應(yīng)力c. 殘余應(yīng)變?yōu)?0.33 % 時對應(yīng)的應(yīng)力68. q235 鋼的質(zhì)量等級是按（ a ）a. 強度劃分b. c.化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分69. 鋼材的冷彎性能可檢驗鋼材的（aa.在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力c.在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能力70. 鋼材的抗彎強度與屈服點的關(guān)系是（a. fv=?3fy b. 厚度劃分d. 不同的硫磷含量劃分）b. 在動荷載作用下的工作能力d. 在低溫下彎曲時吸收機械能的能力c）14d. 殘余應(yīng)變?yōu)?.4 時對應(yīng)的應(yīng)力78.

20、脆性破壞的特點是（d ）a. 變形大 b. 破壞持續(xù)時間c. 有裂縫出現(xiàn)d. 變形小或無變形79. 下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的敘述錯誤的是（d ）a. 鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于0.22%b. 錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤绊?。c. 硅是強脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強度，對變形性能無明顯影響。d. 磷元素在低溫下能提高鋼材強度，還能增加鋼材的變形能力。80. 下列關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗算的描述正確的是（a ）a. 疲勞驗算采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)原則進(jìn)行的b. 疲勞驗算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強度級別的影響c?疲勞驗算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲勞驗算按可變荷

21、載進(jìn)行d.疲勞驗算時不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算81. 鋼材在 250c附近出現(xiàn)抗拉強度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為（a ）a.藍(lán)脆 b . 熱脆 c . 冷脆 d . 氫脆82. 紉性指標(biāo)受下列哪項因素影響較大（a ）a.低溫 b . 荷載類別c . 鋼材強度d . 塑性性能83. 下列哪種情況可以使用沸騰鋼（c ）a 、需要驗算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)b 、常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件c 、工作溫度低于 -20 c、直接承受動荷載的焊接結(jié)構(gòu)d 、工作溫度低于 -20 c、直接承受動荷載的非焊接結(jié)構(gòu)84. 下列哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)（a）a、雨蓬傾覆b 、鋼梁有較明顯的變形c、拉桿在動

22、荷載下劇烈晃動d 、吊車梁在吊車行駛時發(fā)生抖動、搖晃85. 下列哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)（b ）a、雨蓬傾覆bc、拉桿在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形86. 摩擦型高強度螺栓抗剪能力是依靠（a 栓桿的預(yù)拉力b 栓桿的抗剪能力c 被連接板件間的摩擦力d 栓桿被連接板件間的擠壓力、鋼梁有較明顯的變形d 、壓桿喪失整體穩(wěn)定c ）。1587?在動荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于（a ）a 60 hf b40 hf c80 hfd120 hf88. 在鋼結(jié)構(gòu)連接中，常取焊條型號與焊件強度相適應(yīng)，對q345 鋼構(gòu)件，焊條宜米用（ b ）oa e43 型 b e50 型 c e55 型 d 前三種

23、均可 89. 承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（b ）oa 承載力低，變形大b 承載力高，變形大c 承載力低，變形小d 承載力高，變形小90. 摩擦型高強度螺栓抗拉連接，其承載力（a ）oa 比承壓型高強螺栓連接小b 比承壓型高強螺栓連接大c 與承壓型高強螺栓連接相同d 比普通螺栓連接小91. 某角焊縫 t 形連接的兩塊鋼板厚度分別為8mm 和 10mm 合適的焊角尺寸為（b ）oa 4mm b 6 mm c 10mm d 12mm 92. 下列螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是（b ）oa 鋼板被拉壞b 鋼板被剪壞c 螺栓被剪壞d 螺栓被拉壞93. 排列螺栓時，若螺栓孔直徑為d。，螺栓的最小端距應(yīng)為（b

24、 ）a 1.5 d 0 b 2 d 0 c 3 d 0 d 8 d 0 94. 采用手工電弧焊焊接q235 鋼材時應(yīng)采用（ a ）焊條。a e43 型 b e50 型 c e55 型 d 無正確答案95. 在承擔(dān)靜力荷載時，正面角焊縫強度比側(cè)面角焊縫強度（a ）oa 高 b 低 c 相等 d 無法判斷96. 對于對接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角二滿足 tan，乞（b ）時， 該對接焊縫的可不進(jìn)行驗算。a 1 b 1.5 c 2 d 0.5 97 . 可不進(jìn)行驗算對接焊縫是（d ）o16a i 級焊縫 b 當(dāng)焊縫與作用力間的夾角二滿足tan 八”： 1.5 時的焊縫c ii 級焊縫 d a 、b

25、、c 都正確98.熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（c ）。a 以拉應(yīng)力為主b 以壓應(yīng)力為主c 包括拉、壓應(yīng)力d 拉、壓應(yīng)力都很小 99.產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是（d ）。a 冷卻速度太快b 焊件各纖維能自由變形c 鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大d 施焊時焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)100.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，（ c ）。a 角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等b 角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫c 角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫d 由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 101.對于直接

26、承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時（c ）0a 要考慮正面角焊縫強度的提高b 要考慮焊縫剛度影響c 與側(cè)面角焊縫的計算式相同d 取102. 未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按（c ）計算。a 對接焊縫b 角焊縫c 斷續(xù)焊縫d 斜焊縫103. 角焊縫的最小焊腳尺寸hf=15.t,式中 t 表示（b）oa 較薄板厚度b 較厚板厚度c 任意板厚104. 某角焊縫的焊腳尺寸為8mm 該焊縫的最小長度應(yīng)為下列哪項數(shù)值（a ）a 、40 mm b 、64 mm c 、80 mm d 、90 mm 105. 某側(cè)面角焊縫長度為600 mm 焊腳為 8 mm 該焊縫的計算長度應(yīng)為下列哪項（b ）a 、600 mm

27、b 584 mm g 496 mm d 480 mm 17106. 下列哪項屬于螺栓連接的受力破壞（a ）a、鋼板被剪斷b、螺栓桿彎曲c、螺栓桿被拉d、c 級螺栓連接滑移 107.某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是8mm 和 10mm 合適的焊腳尺寸為（b）a. 4mm b . 6mm c . 10mm d . 12mm 108. 對于高強度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力，所以高強度螺栓摩擦型連接（ c ）a . 不能再承擔(dān)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷b . 不能再承擔(dān)外拉力，以免降低連接的抗剪承載力c . 可以承載外應(yīng)力，因為栓桿中的拉力并未增加d . 可以承擔(dān)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增

28、加值109. 某承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長度為300mm 焊腳尺寸為6mmw 2f f =160n/mm2，該焊縫能承受的最大動荷載為（）a. 100.8kn b. 151.2kn c. 201.6kn d. 245.9kn 110.普通螺栓抗剪工作時，要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的5 倍，是防止（ d ）a. 螺栓桿剪切破壞b. 鋼板被切壞c. 板件擠壓破壞d. 栓桿彎曲破壞111. 某焊縫焊腳尺寸為6mm 經(jīng)計算焊縫長度為30mm 則最終焊縫長度（ c ）a. 48mm b. 58mm c. 50mm d. 40mm 112. 某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強度螺栓連接，接觸面摩

29、擦系數(shù)是0.5 , 栓桿中的預(yù)拉力為155kn 栓桿的受剪面是一個，鋼板上作用的外拉力為 180kn 該連接所需螺栓個數(shù)為（ c ）a. 1 個 b. 2 個 c. 3 個 d. 4 個 113.摩擦型高強度螺栓抗剪能力是依靠（c ）a.栓桿的預(yù)拉力b. 栓桿的抗剪能力c.被連接板件間的摩擦力d. 栓桿與被連接板件間的擠壓力18114. 摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接（c ）a 沒有本質(zhì)差別 b 施工方法不同c 承載力計算方法不同d 材料不同19115. 設(shè)有一截面尺寸為100x 8 的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm 厚的節(jié)點板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm 為滿足

30、最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用下列何項數(shù)值。（a ）a 40mm b 60mm c 80mm d 100mm 116.下列有關(guān)殘余應(yīng)力對壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（a ）a 殘余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力b 殘余應(yīng)力對強軸和弱軸的影響程度一樣c 翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況d 殘余應(yīng)力的分布形式對壓桿的穩(wěn)定承載力無影響 117.軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據(jù)是底板的（c ）a 抗壓工作 b 抗拉工作c 抗彎工作d 抗剪工作 118. 格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用了大于x的換算長細(xì)比 ? ox是考慮（d ）。a

31、 格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件b 考慮強度降低的影響c 考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響d 考慮剪切變形的影響119. 為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（b ）a 控制肢間距b 控制截面換算長細(xì)比c 控制單肢長細(xì)比d 控制構(gòu)件計算長度 120. 軸壓柱在兩個主軸方向等穩(wěn)定的條件是（c ）121 ?實腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（122. 一根截面面積為 a，凈截面面積為a的構(gòu)件，在拉力 n 作用下的強度計算公式為（c ）。a b fy bf x=fy cfxfy d 需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別128. 縱向均勻受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為./ - i 卜丄。當(dāng)a m

32、ba=3600mm b=1500mm寸 ，k min= （）oa 4.000 b 5.138 c 4.134 d 4.203 129. 在下列因素中，（ b ）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。a 壓桿的殘余應(yīng)力分布b 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差c 材料的屈服點變化d 荷載的偏心大小130. 長細(xì)比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是（b ）a 彎曲b 扭曲 c 彎扭屈曲d 斜平面屈曲131 . 與軸壓桿穩(wěn)定承載力無關(guān)的因素是（a ）a.桿端的約束狀況b. 殘余應(yīng)力c.構(gòu)件的初始偏心d. 鋼材中有益金屬元素的含量132. 軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（a ）a.個別截面的承載力不足造成的b . 個別截面

33、的剛度不足造成的c.整個構(gòu)件承載力不足造成的d . 整個構(gòu)件剛度不足造成的1。21133單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發(fā)生屈曲的形式是（c ）a 彎曲屈曲b 扭轉(zhuǎn)屈曲c 彎扭屈曲d 三種屈曲均可能 134. 與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)?有關(guān)的因素是（a ）a 截面類別、鋼號、長細(xì)比b 截面類別、計算長度系數(shù)、長細(xì)比c . 截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比d . 截面類別、兩個方向的長度、長細(xì)比135. 由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng)（d ）a.加大槽鋼強度b . 加大槽鋼間距c. 減小綴條截面積d. 增大綴條與分肢的夾角136. 以下截面中抗扭性能較好的是（d ) a

34、.槽鋼截面b. 工字型截面c. t 形截面 d.箱形截面137. 某軸心受拉構(gòu)件，截面積為1400mm2, 承受軸拉力n=300, 該桿截面上的應(yīng)力是（ c ）a. 120 n/mm2b.200.2 n/mm2c. 214.3 n/mm2d.215 n/mm2 138. n/? a 三 f 的物理意義是（ a ）a. 構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強度設(shè)計值b. 構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值c. 構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值d. 軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值139. 格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是（d ）a . 實軸計算長度等于虛軸計算長度b . 實

35、軸計算長度等于虛軸計算長度的2 倍c . 實軸長細(xì)比等于虛軸長細(xì)比d . 實軸長細(xì)比等于虛軸換算長細(xì)比140. 格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（b ）a 、保證單肢的穩(wěn)定b 、承擔(dān)桿件虛軸彎曲時產(chǎn)生的剪力c 、連接肢件d 、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定141. 某承受軸拉力的鋼板，寬250，厚 10，鋼板沿寬度方向有兩個直徑為21.5的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計值為400kn 鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近下列哪項（ b ）2 2 2 2a 、160n / mm2b 、193n /mm2c 、215n / mm2d 、254n/mm21。22142下列關(guān)于穩(wěn)定的說法哪種正確（b ）a 、壓桿失穩(wěn)是因為桿中部的

36、應(yīng)力超過了鋼材的強度b 、壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過程c 、壓桿失穩(wěn)是因為桿件有缺陷d 、壓桿失穩(wěn)時屈曲的形式是彎曲143受拉構(gòu)件按強度計算極限狀態(tài)是（c ）a 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強度fub. 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強度fuc 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強度fyd. 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強度fy144 驗算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時，計算公式中的長細(xì)比為（ c ）。145 格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是c 傳遞必要的剪力146 下面的（b ）情況應(yīng)將其設(shè)計強度進(jìn)行折減。148 計算長度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（a ）。a

37、提高 b 降低 c 不變 d 不能確定149 設(shè)軸心受壓柱a、b、c 三類截面的穩(wěn)定系數(shù)分別為，則在長細(xì)比相同的情況下，他們的關(guān)系為（c ） 150 下列梁不必驗算整體穩(wěn)定的是（ d ）a 繞強軸的長細(xì)比繞弱軸的長細(xì)比c 兩方向長細(xì)比的較大值兩方向長細(xì)比的較小值a 保證柱截面幾何形狀不變提高柱抗扭剛度上述三種都是a 動力荷載作用的構(gòu)件bc 有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件d147 軸壓柱腳設(shè)計中采用錨栓目的（a 承受柱底的彎矩bc 承受柱底的軸力d單角鋼單面按軸壓計算穩(wěn)定的構(gòu)件殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件d ）。承受柱底的剪力便于柱子安裝定位仃a 焊接工字形截面b 箱形截面梁 c 型鋼梁 d 有剛性鋪板的梁151

38、?驗算組合梁剛度時，荷載通常?。╝ ）a 標(biāo)準(zhǔn)值 b 設(shè)計值 c 組合值 d 最大值152. 計算梁的（ a ）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)a 正應(yīng)力 b 剪應(yīng)力 c 整體穩(wěn)定 d 局部穩(wěn)定a 橫向加勁肋b 縱向加勁肋c 縱橫向加勁肋d 短加勁肋154. 下列哪項措施對提高梁的穩(wěn)定承載力有效（d ）。a 加大梁側(cè)向支撐點間距b 減小梁翼緣板的寬度c 提高鋼材的強度d 提高梁截面的抗扭剛度155. 實腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是（b ）。a （10+0.1 耳送b （25+0.5耳肆c 15 肄d 80 f235 fy v fy fy fy 156. 對直接承受動荷載的鋼梁，其工作階段為（

39、a ）0a 彈性階段b 彈塑性階段c 塑性階段d 強化階段157. 整體失穩(wěn)的方式是（ d ）oa 彎曲失穩(wěn)b 扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)c 剪切失穩(wěn)d 彎扭失穩(wěn)158. 計算直接承受動力荷載的工字型截面梁抗彎強度時，x取值為（ a ）a 1.0 b 1.05 c 1.15 d 1.2 159. 支承加勁肋進(jìn)行穩(wěn)定計算時，計算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該范圍是（ a ）oa 15tw邏b 13 twf235c 13 twj丄d 15 tw* fy 飛fy 7235 160. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋為防止（a ）引起的局部失穩(wěn)；布置縱向加勁肋為防止（ b ）引起的局部失穩(wěn)。a 剪應(yīng)力 b

40、 彎曲應(yīng)力c 復(fù)合應(yīng)力d 局部壓應(yīng)力應(yīng)設(shè)置153. 梁腹板的高厚比 80:170 時, 24161 ?受彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)是（c ）屈曲a 彎曲 b 扭轉(zhuǎn) c 彎扭 d a、b、c 都不正確162. 軸心受壓構(gòu)件的應(yīng)力梯度0 = （ b ）a 0 b 1 c 1.5 d 2 163. 在梁的整體穩(wěn)定計算中當(dāng) （ c ）時梁在彈塑性階段失穩(wěn)。a 大于等于 1 b 小于等于 1c 大于等于 0.6 d 大于 0.6 164. 梁的縱向加勁肋應(yīng)布置在（c ）。a 靠近上翼緣b 靠近下翼緣c 靠近受壓翼緣d 靠近受拉翼緣165. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)在（c ）a.彎矩較大的區(qū)段b. 剪力較大的區(qū)段c.有固

41、定集中荷載的部位d?有吊車輪壓的部位b166.鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式中 1 ( c ) 。a 與材料強度有關(guān)b是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比c 表示截面部分進(jìn)入塑性d 與梁所受荷載有關(guān)167.梁的最小高度是由（c )控制的。a 強度b 建筑要求c 剛度d 整體穩(wěn)定168. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（a ）形式的失穩(wěn)。a 彎曲b 扭轉(zhuǎn)c 彎扭d 雙向彎曲169. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（b ）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。a 增大截面b 增加側(cè)向支撐點，減少l 1c 設(shè)置橫向加勁肋d 改變荷載作用的位置 170.當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（b ）。a 設(shè)置縱向加勁肋b 設(shè)置橫向加勁肋c 減少

42、腹板寬度d 增加翼緣的厚度171. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（ d ）準(zhǔn)則。a 腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等b 腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力25c 腹板實際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力d 腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力172. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置以（c ） 為最佳方案。26a b c d 173. 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)時，用l 代替 i，主要是因為（ b ）a 梁的局部穩(wěn)定有影響b 梁已進(jìn)入彈塑性階段c 梁發(fā)生了彎扭變形d 梁的強度降低了174. 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為（b）a 自由邊 b 簡支邊 c 固定邊d 有轉(zhuǎn)動約

43、束的支承邊175. （ d ）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。a 增加腹板厚度b 約束梁端扭轉(zhuǎn)c 設(shè)置平面外支承d 加寬梁翼緣176. 雙軸對稱截面梁，其強度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用（c ）。a 在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋b 在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋c 在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋d 沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐177. 一焊接工字形截面簡支梁，材料為q235 fy=235n/mm 梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mn 和 12mm若考慮腹板穩(wěn)定性，則（b ）a 布置縱向和橫向加勁肋c

44、按構(gòu)造要求布置加勁肋178. 下列簡支梁整體穩(wěn)定性最差的是（a ?兩端純彎作用bc ?跨中集中荷載作用db 無需布置加勁肋d 按計算布置橫向加勁肋a ）. 滿跨均布荷載作用?跨內(nèi)集中荷載作用在三分點處179. 梁的橫向加勁肋應(yīng)設(shè)置在（a.彎曲應(yīng)力較大的區(qū)段c. 有較大固定集中力的部位180. 經(jīng)濟(jì)梁高是指（ a）c ）b. 剪應(yīng)力較大的區(qū)段d. 有吊車輪壓的部位b c 027181. 梁的正常使用極限驗算是指（182. 支撐加勁肋應(yīng)驗算的內(nèi)容是（183. 梁腹板的高厚比 80v h/tw v 170 時，應(yīng)設(shè)置（ a 184.對梁撓度的驗算是（ d ）a ?承載力極限狀態(tài)的驗算，荷載用設(shè)計值b ?承載力極限狀態(tài)的驗算，荷載用標(biāo)準(zhǔn)值c?正常使用極限狀態(tài)的驗算，荷載用設(shè)計值d ?正常使用極限狀態(tài)的驗算，荷載用標(biāo)準(zhǔn)值185. 某焊接工字形截面梁，翼緣板寬250, 厚 18, 腹板高 600,厚 10, 鋼材 q235受彎計算時鋼材的強度應(yīng)為（c ）a、f =235kn/mm2b、f =215kn/mm2c、f = 205k