青海大學非均相物系重力沉降PPT課件

1、2021-11-19非均相物系分離的目的非均相物系分離的目的 ： 回收從催化反應器出來的氣體中的催化劑顆粒；從干燥器出來回收從催化反應器出來的氣體中的催化劑顆粒；從干燥器出來的熱氣體中夾帶的被干燥的物料的熱氣體中夾帶的被干燥的物料除去進入反應器之前的反應氣體中固態(tài)或液態(tài)的有害雜質除去進入反應器之前的反應氣體中固態(tài)或液態(tài)的有害雜質對排放的工業(yè)廢氣、廢液中有毒物質或固體顆粒加以處理對排放的工業(yè)廢氣、廢液中有毒物質或固體顆粒加以處理第1頁/共49頁2021-11-19 本章學習目的 通過本章的學習，要重點掌握沉降和過濾這兩種機械分離操作的原理、過程計算、典型設備的結構與特性，能夠根據(jù)生產工藝要求，合

2、理選擇設備類型和尺寸。 本章應掌握的內容 a 沉降分離（包括重力沉降和離心沉降）的原理、過程計算、旋風分離器的選型。 b 過濾操作的原理、過濾基本方程式推導的思路，恒壓過濾的計算、過濾常數(shù)的測定。第四章 非均相物系的分離第2頁/共49頁2021-11-19顆粒的特性1. 球形顆粒：球形顆粒的尺寸由直徑d確定。 36dV2Sd6SaVd比表面積比表面積 體積體積 表面積表面積 第3頁/共49頁2021-11-192. 非球形顆粒：需要形狀和大小兩個參數(shù)來描述其特性 （1）球形度 spSSs顆粒的表面積與該顆粒體積相等的球體的表面積非球形顆粒 1s球形顆粒 1s第4頁/共49頁2021-11-19

3、（2）顆粒的當量直徑體積當量直徑 36epdV比表面積當量直徑 6adaasedd兩者關系表面積當量直徑 pSeSd,第5頁/共49頁2021-11-1936peVd2epsdS6sead非球形顆粒的特性，即非球形顆粒的特性，即比表面積比表面積 體積體積 表面積表面積 第6頁/共49頁2021-11-19第四章 非均相物系分離一、沉降速度1、重力沉降速度2、阻力系數(shù)3、影響沉降速度的因素4、沉降速度的計算5、分級沉降二、降塵室1、降塵室的結構2、降塵室的生產能力第一節(jié) 重力沉降第7頁/共49頁2021-11-19 一、重力沉降一、重力沉降沉降 ：在某種力場中利用分散相和連續(xù)相之間的密度差異，使

4、之發(fā)生相對運動而實現(xiàn)分離的操作過程。 作用力 重力 慣性離心力 重力沉降離心沉降 1 1、重力沉降速度、重力沉降速度 1 1）球形顆粒的自由沉降）球形顆粒的自由沉降光滑的剛性球形顆粒在靜止流體中的沉降光滑的剛性球形顆粒在靜止流體中的沉降設顆粒的密度為s，直徑為d，流體的密度為， s,顆粒沉降 第8頁/共49頁2021-11-19重力 gdFsg36浮力 gdFb36而阻力隨著顆粒與流體間的相對運動速度而變，可仿照流體流動阻力的計算式寫為 ：22uAFd24dA對球形顆粒 2422udFdmaFFFdbg第9頁/共49頁2021-11-19adudgdgdss3223362466(a)顆粒開始沉

5、降的瞬間，速度u=0，因此阻力Fd=0，amax 顆粒開始沉降后，u Fd ；當u ut 時，a=0 。等速階段中顆粒相對于流體的運動速度ut 稱為沉降速度。當a=0時，u=ut，代入（a）式024662233tsudgdgd 3)(4stdgu沉降速度表達式終端速度第10頁/共49頁2021-11-192、阻力系數(shù) 通過因次分析法得知，值是顆粒與流體相對運動時的雷諾數(shù)Ret的函數(shù)。 對于球形顆粒的曲線，按Ret值大致分為三個區(qū)： a) 滯流區(qū)或斯托克斯(stokes)定律區(qū)（10 4Ret1） tRe24182gdust斯托克斯公式ttduRe第11頁/共49頁2021-11-196 . 0

6、Re5 .18t6 . 0Re269. 0tgdust艾倫公式 c) 湍流區(qū)或牛頓定律區(qū)（Nuton）（103Ret 2105） 44. 0gdust74. 1牛頓公式 b) 過渡區(qū)或艾倫定律區(qū)（Allen）（1Ret2m)適用條件 (1)顆粒靜止，流體運動 (2)顆粒運動，流體靜止 (3)顆粒流體作相反方向運動 (4)顆粒、流體作相同方向運動，但速度不同 第14頁/共49頁2021-11-193 3、影響沉降速度的因素、影響沉降速度的因素 1 1）顆粒的體積濃度）顆粒的體積濃度 在前面介紹的各種沉降速度關系式中，當顆粒的體積濃度小于0.2%時，理論計算值的偏差在1%以內，但當顆粒濃度較高時，

7、由于顆粒間相互作用明顯，便發(fā)生干擾沉降，自由沉降的公式不再適用。2 2）器壁效應）器壁效應 當器壁尺寸遠遠大于顆粒尺寸時，（例如在100倍以上）容器效應可忽略，否則需加以考慮。 Dduutt1 . 21第15頁/共49頁2021-11-19 由式Stokes公式、Allen公式、Newton公式可看出，顆粒直徑對沉降速度有明顯影響，但在不同的區(qū)域，其影響不同： 滯流區(qū)，utd2；過渡區(qū)utd1.143；湍流區(qū)utd0.5。即隨著Ret的增加，其影響減弱，在生產中對小顆粒的沉降采用添加絮凝劑來加速沉降。3）顆粒直徑的影響6 . 0Re269. 0tgdustgdust74. 1第16頁/共49頁

8、2021-11-194)粘度的影響 在滯流區(qū)，阻力主要來自于流體粘性引起的表面摩擦力； 在湍流區(qū)，由流體在顆粒尾部出現(xiàn)的邊界層分離所引起的形體阻力占主導作用,流體粘性對沉降速度已無影響。 在過渡區(qū)，摩擦阻力和形體阻力都不可忽略。 因沉降多在滯流區(qū)進行，故降低粘度對操作有利，對懸浮液的沉降過程應設法提高溫度，而對含塵氣體的沉降應降低氣體溫度。 第17頁/共49頁2021-11-195）顆粒形狀的影響 psSS球形度對于球形顆粒，s=1，顆粒形狀與球形的差異愈大，球形度s值愈低。對于非球形顆粒，雷諾準數(shù)Ret中的直徑要用當量直徑de代替 。peVd3636PeVd顆粒的球形度愈小，對應于同一Ret

9、值的阻力系數(shù)愈大但s值對的影響在滯流區(qū)并不顯著，隨著Ret的增大，這種影響變大。第18頁/共49頁2021-11-194 4、沉降速度的計算、沉降速度的計算 1 1）試差法）試差法 假設沉降屬于層流區(qū) 方法：182stduut dutReRet Ret1 ut為所求Ret1 艾倫公式求ut判斷公式適用為止 2) 2) 摩擦數(shù)群法摩擦數(shù)群法 34stgdu由得234tsudg第19頁/共49頁2021-11-1922222Rettud23234Regdst 因是Ret的已知函數(shù)，Ret2必然也是Ret的已知函數(shù)，Ret曲線便可轉化成 Ret2Ret曲線。 計算ut時，先由已知數(shù)據(jù)算出Ret2的值

10、，再由Ret2Ret曲線查得Ret值，最后由Ret反算ut 。duttRe 2) 2) 摩擦數(shù)群法摩擦數(shù)群法 34stgdu由得234tsudg第20頁/共49頁2021-11-19摩擦數(shù)群法第21頁/共49頁2021-11-19 計算在一定介質中具有某一沉降速度ut的顆粒的直徑d，令與Ret-1相乘， 2213)(4Retstug Ret-1Ret關系繪成曲線 ，由Ret-1值查得Ret的值， 再根據(jù)沉降速度ut值計算d。ttudRe摩擦數(shù)群法摩擦數(shù)群法顆粒直徑顆粒直徑d d的計算的計算第22頁/共49頁2021-11-193)量綱為一數(shù)群判別： K 2.62為斯托克斯定律區(qū)，2.62 K

11、69.1為牛頓定律區(qū)。2()sgKd 3第23頁/共49頁2021-11-19例：試計算直徑為95m，密度為3000kg/m3的固體顆粒分別在20的空氣和水中的自由沉降速度。 解：1）在20水中的沉降。用試差法計算先假設顆粒在滯流區(qū)內沉降 ，182gdust 附錄查得，20時水的密度為998.2kg/m3,=1.00510-3Pa.s第24頁/共49頁2021-11-1932610005. 11881. 92 .99830001095tusm/10797. 93核算流型 ttduRe33610005. 12 .99810797. 910959244. 01原假設滯流區(qū)正確，求得的沉降速度有效。

12、2） 20的空氣中的沉降速度用摩擦數(shù)群法計算20空氣：=205 kg/m3，=8110-5 Pa.s根據(jù)無因次數(shù)K值判別顆粒沉降的流型 第25頁/共49頁2021-11-1932gdKs32561081. 181. 9205. 13000205. 1109552. 42.61K69.1，沉降在過渡區(qū)。用艾倫公式計算沉降速度。 4 . 16 . 04 . 14 . 04 . 114 . 16 . 14 . 11154. 0stdgusm/619. 0第26頁/共49頁2021-11-19 例：本題附圖所示為一雙錐分級器，利用它可將密度不同或尺寸不同的粒子混合物分開?；旌狭Ｗ佑缮喜考尤?，水經(jīng)可調錐

13、與外壁的環(huán)形間隙向上流過。沉降速度大于水在環(huán)隙處上升流速的顆粒進入底流，而沉降速度小于該流速的顆粒則被溢流帶出。5、分級沉降 含有兩種直徑不同或密度不同的混合物，也可用沉降方法加以分離。 第27頁/共49頁2021-11-19利用此雙錐分級器對方鉛礦與石英兩種粒子混合物分離。已知：粒子形狀 正方體粒子尺寸 棱長為0.080.7mm方鉛礦密度 s1=7500kg/m3石英密度 s2=2650kg/m320水的密度和粘度 =998.2kg/m3 =1.00510-3 Pas假定粒子在上升水流中作自由沉降，試求：1）欲得純方鉛礦粒，水的上升流速至少應取多少m/s？2）所得純方鉛礦粒的尺寸范圍。第28

14、頁/共49頁2021-11-19解：1)水的上升流速 為了得到純方鉛礦粒，應使全部石英粒子被溢流帶出，應按最大石英粒子的自由沉降速度決定水的上升流速。 對于正方體顆粒，先算出其當量直徑和球形度。 設l代表棱長，Vp代表一個顆粒的體積。36peVd336lm43310685. 8)107 . 0(6psSS226lde806. 0)107 . 0(610685. 8234第29頁/共49頁2021-11-19用摩擦數(shù)群法求最大石英粒子的沉降速度22223)(4Regdset14000)10005. 1 (381. 92 .998)2 .9982650()10685. 8(42334s=0.806

15、，查圖3-3的，Ret=60，則：ettduRe4310685. 82 .99810005. 160sm/0696. 0第30頁/共49頁2021-11-192）純方鉛礦的尺寸范圍 所得到的純方鉛礦粒尺寸最小的沉降速度應等于0.0696m/s 用摩擦數(shù)群法計算該粒子的當量直徑。32113)(4Retstug2544. 0)0696. 0(2 .998381. 9)2 .9987500(10005. 14323s=0.806，查圖3-3的，Ret=22，則：第31頁/共49頁2021-11-19tteudRe0696. 02 .99810005. 1223m410182.3與此當量直徑相對應的正

16、方體的棱長為：36edl 34610182. 3m410565. 2所得方鉛礦的棱長范圍為0.25650.7mm。第32頁/共49頁2021-11-19二、降塵室1、降塵室的結構 2、降塵室的生產能力 降塵室的生產能力是指降塵室所處理的含塵氣體的體積流量，用Vs表示，m3/s。降塵室內的顆粒運動 以速度u隨氣體流動 以速度ut作沉降運動uut第33頁/共49頁2021-11-19顆粒在降塵室的停留時間 ul顆粒沉降到室底所需的時間 ttuHt為了滿足除塵要求 tuHul降塵室使顆粒沉降的條件HbVusssVlHbHbVltsuHVlHbtsbluV 降塵室的生產能力 降塵室的生產能力只與降塵室

17、的沉降面積bl和顆粒的沉降速度ut有關，而與降塵室的高度無關。 uut第34頁/共49頁2021-11-19 n-隔板數(shù) 隔板間距：隔板間距：4040100100mmmm3、 多層降塵室tsblunV)1( 第35頁/共49頁2021-11-194.降塵室的計算 降塵室的計算 設計型操作型已知氣體處理量和除塵要求， 求降塵室的大小求降塵室的大小 用已知尺寸的降塵室處理一定量含塵氣體時，計算: 可以完全除掉的最小顆粒的尺寸可以完全除掉的最小顆粒的尺寸 要求完全除去直徑要求完全除去直徑d dp p的塵粒時所的塵粒時所 能處理的氣體流量能處理的氣體流量第36頁/共49頁2021-11-19降塵室可以

18、完全除去的最小顆粒直徑，假設沉降塵室可以完全除去的最小顆粒直徑，假設沉降在層流區(qū)，沉降速度：降在層流區(qū)，沉降速度：降塵室的特點結構簡單結構簡單, ,但設備龐大但設備龐大流動阻力小，分離流動阻力小，分離7575 m m的粗顆粒，作預除塵的粗顆粒，作預除塵流體處于層流區(qū)流體處于層流區(qū)18)(2gdustblVgdss18min第37頁/共49頁2021-11-19例：擬采用降塵室除去常壓爐氣中的球形塵粒。降塵室的寬和長分別為2m和6m,氣體處理量為1標m3/s，爐氣溫度為427，相應的密度=0.5kg/m3，粘度=3.410-5Pa.s，固體密度S=400kg/m3操作條件下，規(guī)定氣體速度不大于0

19、.5m/s，試求：1.降塵室的總高度H，m；2.理論上能完全分離下來的最小顆粒尺寸；3. 粒徑為40m的顆粒的回收百分率；4. 欲使粒徑為10m的顆粒完全分離下來，需在降塵室內設置幾層水平隔板？第38頁/共49頁2021-11-19解：1）降塵室的總高度HsmtVVS/564. 2273427273127327330buVHS5 . 02564. 2m564. 22）理論上能完除去的最小顆粒尺寸 blVustsm/214. 062564. 2用試差法由ut求dmin。假設沉降在斯托克斯區(qū) 第39頁/共49頁2021-11-19gudst18min807. 95 . 04000214. 0104

20、 . 3185m51078. 5核算沉降流型 1182. 01014. 35 . 0214. 01078. 5Re55ttdu原假設正確 3、粒徑為40m的顆粒的回收百分率粒徑為40m的顆粒定在滯流區(qū) ，其沉降速度 smgdust/103. 0104 . 318807. 95 . 040001040185262第40頁/共49頁2021-11-19氣體通過降沉室的時間為： suHt12214. 0564. 2直徑為40m的顆粒在12s內的沉降高度為： muHt234. 112103. 0 假設顆粒在降塵室入口處的爐氣中是均勻分布的，則顆粒在降塵室內的沉降高度與降塵室高度之比約等于該尺寸顆粒被分

21、離下來的百分率。直徑為40m的顆粒被回收的百分率為： %13.48%100564. 2234. 1HH第41頁/共49頁2021-11-194、水平隔板層數(shù) 由規(guī)定需要完全除去的最小粒徑求沉降速度， 再由生產能力和底面積求得多層降塵室的水平隔板層數(shù)。 粒徑為10m的顆粒的沉降必在滯流區(qū)， smgdust/1041. 6104 . 318807. 95 . 0400010118362521tSbluVn1104 . 662564. 233 .32取33層 板間距為 1nHhm0754. 0133564. 2第42頁/共49頁2021-11-19三、沉降槽 1、懸浮液的沉聚過程懸浮液的沉聚過程 D

22、沉聚區(qū)變濃度區(qū)等濃度區(qū)清液區(qū) 懸浮液的沉聚過程，屬重力沉降，在沉降槽中進行。固體顆粒在液體中的沉降過程，大多屬于干擾沉降。比固體顆粒在氣體中自由沉降阻力大。隨著沉聚過程的進行，兩區(qū)逐漸擴大，區(qū)這時逐漸縮小至消失。在沉降開始后的一段時間內，兩區(qū)之間的界面以等速向下移動，直至區(qū)消失時與區(qū)的上界面重合為止。此階段中界面向下移動的速度此階段中界面向下移動的速度即為該濃度懸浮液中顆粒的即為該濃度懸浮液中顆粒的表觀沉降速度表觀沉降速度。表觀沉降速度不同于顆粒的沉降速度，因為它是顆粒相對于器壁的速度，而不是顆粒相對于流體的速度。 等濃度區(qū)消失后，界面以逐漸變小的速度下降，直至區(qū)消失，此時在清液區(qū)與沉聚區(qū)之間形成一層清晰的界面，即達到“臨界沉降點”,此后便屬于沉聚區(qū)的壓緊過程。區(qū)又稱為壓緊區(qū)，壓緊過程所需時間往往占沉聚過程的絕大部分。 通過間歇沉降實驗，可以獲得表觀沉降速度與懸浮液濃度及沉渣濃度與壓緊時間的二組對應關系數(shù)據(jù)，作為沉降槽設計的依據(jù)。 間歇沉降試驗間歇沉降試驗第43頁/共49頁2021-11-192、沉降槽 利用重力沉降從懸浮液中分離固相的設備稱為沉降槽，它可從懸浮液中分出清液而得到稠厚的沉渣，又稱為增稠器。按操作方式分為間歇式和連續(xù)式，一般化工生產中均采用連續(xù)沉