循環(huán)流化床鍋爐相關(guān)的外文翻譯

1、Settling times of FG components for fuel reactivity steps9000氏BxRFGK僻 RFG隨得 1,2翼RFG均值圖9±1%± 5%軍決時間（時間步）煙氣中COZ H2O和O2的含量不同煙氣再循環(huán)率，當燃油流量下降一個 10叫?！癛FG千克/秒”名義RFG質(zhì)量流量值為各自的負荷水平。pure 5 FG/RFG oxidantsignal圖10煙氣中O2控制概念在氧循環(huán)流化床。二級純 O2 （一）和二次氧化劑（B）是用來控制煙氣氧含量?？刂骑@示在概念層面和圖只顯示煙氣中O2控制，排除其他熱循環(huán)控制回路氧化劑的氧含量可以通

2、過調(diào)節(jié)維持純氧氣流或償還流動 ，在3節(jié)所述（也說 明在圖11中）.因此氧化劑O2百分比應(yīng)被純O2流量和通過改變?nèi)剂陷斎雰?yōu)選調(diào) 整。然而，循環(huán)流化床鍋爐運行 控制氧化劑O2不考慮在流態(tài)化的變化可能是不 夠的。因此，有必要控制輸入氣體流量在其在氧化劑 O2 O2含量的控制。一個 組合式煙氣O2, O2和總氧化劑的氧化劑流量控制結(jié)構(gòu)（圖12）將提供一個方便 的方式來控制氧輸入，燃燒爐內(nèi)流化，但必須注意在這種沖突的控制措施解決方 案。氧化劑O2的控制也可以只應(yīng)用于某輸入氣體流量。T一件 Flue gasASU,0 -Primary (pure 01 FG/RFGoxidantsignalPrim. 0

3、2； Secondary n QI 1.圖11在氧循環(huán)流化床氧化劑 02控制概念的例子。一、二級純02流量來控制各自的 02含量?？刂圃诟拍顚用婧蛨D只顯示氧化劑02控制顯示，排除其他熱循環(huán)控制回路。在富氧燃燒，過量的氧更容易保持所需的水平比在空氣中燃燒，在純氧氣流量可以基于對負荷水平的燃料需求的確定，例如RFGB量可根據(jù)所需的循環(huán)流化 床氣速。它也注意到，空氣燃燒過量空氣供應(yīng)的重要不同的燃燒過剩，作為參數(shù)必須在純02流量沒有N2不同的方式和選擇作為煙道廢氣再循環(huán)降低鍋爐煙氣 流。氧氣過量考慮在富氧燃燒是重要的，因為太高值進行空分制氧能量損失。圖12輸入氧化劑控制的概念：組合式煙氣O2,主要的氧

4、化劑 O2和總輸入氧化劑流量控制。 氣體的體積或質(zhì)量流量測量可以各種方式設(shè)計?？刂普f明一個概念層次和實際的實現(xiàn)是不考慮在這里。一個特別的優(yōu)勢和挑戰(zhàn)的富氧燃燒控制通過使用不同的氧濃度的可能性了 不同的氧化劑入口（一次空氣，一次空氣，等）。這就是所謂的氧化劑O2分期可 用于氧燃燒，例如提供改進的爐型控制。溫度和熱傳遞（圖13）。通過氧分期，主燃燒區(qū)可沿床移，這影響揮發(fā)分和 焦炭的主燃燒區(qū)，以及作為床的氧化還原電位。當一個低氧化劑O2級是在密相床，焦炭上升高在立管，從而導(dǎo)致更均勻的立管的溫度分布， 但也可能在未燃燒 的燃料的增加，煙氣氧含量和排煙熱損失。升高的氧含量的主要的氧化劑，在另 一方面，延長

5、接觸燃料和氧氣之間，提高燃燒效率，如果氧分期用于熱循環(huán)控制， 它必須在鍋爐O2控制考慮設(shè)計不應(yīng)與系統(tǒng)如煙氣中 O2的沖突控制。氧化劑O2分期可以用來選擇性地協(xié)助負載轉(zhuǎn)換在提升管中的某些部分。這 可能是重要的是由氧斜坡暗示熱循環(huán)模型驗證試驗。有趣的是，氧氣也可直接輸送到燃燒爐進行更極端操作的燃燒和溫度控制相關(guān)（麥當勞和zadiraka ,2007）。這可能有助于氧增加增加燃燒模式之間的轉(zhuǎn)換速度負荷水平和提供富氧燃燒具 有顯著優(yōu)勢相比于空中射擊。溫度，而二次氧化劑 O2含量的干舷溫度控制。解決方案在概念層面所示：沒有其他控制回圖13路包括和不考慮控制回路或測量的實現(xiàn)。4.4開關(guān)動力學氧的氧化劑的溫

6、度提出了額外的變化對爐內(nèi)的溫度比空氣的燃燒，為氧化劑從處理的合物的低溫氧和RFG1氣線，遠不像空氣流。如果大量的空氣流預(yù)熱或 RFG卻不是用來使氣體溫度類似在這兩種燃燒模式，氧化溫度差異幾乎肯定會 發(fā)生。預(yù)熱通常是不含氧的選項由于安全處理純氧氣流或氧化劑方面的模式高 O2百分比。氧化劑的溫度問題可能在空氣中氧的空氣開關(guān)是有問題的，因為RFG是這一過程的反應(yīng)產(chǎn)物，從而導(dǎo)致潛在的氧化劑在轉(zhuǎn)變過程中的溫度變化。氧化溫度將進一步體現(xiàn)在爐溫度。很明顯，氧控制可能性的數(shù)量一循環(huán)流化床鍋爐廠相比將增加空中射擊。煙氣中的O2,氧化劑O2和氣體總流量控制可結(jié)合不同方式和富氧氧化劑成分可以 用來調(diào)節(jié)不同爐的性能。

7、這將復(fù)雜的整體控制動力裝置的結(jié)構(gòu)和控制的設(shè)計更具 挑戰(zhàn)性。在某種意義上，空中射擊的SISO控制問題成為更多的氧模式 MISO的問 題。方便的一種方法這種設(shè)計可以把更多的重點放在控制輸入氧的質(zhì)量流量而不 是總的氧化劑流和O2作為氧化劑O2百分比，百分比僅提供沒有明確關(guān)于實際氧 過程的輸入信息。這是由圖8指出，作為煙氣氧基水平保持不變整個測試盡管在 氧化劑的重大變化O2百分比。氧流量控制的概念可能導(dǎo)致一個更簡單的控制解 決方案。在富氧燃燒控制的關(guān)注一個特定的點氧化劑成分是空氣中的氧空氣開關(guān)和 轉(zhuǎn)換在氧模式具有不同的氧化劑 O2含量。這些任務(wù)是特別具有挑戰(zhàn)性，為多達 三個不同的氣體輸入（氧，RFGW

8、空氣）和固體的工藝流程（至少一個燃料流量 和石灰石）需要同時調(diào)整。止匕外，該輸入調(diào)整序列可以確定，這是更復(fù)雜的比在 燃燒有一個空氣輸入流。固體和氣體之間的關(guān)系輸入是特別重要的。 因此，需要 將輸入流協(xié)調(diào)為了保持過程變量的期望值實現(xiàn)穩(wěn)定的燃燒模式轉(zhuǎn)換。空氣和氧模式之間切換需要非常小心， 因為快速開關(guān)有一種傾向，導(dǎo)致爐內(nèi) 的快速變化溫度和FB速度（羅密歐等人。，2011）,這可能干擾的過程操作。同 時，開關(guān)應(yīng)也可以與所需的速度進行，尤其是當基于負載需求或成本的因素。 快 速轉(zhuǎn)換之間燃燒方式也有吸引力，在主要的變化煙氣成分發(fā)生在最后的開關(guān)斜坡 （見4.2節(jié)）?？刂茊栴}的進一步復(fù)雜化切換方案和控制之間

9、可能的相互作用的 循環(huán)過程。這可能會產(chǎn)生意想不到的反應(yīng)限制開關(guān)， 這可能需要解耦前饋控制行 動。測試不同的切換方法是不可或缺的一部分氧循環(huán)流化床過程的動態(tài)特性。之間切換空氣和氧模式可以通過不同的方式不同了斜坡起動氣體和固體的輸入轉(zhuǎn) 換時間燃燒模式的穩(wěn)定狀態(tài)之間的坡道。開關(guān)方案通常包含一個主氣流的斜坡， 在這空氣中的主要變化，純 O2和RF儂生。斜坡序列相似的升溫速度對所有的 氣體流動，似乎在文獻中是常見的（圖 14）。在這些序列，該燃料/氧化劑O2比 整個開關(guān)保持不變.在燃燒模式切換的過程中，測序輸入需要配置的氧負荷的變化。對于例如， 它被發(fā)現(xiàn)的氧負荷斜坡模擬中，快速升溫過程輸入不一定會產(chǎn)生更

10、快的溫度響應(yīng) 比較慢坡道。圖15表明，盡管恒定的溫度時間更快的坡道設(shè)置（2）是小于慢坡 道設(shè)置（1）,應(yīng)沉淀時間是更快的坡道其實長比慢的。有人懷疑，低反應(yīng)性無煙 煤基燃料和燃料的同時變化，RFGf口 O2流量使爐冷卻的變化比燃燒速度產(chǎn)生的熱量在坡道，形成一個瞬間這兩個因素之間的不平衡。這也有可能慢下來的反應(yīng), 和效果會更明顯為快速RFG快速轉(zhuǎn)換斜坡比較慢。Air to oxy switching schemefl 6 4 2 O.5O.Q 算 EOU P匚B 善口=14?？諝馀c匹配速度和起動次數(shù)氧原理斜坡開關(guān)所有的輸入。Oxy ramps2)1)0.880 WOOD20 口003D0D04D0

11、D05000060000Simulation time stepsT1 T4 T10T16 T20圖15?；癄t溫度的響應(yīng)在不同提升高度（t）為兩個氧負荷坡道（坡道設(shè)置到一個較低的負載水平和背部，類似的負載變化），熱循環(huán)驗證仿真模型。輸入的流量增加的速度（2）是集比組大三倍（1）。5模擬開關(guān)之間的空氣和氧燃燒空氣氧空氣開關(guān)目前循環(huán)流化床過程控制面臨的挑戰(zhàn)由于它們對燃燒動力學。開關(guān)要保證良好的流化，燃燒和傳熱條件，并且非?？焖凫`活的雙發(fā)射操作。 在這一節(jié)，切換方案之間的空氣和氧燃燒采用動態(tài)一維熱循環(huán)模型研究。5.1測試設(shè)置模擬開關(guān)方案從空中射擊的氧燃燒來自試驗。 在所有的仿真，起動狀態(tài)在空 氣中燃

12、燒和目標狀態(tài)全氧方式與氧化劑 O2富集。純氧氣輸入主要用于氧化劑O2 富集和純氧氣流是伴隨著升高燃料功率的增加。不同的氧化劑O2百分比以上21 體積（通常為28體積為在氧模式研究獲得的空氣像燃燒的溫度。在測試開關(guān)，正常體積流量（在STP條件）的總輸入氣體流量保持恒定。除了最后的燃燒狀態(tài)， 一切換方案可能包括可能的中間狀態(tài)燃料流和氧化劑O2含量。在切換方案的報告，“直接”的斜坡相對于“測序”研究關(guān)系的方法之間的 氣體（純O2, RFG空氣）和固體（燃料和輸入石灰石）。在“直接法”（圖16）, 固體飼料但凡與純O2, RFGffi空氣流。所有的坡道開始和結(jié)束在同一時間，使得 該方法快速。在“排序”

13、的方法（圖17）, RFG純氧和空氣的流動首先是增加從空氣（21體積 O2）氧型無氧化劑O2富集。后主氣流斜道，氧化劑o2含量 和固體飼料飼養(yǎng)他們的全氧模式設(shè)置。無花果的序列的輕微異常。16和17由于試點測試的實際實施和他們也反映在仿真測試運行。同樣地， 燃料動力水平的提高，在“順序”的方法和一些模擬在燃料質(zhì)量流量小的步驟。 注意，試分析結(jié)果是本文的范圍之外。5.2仿真結(jié)果兩切換方案明顯不同過程的反應(yīng)?！皽y序”方案更受富氧燃燒氣體介質(zhì)比熱容的 海拔比“直接法”（圖18）。在CO2和H2O的濃度氧化劑的增加，爐內(nèi)溫度緩慢 下降對于“測序”開關(guān)。最低溫度觀察期間的主氣流坡道前的最后階段氧化劑 O2

14、含量升高和溫度恢復(fù) 右他們原來的水平，當燃料的步驟進行。這說明 3節(jié)中 討論的現(xiàn)象4。在“直接”方案，在燃料燃燒率的變化是同時進行的在大氣條件下的轉(zhuǎn)變。因此，與熱容量增加相關(guān)溫度補償。過渡在爐溫度空氣充滿氧模式平穩(wěn)、全氧燃燒穩(wěn)態(tài)溫度達到的速度比在“順序”的方法。Sequenced method SPSimulaliDn tirne sts ps二一五SUDJSau二Prim. air, Nvmm-Sbc. air. Nl/mirii圖16輸入“直接”流量設(shè)定值的空氣中的氧交換方法。燃料流量與主氣流斜道，同時增加。正常輸入對應(yīng)的百分比。Prim. 02. Nl/hnimSec. 02. Nl/r

15、rinPrim, RFG (well NH/min Sec. RFG £wet>fc NlEn Fuel, RPM unneifibone 拈Ee：r, %圖17輸入“排序”流量設(shè)定值的空氣中的氧交換方法。燃料的主要氣體流量逐漸增加。正常輸入對應(yīng)百分比"Direct,- methodD.34 d 05000W00016OW200002&0W30000SimulaEicri lime steos -T4 T7 TIO T13 -16T2OiSS®quencadlfc method 0.920.B5 O5000WDDOISOM 200002500D 3O

16、0DD 3000Simulation lime st-djs T1 T4 T7 -T1O T13Tlfi T2D圖18。模擬不同冒口計算元素爐溫度（ T）的“直接”和“測序”模擬開關(guān)，由全球爐正火溫度最大值在切換方案，不同的偏差全氧燃燒COM循循環(huán)流化床提升管的溫度升高一相對于空氣燃燒。這是最有可能引起的輸入不同的氧化溫度在空氣和氧燃燒。 在氧 燃燒，初級和次級氧化劑具有相同的溫度， 而初級空氣預(yù)熱用于大氣模式。下二 次空氣溫度，因此LED更TEM-空氣溫度分布模式比氧模式。如氧化劑 O 2分期 能作為氧的方式解決這個問題。仿真結(jié)果表明，這是可能實現(xiàn)的氧模式燃燒的溫度比空氣模式， 如果使用的

17、是氧化劑02富集。與選定的燃料類型，氧化劑 02濃度的“測序”的方法接近 空氣爐溫度所需的。的的“直接”方案最終溫度均高于本因其稍高的氧化劑0 2富集水平。傳熱對各種立管元件的功率值的趨勢爐內(nèi)溫度。流態(tài)化過程中開關(guān)是通過審查的分析在床和干舷的氣體速度，以及為一對固體材料的密度（圖19）。在一般情況下，氣體速度在整個開關(guān)保持相對恒定，保 證適當?shù)牧骰瘲l件。固體密度密切隨著速度的協(xié)議：當氣速的增大而增大，密相 床層的固形物含量降低，密度越高在提升管中增加。dtiiriisjty 2Fr HbuEiid1 FreBbcjand2rEbu) EE曼1.101.00o.eord總。 1.0.7a M 0

18、.600.60b*Sequenced method0,200.01050001000015000200002500030000Siimulation timo stepsBed velocity Freeboard velwityBed diensity 135000Bed density 2Freeboard density 1Freeboard density :0.400.3Q圖19。模擬床/超高速度和固體的密度不同冒口元素（點 1和點2, 1低于2點）的“直接”和“序列”開關(guān)通過仿真，在爐內(nèi)的速度和全局密度極大值歸一化。仔細檢查，“直接”的方法似乎能更好的流化條件下比“測序”開關(guān)。的小

19、的密度和速度的變化在開關(guān)也不那么單調(diào)的“直接法”比“測序”開關(guān)?！皽y序”方案顯示，fluidiza減少一方法在對主氣流坡道結(jié)束，雖然輸入氣體正常體積流量保持不變。的變化在流態(tài)化可以解決所觀察到的下降在毛皮一NACE的溫度在氧化劑O2富集，為實際輸入氣體流量進入過程的改變熱膨脹。這個集錦保持 皮毛的重要性一NACE的溫度水平不斷在開關(guān)。的變化流態(tài)化主要是由爐溫度而 不是氧化溫度M. Hultgren 等。/計算機與化學工程 61 (2014) 203-219flDirectM method，Bed velocity二二 Be id density 2- Bed density 1- Freebo

20、ard density 2二= FEegand velocityFreebonj density 1WQU) EE/6WSequenced1,1 methodBed velocity日白 d density 2Bed density 1Froeboardi d&nsfty 2一 = Freeboarel velocity-Freeboard1 density 1(IrnoLI) EE>圖。20.煙氣密度（用理想氣體定律和水蒸汽表計算），輸入主氧化劑的質(zhì)量流量和煙氣中CO2含量為“直接”和序”切換模擬，由各自的最大值歸一化在氧模式下的煙氣和氧化劑濃度增加明顯觀察到兩個開關(guān)的方法（圖

21、20）。差異方法之間是相當小的，作為主密度變化在主氣流坡道和密度發(fā)生結(jié)果還顯示 發(fā)揮，保持一個恒定的氧化劑體積流量造成的增加的氣體質(zhì)量流量。然而，任何影響的密度對所述流化變化是不是直接可見的圖。19。煙道氣的CO 2和H2 O的反應(yīng)是非常相似的兩個方法和成分的濃度特別增加朝向氣流斜坡的端部。煙道氣的SO2標記切換方法之間沒有偏好煙氣 O 2的內(nèi)容（圖21）,大致維持不變兩 個開關(guān)和方法之間的差異中很小。由于燃料的燃燒沒有根本的影響由移位在大氣 中，空氣般燃燒條件可以在氧模式來獲得。在煙氣中的小變化氣體02是特別令人驚訝的“直接”計劃，該計劃包括在過程輸入快速和大的變化。一些煙道氣的 02滴可能

22、在之前的主氣流坡道，氧化劑調(diào)整觀察時空氣置換通過RF訓(xùn)顯著較低的02含量。這說明了事實是空氣，純的 02和RFG!要考慮作為開關(guān)中的組 合氣態(tài)輸入，而不是作為單獨的流在一個整體，交換機模擬表明，空氣和氧模式之間可能的轉(zhuǎn)換可以在循環(huán)流 化床鍋爐中進行。在觀察的方法之間的主要差異爐的溫度， 如流化性能進行了掛 的溫度。煙氣02的含量同樣表現(xiàn)為雙方交換計劃，并表示類似的氧燃燃燒條件 下空氣點火。其他煙氣排放的反應(yīng)非常相似的兩種方案。在“序”的方法產(chǎn)生了相當緩慢的燃燒模式開關(guān)，在爐溫中間下降，將其連 接到標高在氣體比熱能力?！爸苯印钡姆椒▽?dǎo)致了更順暢，更快速的反應(yīng)溫度比那些“有序”的方法和下降爐溫可與

23、fir-進行補償荷蘭國際集團的力量。 ”直 接”開關(guān)可以變成是特別有用快速轉(zhuǎn)換，當用于燃燒和熱需求傳輸高（如成本 / 需求為基礎(chǔ)的開關(guān)）。然而，該廣泛調(diào)整到“直接”的受操縱變量方法可能會限 制在現(xiàn)實世界的應(yīng)用。這是在試點實驗中已經(jīng)暗示，隨著部分堵塞鍋爐電網(wǎng)和設(shè) 定跟蹤問題的RFG該所有輸入同時斜坡可能會更敏感親塞斯干擾和更具挑戰(zhàn)性 進行比逐漸開關(guān)。在“序”的方法因而有潛力的創(chuàng)業(yè)和關(guān)機，當速度要求不那么 嚴格，當同時輸入的變化不一定是可行的。 在內(nèi)尋獨的燃料和氣流斜坡，特別要 注意，必須支付上的氧化劑坡道由于變化的最后階段氣體比熱容和爐的溫度。M. Hultgren 等。/ 計算機與化學I程61

24、 (2014) 203-219oooooooo .o.987.s,54.3 LO.O,O.0.口0.0.UJUOO)岑與 uieproSiniulatioci tinna stepsPrim nxiriant 02Srg. ax id ant 02FG 02fEb匚)£1.000.200.10-Sequenced methodo o o o o 7 6 5 4 3 a ao.aD. (一m)皆更有怎0D.40U.1 b0 00 00.05&aoo iDooaPr ini. Ox id air hl 02150002Q0C0Simulation time stepsS4c. o

25、jtiddnt 0225OOQ 30000一FG 0235000圖。21.煙氣和氧化劑氧氣濃度為“直接”和“測序”開關(guān)的模擬，通過氧化劑的O 2亙分比最大歸一化。6總結(jié)本文研究了氧和空氣之間白差異一循環(huán)流化床（CFB鍋爐點火。具體的燃 燒循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制的特點和過程動力學突出。過程的靜態(tài)和動態(tài)兩個方 面通過物理因素和動態(tài)熱循環(huán)研究模擬。特別是，氧循環(huán)流化床的控制結(jié)構(gòu)進行 了探討一討論了。兩個開關(guān)的方法之間的空氣和氧燃燒了通過模擬研究，對確定的重點燃燒模式轉(zhuǎn)換應(yīng)在循環(huán)流化床進行。氧化劑和煙氣的比熱容量和密度將增加在富氧燃燒鍋爐相比，由于空氣放電對高燃氣公司2和H 2 0含含量。在熱的增加容

26、量會降低爐溫，慢性子一溫度響 應(yīng)和熱交換器的職責可能變化。的溫度水平的變化，可以補償通過增加純O 2和燃料的氧輸入方式，即通過氧化 O2豐富一管理。保持空氣和氧模式類似的流 態(tài)化，輸入氣體流量應(yīng)在燃燒過程中保持恒定模式轉(zhuǎn)換。富氧燃燒氣氛對CO好燃燒和排放形成，例如通過降低擴散率氧和碳氫化合物，通過提高燃料氣化煙氣再循環(huán)介紹具體過程動力學富氧燃燒鍋爐，為RFGg一種反應(yīng)產(chǎn)物和主 要的氧化劑流組件。循環(huán)將添加到該系統(tǒng)的時間延遲和引入一個內(nèi)部反饋過程。 雖然穩(wěn)態(tài)濃度水平不采用煙氣再循環(huán)量的影響，確定的RFG流一礦山的濃度動態(tài)。這是特別重要的空氣富氧空氣開關(guān)，和 RFG /純O 2的比例也是一個重要的

27、 一在富氧燃燒負荷變化的重要控制參數(shù)。一種可能性，以2個輸入分別調(diào)整RFG和純氧彼此引入附加自由度氧 CFB 的控制。該RFG主要負責流化和爐冷，而純的 O 2輸入由燃料fir-調(diào)節(jié)荷蘭國 際集團的力量。獨立的純 02和RFGK能夠更準確和爐性能，配置文件和動態(tài)區(qū) 域明智的控制，包括可能使用不同的氧化劑 02比例，不同的氧化劑02的內(nèi)容 不同的入口（ 02分期），作為以及氧氣提升，或在負荷或燃燒模式轉(zhuǎn)換的額外流 動RFG另一方面，分離的氧化劑組件要求更先進的燃燒控制解決方案，增加了 整體的電廠控制的復(fù)雜性 struc-真實存在。一體的綜合性的方式來設(shè)計的燃燒 控制所述鋁氧CFB將是一種煙道氣的

28、02修剪結(jié)合氧化劑02的控制和總氧化劑 流量控制?？諝飧谎蹩諝馊紵Ｊ降那袚Q，最重要的要考慮的事情是多么的燃料，石灰 石，純0 2, RFGffi空氣流動應(yīng)改變以獲得最佳的燃燒，流態(tài)化傳熱條件下整個開關(guān)。特別注意，必須支付給固體和氣體之間的關(guān)系流動。 根據(jù)模擬結(jié)果，快“直 接”跳變空氣之間氧射擊與所有輸入同時斜坡流應(yīng)該盡可能使用。這種切換方法生產(chǎn)的平穩(wěn)過渡溫度在進一不降低 NACE5溫或燃燒和流態(tài)化惡化條件。然而， 這些開關(guān)可以是具有挑戰(zhàn)性的為按照正確形成。如果“直接”切換導(dǎo)致的變化過 于極端的過程中，燃料流應(yīng)后才被改變主氣流斜坡。有了這個“有序”的方法，跌幅在爐內(nèi)溫度因升高氧燃料氧化劑熱容量

29、應(yīng)在主氣流的端部可以預(yù)期斜坡。這種減少也將反映在流化氣體中速度由于在氧化劑的體積流量的溫度影響空氣燃燒的燃燒控制，不能直接施加到氧 CFB作為具體特征和氧燃燒動力 學需要在控制設(shè)計和調(diào)試，以考慮。的確，氧燃燒既是鍋爐的挑戰(zhàn)和優(yōu)勢控制。未來的氧CFBS制的研究將涉及的過程實施控制解決方案，并研究新的控制可能 性例如通過抬高氧化劑成分以不同的方式在負載和燃燒模式轉(zhuǎn)換。氧CFB控制還應(yīng)當在全廠范圍的規(guī)模分析，對于技術(shù)面臨的最大挑戰(zhàn)是從運行成本衍生效率損 失和親氧性能的限制duction （ASU和CO2&理單元（CCU+CPU。止匕外，作為 上述氧的氣體氣氛影響在傳熱鍋爐，水蒸汽側(cè)建模應(yīng)包括

30、在氧合射擊電廠模擬。致謝筆者要感謝合作奧盧大學和福斯特惠勒能源公司Oy公司之間（瓦爾考斯，芬蘭）。資金已收到分別擁吃了學校的化學工程（GSCE。該研究領(lǐng)導(dǎo)這些結(jié)果已收到的資金來自歐盟第七框架計劃 （FP7/2007-2013）下贈款協(xié)議沒有。239188. 對于實驗研究相關(guān)此前熱循環(huán)模型驗證，確認進入芬蘭VTT技術(shù)研究中心（于韋 斯屈萊，芬蘭）。該科技的拉彭蘭塔大學（LUT）的工作已經(jīng)重要的是熱循環(huán)模型 開發(fā)參考文獻1 Basu, P. (2006). Combustion and gasification in fluidized beds. Boca Raton: CRCRC Press,

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