樓蓋結(jié)構(gòu)PPT課件

1、本章主要介紹鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)的類型、單向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)和雙向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)、裝配式樓蓋的設(shè)計(jì)和構(gòu)造、樓梯和雨篷。重點(diǎn)是單向板肋形樓蓋的設(shè)計(jì)原理、方法和步驟、施工圖繪制。 本章提要本章提要第1頁/共148頁本本 章章 內(nèi)內(nèi) 容容6.1 概述6.2 現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋6.3 現(xiàn)澆雙向板肋梁樓蓋6.4 樓梯第2頁/共148頁 根據(jù)施工方法的不同，鋼筋混凝土樓蓋可分為裝配式、裝配整體式和現(xiàn)澆式三種。 裝配式混凝土樓蓋造價(jià)較低，施工進(jìn)度快，預(yù)制構(gòu)件質(zhì)量穩(wěn)定，便于工業(yè)化生產(chǎn)和機(jī)械化施工，故在建筑中應(yīng)用非常廣泛。 為了提高裝配式樓蓋的整體性，可采用裝配整體式樓蓋。這種樓蓋是將各種預(yù)制構(gòu)件吊裝就位后，通過整

2、結(jié)方法，使之構(gòu)成整體。 由于現(xiàn)澆式樓蓋整體剛性好，抗震性強(qiáng)，防水性能好，故適用于各種有特殊布局的樓蓋。 第3頁/共148頁現(xiàn)澆式樓蓋按樓板受力和支承條件不同，可分為肋形樓蓋和無梁樓蓋。肋形樓蓋又可分為單向板肋形樓蓋、雙向板肋形樓蓋和井式樓蓋。無梁樓蓋是指將板直接支承在柱頂?shù)闹鄙?，不設(shè)主、次梁，因而天棚平坦，凈空較高，通風(fēng)與采光較好，主要用于倉庫、商場等建筑中，如圖6.1所示。 第4頁/共148頁圖6.1樓蓋的主要結(jié)構(gòu)形式 (a) 單向板肋形樓蓋；(b) 雙向板肋形樓蓋；(c) 井式樓蓋；(d) 無梁樓蓋 第5頁/共148頁 肋形樓蓋是由板、次梁、主梁等構(gòu)件組成的，板的四周可支承于次梁、主梁或

3、磚墻上。 這種彎曲后短向曲率比長向曲率大很多的板叫單向板。 當(dāng)板的長邊與短邊相差不大時(shí)，由于沿長向傳遞的荷載也較大，不可忽略，板彎曲后長向曲率與短向曲率相差不大，這種板叫雙向板。 兩種板的彎曲如圖6.2所示。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 500102002）以下簡稱規(guī)范)中規(guī)定了這兩種板的界定條件： 第6頁/共148頁（1） 兩對邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算。（2） 四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊之比小于或 等于2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算。（3） 四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊之比大于或等于3時(shí)，應(yīng)按單向板計(jì)算。（4） 四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊之比介于2和3之間時(shí)，宜按雙向板計(jì)算，但也可按沿短邊方向受力的單向板

4、計(jì)算，此時(shí)應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋。 第7頁/共148頁圖 6.2單向板與雙向板的彎曲 (a) 單向板；(b) 雙向板 第8頁/共148頁6.2.1 單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置對結(jié)構(gòu)平面進(jìn)行合理的布置，即根據(jù)使用要求，在經(jīng)濟(jì)合理、施工方便前提下，合理地布置板與梁的位置、方向和尺寸，布置柱的位置和柱網(wǎng)尺寸等。柱的布置：柱的間距決定了主、次梁的跨度，因此柱與承重墻的布置不僅要滿足使用要求，還應(yīng)考慮到梁格布置尺寸的合理與整齊，一般應(yīng)盡可能不設(shè)或少設(shè)內(nèi)柱，柱網(wǎng)尺寸宜盡可能大些。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，柱的合理間距即梁的跨度最好為：次梁46m，主梁58m。另外柱網(wǎng)的平面應(yīng)布置成

5、矩形或正方形為好。 第9頁/共148頁梁的布置：次梁間距決定了板的跨度，將直接影響到次梁的根數(shù)、板的厚度及材料的消耗量。從經(jīng)濟(jì)角度考慮，確定次梁間距時(shí)，應(yīng)使板厚為最小值。據(jù)此并結(jié)合剛度要求，次梁間距即板跨一般取1.72.7m為宜，最大一般不超過3m。為增加房屋的橫向剛度，主梁一般沿橫向布置較好，這樣主梁與柱構(gòu)成框架或內(nèi)框架體系，使側(cè)向剛度較大。如圖6.3所示。 第10頁/共148頁圖 6.3梁的布置 (a) 主梁沿橫向布置；(b) 主梁沿縱向布置；(c) 有中間走廊 第11頁/共148頁6.2.2 單向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算單向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算混凝土結(jié)構(gòu)宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件布置、材料

6、性能和受力特點(diǎn)選擇合理的分析方法。目前常用的分析方法有：（1） 線彈性分析方法；（2） 塑性內(nèi)力重分布分析方法；（3） 塑性極限分析方法；（4） 非線性分析方法；（5） 試驗(yàn)分析方法。第12頁/共148頁線彈性分析方法假定結(jié)構(gòu)材料為理想的彈性體，變形模量和剛度均為常值。1.計(jì)算簡圖計(jì)算簡圖是按照既符合實(shí)際又能簡化計(jì)算的原則對結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行簡化的力學(xué)模型，它應(yīng)表明結(jié)構(gòu)構(gòu)件的支承情況、計(jì)算跨度和跨數(shù)、荷載的情況等。（1） 支承條件。如圖6.4所示的混合結(jié)構(gòu)，樓蓋四周支承于砌體上，中間部分的樓板支承在次梁上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。 6.2.2.1 鋼筋混凝土連續(xù)梁內(nèi)力按線鋼筋混凝土連續(xù)梁內(nèi)

7、力按線彈性分析方法的計(jì)算彈性分析方法的計(jì)算第13頁/共148頁（2）計(jì)算跨度。該值與支座反力的分布有關(guān)，即與構(gòu)件的擱置長度a和構(gòu)件剛度有關(guān)（圖6.5所示 ）。（3） 跨數(shù)。 （4） 荷載。樓面荷載包括永久荷載g和可變荷載q。永久荷載包括板、梁自重、隔墻重和固定設(shè)備重等。可變荷載包括人和臨時(shí)性設(shè)備重、作用位置和方向隨時(shí)間變化的其他荷載。（5） 折算荷載。如圖6.6所示 第14頁/共148頁2.活荷載的最不利布置和內(nèi)力包絡(luò)圖（1） 活荷載的不利布置在設(shè)計(jì)連續(xù)梁板時(shí)，應(yīng)研究活荷載如何布置，將使結(jié)構(gòu)各截面的內(nèi)力為最不利內(nèi)力。如圖6.7所示，為一五跨連續(xù)梁在不同跨布置活荷載時(shí)，在各截面所產(chǎn)生的彎矩與剪力

8、圖。 活荷載最不利布置的法則：求某跨跨內(nèi)最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向左右隔跨布置活荷載；第15頁/共148頁求某跨跨內(nèi)最大負(fù)彎矩時(shí)（即最小彎矩）時(shí)，本跨不布置活荷載，而在相鄰兩跨布置活荷載，然后每隔一跨布置；求某支座最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座左右兩跨布置活荷載，然后隔跨布置活荷載；求某支座最大剪力時(shí)的活荷載布置與求該支座最大負(fù)彎矩時(shí)的活荷載布置相同；求邊支座截面處最大剪力時(shí)，活荷載的布置與求邊跨跨內(nèi)最大正彎矩的活荷載布置相同；連續(xù)梁上的恒荷載應(yīng)按實(shí)際情況布置。第16頁/共148頁 根據(jù)上述法則，可以確定出活荷載的最不利布置，然后通過查附表 2.4 ，按照下述公式求出跨中或支座截面的最

9、大內(nèi)力：均布荷載作用下：M=k1gl02+k2ql02V=k3gl0+k4ql0集中荷載作用下:M=k1Gl0+k2Ql0V=k3G+k4Q第17頁/共148頁（2） 內(nèi)力包絡(luò)圖。設(shè)計(jì)時(shí)，首先應(yīng)在同一基線上繪出各控制截面為最不利活荷載布置下的內(nèi)力圖，即得到各控制截面為最不利荷載組合下的內(nèi)力疊合圖，內(nèi)力疊合圖的外包線即為內(nèi)力包絡(luò)圖曲線，如圖6.8中粗線所示。 在連續(xù)梁的某一跨中可能出現(xiàn)的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩Mmax、跨內(nèi)最小彎矩Mmin、該跨左支座截面最大負(fù)彎矩M左max、右支座截面最大負(fù)彎矩 M右max。 該外包線即為彎矩包絡(luò)圖曲線，如圖6.8（a），同樣道理也可作出剪力包絡(luò)圖，如圖6.8(

10、b)。第18頁/共148頁（3） 彎矩、剪力計(jì)算值 計(jì)算內(nèi)力值應(yīng)取支座邊緣處的內(nèi)力。該內(nèi)力值可通過取隔離體的方法計(jì)算求得，即彎矩設(shè)計(jì)值：M=Mc V0b/2剪力設(shè)計(jì)值：在均布荷載作用下V=Vc (g+q)b/2在集中荷載作用下V=Vc當(dāng)板、梁中間支座為磚墻時(shí)，或板、梁是擱置在鋼筋混凝土構(gòu)件上時(shí)，不作此調(diào)整（圖6.9）。 第19頁/共148頁圖6.4板梁的荷載計(jì)算范圍及計(jì)算簡圖 第20頁/共148頁圖6.5計(jì)算跨度 第21頁/共148頁圖6.6連續(xù)梁的變形 (a) 理想鉸支座時(shí)的變形；(b) 支座彈性約束時(shí)的變形；(c) 采用折算荷載時(shí)的變形 第22頁/共148頁圖6.7不同跨布置活荷載時(shí)的內(nèi)力

11、圖 第23頁/共148頁圖6.8 (a) 彎矩包絡(luò)圖;(b) 剪力包絡(luò)圖 第24頁/共148頁圖6.9 設(shè)計(jì)內(nèi)力的修正 (a) 彎矩設(shè)計(jì)值；(b) 剪力設(shè)計(jì)值 第25頁/共148頁考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算法充分考慮了材料的塑性性質(zhì)和非線性關(guān)系，解決了彈性計(jì)算法的不足。1.塑性鉸混凝土受彎構(gòu)件的塑性鉸是其塑性分析中的一個(gè)重要概念。由于鋼筋和混凝土材料所具有的塑性性能，使構(gòu)件截面在彎矩作用下產(chǎn)生塑性轉(zhuǎn)動(dòng)。塑性鉸的形成是結(jié)構(gòu)破壞階段內(nèi)力重分布的主要原因。 6.2.2.2 鋼筋混凝土連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)鋼筋混凝土連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算力重分布的計(jì)算第26頁/共148頁2.內(nèi)力重分布內(nèi)力重分布主

12、要發(fā)生于兩個(gè)過程。第一過程是在裂縫出現(xiàn)到塑性鉸形成以前，由于裂縫的形成和開展，使構(gòu)件剛度發(fā)生變化而引起的內(nèi)力重分布；第二過程發(fā)生于塑性鉸形成后，由于鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)而引起的內(nèi)力重分布。第27頁/共148頁3.考慮塑性內(nèi)力重分布進(jìn)行計(jì)算的基本原則(1) 為了防止塑性內(nèi)力重分布過程過長，致使裂縫開展過寬、撓度過大而影響正常使用，在按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，還應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算，并有保證內(nèi)力重分布的專門配筋構(gòu)造措施。(2) 試驗(yàn)表明，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力主要取決于縱向鋼筋的配筋率、鋼筋的品種和混凝土的極限壓應(yīng)變。 (3) 考慮內(nèi)力重分布后，結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，否則構(gòu)件將會(huì)在充分的內(nèi)力重分布之

13、前，由于抗剪能力不足而發(fā)生斜截面的破壞。 第28頁/共148頁4.彎矩調(diào)幅法計(jì)算的一般步驟 （1） 用線彈性方法計(jì)算在荷載最不利布置條件下結(jié)構(gòu)控制截面的彎矩最大值；（2） 采用調(diào)幅系數(shù)降低各支座截面彎矩，即支座截面彎矩設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：M=(1 )Me（3） 按調(diào)幅降低后的支座彎矩值計(jì)算跨中彎矩值；第29頁/共148頁 （4） 校核調(diào)幅以后支座和跨中彎矩值應(yīng)不小于按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩設(shè)計(jì)值的1/3； （5） 各控制截面的剪力設(shè)計(jì)值按荷載最不利布置和調(diào)幅后的支座彎矩，由靜力平衡條件計(jì)算確定。第30頁/共148頁5.承受均布荷載的等跨連續(xù)梁、板的計(jì)算在均布荷載作用下，等跨連續(xù)梁、板的內(nèi)力可用由彎

14、矩調(diào)幅法求得的彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)按下式計(jì)算M=M(g+q)l02V=V(g+q)ln當(dāng)?shù)瓤邕B續(xù)梁上作用有間距相同、大小相等的集中荷載時(shí)，各跨跨中和支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：M=M(G+Q)l02V=nV(G+Q)ln第31頁/共148頁6.用調(diào)幅法計(jì)算不等跨連續(xù)梁、板（1） 不等跨連續(xù)梁 按荷載的最不利布置，用彈性理論分別求出連續(xù)梁各控制截面的彎矩最大值Me； 在彈性彎矩的基礎(chǔ)上，降低各支座截面的彎矩，其調(diào)幅系數(shù)不宜超過0.2；在進(jìn)行正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁各支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：當(dāng)連續(xù)梁擱置在墻上時(shí)：M=(1 )Me第32頁/共148頁當(dāng)連續(xù)梁兩端與梁或柱整體連

15、接時(shí)： M=(1 )Me V0b/3 連續(xù)梁各跨中截面的彎矩不宜調(diào)整，其彎矩設(shè)計(jì)值取考慮荷載最不利布置并按彈性理論求得的最不利彎矩值； 連續(xù)梁各控制截面的剪力設(shè)計(jì)值，可按荷載最不利布置，根據(jù)調(diào)整后的支座彎矩用靜力平衡條件計(jì)算，也可近似取考慮活荷載最不利布置按彈性理論算得的剪力值。 第33頁/共148頁（2） 不等跨連續(xù)板 從較大跨度板開始，在下列范圍內(nèi)選定跨中的彎矩設(shè)計(jì)值：邊跨中間跨 2200()()1411gq lgq lM2200()()2016gq lgq lM第34頁/共148頁 按照所選定的跨中彎矩設(shè)計(jì)值，由靜力平衡條件來確定較大跨度的兩端支座彎矩設(shè)計(jì)值，再以此支座彎矩設(shè)計(jì)值為已知值

16、，重復(fù)上述條件和步驟確定鄰跨的跨中彎矩和相鄰支座的彎矩設(shè)計(jì)值。 第35頁/共148頁7.考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算方法的適用范圍（1） 在使用階段不允許出現(xiàn)裂縫或?qū)α芽p的開展有嚴(yán)格要求的結(jié)構(gòu)，不能用此法計(jì)算，例如水池池壁、自防水屋面等；（2） 直接承受動(dòng)力荷載或重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)；（3） 處于負(fù)溫條件下工作的結(jié)構(gòu)或處于侵蝕性環(huán)境中的結(jié)構(gòu)；（4） 重要部位的結(jié)構(gòu)和可靠度要求較高的結(jié)構(gòu)；（5） 預(yù)計(jì)配筋較高的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或采用塑性性質(zhì)較差的鋼筋的構(gòu)件，均不宜按塑性方法計(jì)算。第36頁/共148頁1.板的計(jì)算特點(diǎn)（1） 對于支承在次梁或磚墻上的板，一般可按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力。（2） 板的計(jì)算步驟是：

17、確定板厚取計(jì)算單元計(jì)算荷載確定計(jì)算簡圖計(jì)算各控制截面的內(nèi)力選配鋼筋。（3） 板一般能滿足斜截面抗剪承載力的要求，故一般不進(jìn)行斜截面抗剪的計(jì)算。 6.2.3 截面配筋的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求截面配筋的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求6.2.3.1 板的計(jì)算特點(diǎn)和構(gòu)造要求板的計(jì)算特點(diǎn)和構(gòu)造要求第37頁/共148頁（4）對四周與梁整體澆筑的單向板，其中跨跨中截面和中間支座截面的彎矩可減小20%。如圖6.10所示。 （5） 根據(jù)彎矩算出各控制截面的鋼筋面積后，應(yīng)考慮板內(nèi)鋼筋的布置方式。如果為彎起式鋼筋，應(yīng)把跨中鋼筋與支座鋼筋結(jié)合起來考慮，以便使支座鋼筋與跨中鋼筋互相協(xié)調(diào)。 第38頁/共148頁2.板的構(gòu)造要求（1） 板

18、厚。 （2） 板的支承長度應(yīng)滿足受力筋在支座內(nèi)錨固長度的要求，且一般不小于120mm。（3） 受力鋼筋的構(gòu)造要求。配筋方式： 彎起式鋼筋： 如圖6.11所示。（4）分布鋼筋的構(gòu)造要求。 第39頁/共148頁（5） 附加鋼筋。板內(nèi)附加鋼筋一般有三種：與支承構(gòu)件垂直的板面附加鋼筋：該構(gòu)造鋼筋自墻邊算起伸入板內(nèi)的長度，按圖6.12取值。 垂直于主梁的附加鋼筋：如圖6.13所示。 溫度收縮鋼筋：在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域內(nèi)，鋼筋間距宜取為150200mm，并應(yīng)在板的未配筋表面布置溫度收縮鋼筋。 第40頁/共148頁圖6.10 連續(xù)板的拱作用 第41頁/共148頁圖6.11 板中受力鋼筋的布置 (

19、a) 分離式配筋；(b) 彎起式配筋 第42頁/共148頁圖6.12 板中附加鋼筋示意圖 第43頁/共148頁圖6.13 板中與梁肋垂直的構(gòu)造鋼筋 第44頁/共148頁1.次梁的計(jì)算特點(diǎn)（1） 肋形樓蓋中的次梁一般可按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力。（2） 次梁的計(jì)算步驟：選定次梁的截面尺寸計(jì)算荷載確定計(jì)算簡圖計(jì)算內(nèi)力按正截面、斜截面的承載力計(jì)算縱向受拉鋼筋、箍筋、彎起鋼筋確定構(gòu)造鋼筋。（3） 因次梁與板整澆，在配筋計(jì)算中，板相當(dāng)于次梁的受壓翼緣，故按T形截面計(jì)算；對支座截面，板位于受拉區(qū)，故仍按矩形截面計(jì)算。6.2.3.2 次梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求次梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求第45頁/共148

20、頁2.次梁的構(gòu)造要求（1） 次梁的一般構(gòu)造同受彎構(gòu)件。（2） 次梁的截面。 （3） 梁內(nèi)受力鋼筋的彎起和截?cái)啵瑧?yīng)按彎矩包絡(luò)圖確定。一般對承受均布荷載，跨度相差不超過20%，并且q/g3的次梁，鋼筋的截?cái)嗪蛷澠鹨部砂磮D6.14來布置。 第46頁/共148頁圖6.14 次梁的鋼筋布置圖 第47頁/共148頁1.主梁的計(jì)算特點(diǎn)（1） 主梁一般按彈性理論計(jì)算，計(jì)算步驟同次梁。（2） 主梁除承受次梁傳來的集中荷載外，還承受主梁的自重等荷載，一般為簡化計(jì)算，可把主梁自重等荷載折算成集中荷載作用于次梁所對應(yīng)的位置處。（3） 配筋計(jì)算時(shí)，主梁跨中截面也按T形截面，而支座截面仍為矩形截面。6.2.3.3 主梁的

21、計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求主梁的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求第48頁/共148頁（4） 在支座處，主、次梁的負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，如圖6.15所示，因此計(jì)算主梁支座截面負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，主梁截面的有效高度近似按下式計(jì)算：當(dāng)負(fù)彎矩鋼筋為一排布置時(shí)：h0=h(5060)mm當(dāng)負(fù)彎矩鋼筋為兩排布置時(shí)：h0=h(7080)mm第49頁/共148頁2.主梁的構(gòu)造要求（1） 主梁的截面。 （2） 支承長度。 （3） 主梁縱向受力鋼筋的彎起點(diǎn)和截?cái)帱c(diǎn)應(yīng)按照彎矩包絡(luò)圖和材料抵抗彎矩圖來確定。（4） 附加橫向鋼筋。附加橫向鋼筋的布置如圖6.16。（5） 鴨筋。當(dāng)主梁支座處的箍筋、彎起鋼筋仍不能共同承擔(dān)全部剪力時(shí)，可設(shè)鴨筋，見圖6.17

22、，鴨筋的兩端應(yīng)固定在受壓區(qū)內(nèi)。第50頁/共148頁圖6.15 主梁支座截面縱筋位置 第51頁/共148頁圖6.16 附加橫向鋼筋的布 第52頁/共148頁6.2.4 單向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)例題單向板肋形樓蓋設(shè)計(jì)例題【例6.1】某多層工業(yè)建筑的樓蓋平面如圖6.17。樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋形樓蓋，試對該樓蓋進(jìn)行設(shè)計(jì)。（1） 有關(guān)資料如下 樓面做法：20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm厚石灰砂漿抹底。 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取8kN/m2。 材料：混凝土為C20，梁內(nèi)受力主筋采用HRB335，其他鋼筋用HPB235。第53頁/共148頁（2） 結(jié)構(gòu)平面布置和構(gòu)件截面尺寸的選擇結(jié)構(gòu)平面布置

23、如圖6.18所示，即主梁跨度為6m，次梁跨度為4.5m，板跨度為2.0m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，以使其彎矩圖形較為平緩。確定板厚：工業(yè)房屋樓面要求h70mm，并且對于連續(xù)板還要求hl/40=50mm，考慮到可變荷載較大和振動(dòng)荷載的影響，取h=80mm。確定次梁的截面尺寸：h=l/18l/12=250375mm，考慮活荷載較大，取h=400mm，b=(1/31/2)h200mm。確定主梁的截面尺寸：h=(1/151/10)l=400600mm，取h=600mm，b=(1/31/2)h=200300mm，取b=250mm。第54頁/共148頁（3） 板的設(shè)計(jì) 荷載的計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.74kN

24、/m2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 8.00kN/m2恒荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，故設(shè)計(jì)值為：1.22.74=3.29kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值：由于樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4.0kN/m2，故分項(xiàng)系數(shù)取1.3，所以活荷載設(shè)計(jì)值為81.3=10.4kN/m2荷載總設(shè)計(jì)值為:10.4+3.29=13.69kN/m2第55頁/共148頁 板的計(jì)算簡圖次梁截面為200mm400mm，板在墻上的支承長度取120mm，板厚為80mm，板的跨長如圖6.19所示。計(jì)算跨度：邊跨：l0=ln+h/2=1820mm1.025ln=1824mm因此l0=1820mm中間跨:l0=ln=1800mm跨度相差小于10%，可按等跨

25、連續(xù)板計(jì)算，取1m寬的板帶作為計(jì)算單元。計(jì)算簡圖如圖6.20所示。第56頁/共148頁 彎矩設(shè)計(jì)值由式（6-8）知，板中各截面彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：M=M(g+q)l02其中彎矩系數(shù)M可由表6-1查得，所以M1=-MB=4.12kNmM2=2.77kNmMC=-3.17kNm 配筋的計(jì)算板截面的有效高度為h0=h20=60mm，fc=9.6kN/mm2，1=1，fy=210kN/mm2。板的配筋計(jì)算見表6.5。第57頁/共148頁(4) 次梁的設(shè)計(jì)次梁的設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法進(jìn)行。 荷載的計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置，次梁所承受的荷載范圍的寬度為相鄰兩次梁間中心線間的距離，即2m，所以荷載設(shè)

26、計(jì)值如下：恒荷載設(shè)計(jì)值： g=8.76kN/m活荷載設(shè)計(jì)值： q=10.42=20.8kN/m荷載總設(shè)計(jì)值： g+q=29.56kN/m第58頁/共148頁 計(jì)算簡圖主梁的截面尺寸為250mm600mm，次梁在磚墻上的支承長度取為240mm，次梁的跨度圖如圖6.21。計(jì)算跨度為：邊跨：l0=ln+b/2=4375mm或l0=1.025ln=4361mm取小值，故l04360mm中間跨：l0=ln=4250mm次梁的計(jì)算簡圖如圖6.22所示。由于次梁跨差小于10%，故按等跨連續(xù)梁計(jì)算。第59頁/共148頁 內(nèi)力的計(jì)算計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值，計(jì)算公式為：M=M(g+q)l02由表6-1查得彎矩系數(shù)M則：M

27、1=51.08kNmMB=-M1=-51.08kNmM2=33.37kNmMC=-38.14kNm第60頁/共148頁計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值，計(jì)算公式為：V=V(g+q)ln由表6-2查得剪力系數(shù)V， 則：VA=0.4529.564.255=56.6kNVB左=0.629.564.255=75.47kNVB右=0.5529.564.25=69.10kNVC=0.5529.564.25=69.10kN第61頁/共148頁 配筋的計(jì)算計(jì)算受力主筋：在次梁支座處，次梁的計(jì)算截面為200mm400mm的矩形截面。在次梁的跨中處，次梁按T形截面考慮，翼緣寬度bf 為:bf=1453mm或bf= 2200mm14

28、53mm故翼緣寬度應(yīng)取為bf=1453mm。次梁各截面考慮布置一排鋼筋，故h0=h35=365mm。次梁中受力主筋采用HRB335，fy=300N/mm2。次梁各截面的配筋計(jì)算如表6.6所示 第62頁/共148頁箍筋的計(jì)算：驗(yàn)算截面尺寸：hw=h0-hf=365-80=285mm因?yàn)閔w/b=1.4254且0.25cfcbh0=175.2kNVmax=VB左=75.47kN所以截面尺寸符合要求。計(jì)算所需的箍筋：采用6的雙肢箍筋，并以B支座左側(cè)進(jìn)行計(jì)算。s= 281.6 mm第63頁/共148頁考慮彎矩調(diào)幅對受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算所得的箍筋面積增大20%，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距：s=0

29、.8281.6=225.3mm取箍筋間距s=180mm，沿梁全長均勻配置。驗(yàn)算配箍率下限值：配箍率下限值為min=1.2610-3實(shí)際配箍率sv=Asv/bs=1.5710-31.2610-3滿足要求。第64頁/共148頁考慮彎矩調(diào)幅對受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算所得的箍筋面積增大20%，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距：s=0.8281.6=225.3mm取箍筋間距s=180mm，沿梁全長均勻配置。驗(yàn)算配箍率下限值：配箍率下限值為min=1.26103實(shí)際配箍率sv=Asv/bs=1.571031.26103滿足要求。第65頁/共148頁（5） 主梁的設(shè)計(jì)主梁的內(nèi)力按彈性理論的方法計(jì)算。 荷載主梁

30、主要承受次梁傳來的荷載和主梁的自重以及粉刷層重，為簡化計(jì)算，主梁自重、粉刷層重也簡化為集中荷載，作用于與次梁傳來的荷載相同的位置。荷載總設(shè)計(jì)值： G+Q=141.6kN 計(jì)算簡圖主梁為兩端支承于磚墻上，中間支承于柱頂?shù)娜邕B續(xù)梁，主梁在磚墻上的支承長度為370mm，柱的截面尺寸為400mm400mm。第66頁/共148頁計(jì)算跨度的確定:主梁的跨長如圖6.23所示。邊跨：l0= 6060mm或l0= 6022mm，取小值,l0=6022mm中跨：l0=l=6000mm計(jì)算簡圖如圖6.24所示?？绮钚∮?0%，故可按附表15計(jì)算內(nèi)力。 內(nèi)力的計(jì)算及內(nèi)力包絡(luò)圖A. 彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：M=k1Gl0

31、+k2Ql0計(jì)算結(jié)果見表6.7。第67頁/共148頁B.剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：V=k3G+k4Q計(jì)算結(jié)果見表6.8。 C.內(nèi)力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：邊跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩Mmax、跨內(nèi)最小彎矩Mmin、B支座最大負(fù)彎矩-MBmax，它們分別對應(yīng)的荷載組合是：+、+、+。在同一基線上分別繪制這三組荷載作用下的彎矩圖。第68頁/共148頁在荷載組合+作用下：此時(shí)MA=0，MB=-77.04+(-74.83)=-151.87kNm，以這兩個(gè)支座彎矩值的連線為基線，疊加邊跨在集中荷載G+Q=141.6kN作用下的簡支梁彎矩圖，則第一個(gè)集中荷載處的彎矩值為1/3(G+Q)l01-1/3MB=233.62

32、kNm第二個(gè)集中荷載處的彎矩值為1/3(G+Q)l01-2/3MB183kNm至此，可以繪出邊跨在荷載組合+作用下的彎矩圖，同樣也可以繪制邊跨分別在+作用下和在+作用下的彎矩圖。第69頁/共148頁中跨的控制彎矩有跨內(nèi)最大彎矩Mmax，跨內(nèi)最小彎矩Mmin，B支座最大負(fù)彎矩-MBmax，C支座最大負(fù)彎矩-MCmax。它們分別對應(yīng)的荷載組合是：+、+、+和+。在同一基線上分別繪制在這些荷載組合作用下的彎矩圖，即可得到中跨的彎矩包絡(luò)圖。所計(jì)算的跨內(nèi)最大彎矩與表6.7中的跨內(nèi)最大彎矩稍有差異，這主要是由于計(jì)算跨度并不是完全等跨所致。主梁的彎矩包絡(luò)圖如圖6.25所示。第70頁/共148頁剪力包絡(luò)圖：根

33、據(jù)表6.8，在荷載組合+時(shí)，VAmax=116.24kN，至第一集中荷載處剪力降為116.24-141.6=-25.36kN，至第二集中荷載處，剪力降為-25.95-141.6=-166.96kN；同樣可以計(jì)算在荷載組合+作用下各處的剪力值。據(jù)此即可繪制剪力包絡(luò)圖，如圖6.26所示。 配筋的計(jì)算A.受力主筋。主梁支座按矩形截面設(shè)計(jì)，截面尺寸為250mm600mm，跨內(nèi)按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣寬度如下確定：第71頁/共148頁主梁考慮內(nèi)支座處布置兩排鋼筋，跨中布置一排鋼筋，因此跨中h0=h-35=600-35=565mm，支座截面h0=h-70=530mm。hf/h0=0.140.1，所以翼緣寬度取

34、下兩式最小值：bf=l0/3=2000mmbf=b+sn=4750mm即取bf=2000mm。考慮主梁支座寬度的影響，B支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值為：MB= 223.7kNm第72頁/共148頁跨內(nèi)截面處：M=233.621fcbfhf(h0-hf/2)=806.4kNm因此屬于第一類T形截面，配筋的具體計(jì)算見表6.9。B.箍筋與彎起鋼筋：驗(yàn)算截面尺寸：hw=h0-80=530-80=450mmHw/b=1.84所以0.25cfcbh0=318kNVmax=183.53kN即截面尺寸符合要求。箍筋的計(jì)算：假設(shè)采用雙肢箍筋8200，則第73頁/共148頁Vcs=172005NVA=116240NVBr

35、=162380NVB1=183530N即B支座左邊尚應(yīng)配彎起鋼筋：Asb=67.9mm2按45角彎起一根118，Asb=254.5mm238.8mm2。因主梁剪力圖形呈矩形，故在支座左邊2m長度內(nèi)，布置3道彎起鋼筋，即先后彎起220+118。第74頁/共148頁C.次梁處附加橫向鋼筋。由次梁傳來的集中力F1=39.42+93.6=133.02kNh1=600-400=200mms=2h1+3b=2200+3200=1000mm取附加箍筋為雙肢8200，另配以吊筋118，箍筋在次梁兩側(cè)各布置3排，則：2fyAsbsin+mnfyvAsv1=234714.9NF1=13302N即滿足要求。 第75

36、頁/共148頁 主梁下砌體局部承壓強(qiáng)度的驗(yàn)算主梁下設(shè)梁墊，具體計(jì)算略。（6） 繪制板、次梁、主梁的施工圖板、次梁、主梁施工圖分別見圖6.27、圖6.28和圖6.29。第76頁/共148頁圖6.17樓蓋平面圖 第77頁/共148頁圖6.18結(jié)構(gòu)平面布置圖 第78頁/共148頁圖6.19板的跨長 第79頁/共148頁圖6.20板的計(jì)算簡圖 第80頁/共148頁表6.5板的配筋計(jì)算 第81頁/共148頁圖6.21 次梁的跨長 第82頁/共148頁圖6.22 次梁的計(jì)算簡圖 第83頁/共148頁表6.6 次梁的配筋計(jì)算表 第84頁/共148頁圖6.23主梁的跨長 第85頁/共148頁圖6.24主梁的計(jì)

37、算簡圖 第86頁/共148頁表6.7主梁彎矩計(jì)算表 第87頁/共148頁表6.8主梁剪力計(jì)算表 第88頁/共148頁圖6.25 主梁的彎矩包絡(luò) 第89頁/共148頁圖6.26 主梁的剪力包絡(luò)圖 第90頁/共148頁表6.9 主梁配筋計(jì)算表 第91頁/共148頁圖6.27 板的配筋圖 61408/6140820030061408/614061406/814081408140814081403008200820082006280CD321雙向各5850060060060060060060060060050050050050010002000200020002000450045002250第92頁/

38、共148頁圖6.28 次梁的配筋圖 第93頁/共148頁圖6.29 主梁的配筋圖 第94頁/共148頁 雙向板在兩個(gè)方向都起承重作用，即雙向工作，但兩個(gè)方向所承擔(dān)的荷載及彎矩與板的邊長比和四邊的支承條件有關(guān)。如圖6.30。 因雙向板是雙向工作，所以其配筋也是雙向。 荷載較小時(shí)，板基本處于彈性工作階段，隨著荷載的增大，首先在板底中部對角線方向出現(xiàn)第一批裂縫，并逐漸向四角擴(kuò)展。即將破壞時(shí)，板頂靠近四角處，出現(xiàn)垂直于對角線方向的環(huán)狀裂縫，如圖6.31所示。 6.3.1 雙向板的受力特點(diǎn)和試驗(yàn)研究雙向板的受力特點(diǎn)和試驗(yàn)研究第95頁/共148頁板的主要支承點(diǎn)不在四角，而在板邊的中部，即雙向板傳給支承構(gòu)件

39、的荷載，并不是沿板邊均勻分布的，而在板的中部較大，兩端較小。 從理論上講，雙向板的受力鋼筋應(yīng)垂直于板的裂縫方向，即與板邊傾斜，但這樣做施工很不方便。試驗(yàn)表明，沿著平行于板邊方向配置雙向鋼筋網(wǎng)，其承載力與前者相差不大，并且施工方便。所以雙向板采用平行于板邊方向的配筋。 第96頁/共148頁圖6.30 雙向板工作原理 第97頁/共148頁圖6.31 均布荷載下雙向板裂縫圖 (a) 四邊簡支矩形板底裂縫圖； (b) 四邊簡支矩形板頂裂縫圖 第98頁/共148頁6.3.2 雙向板按彈性理論的計(jì)算雙向板按彈性理論的計(jì)算雙向板在各種荷載作用下，對各種邊界條件的計(jì)算是個(gè)很復(fù)雜的問題，為了簡化計(jì)算，本書將直接

40、應(yīng)用根據(jù)彈性薄板理論編制的彎矩系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，如附錄三所示。 第99頁/共148頁在附錄三中，按單跨雙向板的邊界條件，選列了六種計(jì)算簡圖，如圖6.32所示：(1) 四邊固定；(2) 三邊固定，一邊簡支；(3) 兩鄰邊固定，另兩鄰邊簡支；(4) 兩對邊固定，另兩對邊簡支；(5) 一邊固定，三邊簡支；(6) 四邊簡支。6.3.2.1 單跨雙向板的計(jì)算單跨雙向板的計(jì)算第100頁/共148頁根據(jù)不同的計(jì)算簡圖，查出對應(yīng)的彎矩系數(shù)，即可按下式求出彎矩：m=kpl02必須指出，附錄三是根據(jù)材料的泊松比=0制定的，對鋼筋混凝土=1/6，跨中彎矩按下式計(jì)算：m1=m1+m2m2=m2+m1 第101頁/共148

41、頁圖6.32 雙向板六種邊界表示方法 第102頁/共148頁在設(shè)計(jì)中，采用簡化計(jì)算法，即假定支承梁無垂直變形，板在梁上可自由轉(zhuǎn)動(dòng)，應(yīng)用單跨雙向板的計(jì)算系數(shù)表進(jìn)行計(jì)算，按這種方法進(jìn)行計(jì)算時(shí)要求，在同一方向的相鄰最小跨與最大跨跨長之比應(yīng)大于0.75。計(jì)算多跨連續(xù)雙向板同多跨連續(xù)單向板一樣，也應(yīng)考慮活荷載的不利布置。 6.3.2.2 多跨連續(xù)雙向板的計(jì)算多跨連續(xù)雙向板的計(jì)算第103頁/共148頁（1） 跨中最大彎矩的計(jì)算求某跨跨中最大彎矩時(shí)，活荷載的不利布置為棋盤形布置，即該區(qū)格布置活荷載，其余區(qū)格均在前后左右隔一區(qū)格布置活荷載。計(jì)算時(shí)，采用正、反對稱荷載，即g=g+q/2,q=q/2進(jìn)行計(jì)算。（2

42、） 支座最大彎矩為計(jì)算簡便，認(rèn)為全板各區(qū)格上均布置活荷載時(shí)，支座彎矩為最大，因此內(nèi)區(qū)格按四邊固定，邊區(qū)格的內(nèi)支座也為固定，而外邊界按實(shí)際考慮。第104頁/共148頁6.3.3 雙向板肋形樓蓋中支承梁的計(jì)算雙向板肋形樓蓋中支承梁的計(jì)算雙向板上的荷載按就近傳遞的原理向兩個(gè)方向的支承梁傳遞，這樣我們可以將雙向板按45角平分線分成四部分。每根支承梁承受兩側(cè)雙向板上三角形或梯形部分的荷載，如圖6.33，為簡化計(jì)算可把三角形或梯形荷載按照支座彎矩相等的原則轉(zhuǎn)化為等效均布荷載，再用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算支座彎矩，然后根據(jù)支座彎矩和實(shí)際荷載計(jì)算跨中彎矩。三角形的等效均布荷載可按下式計(jì)算：第105頁/共148頁三角

43、形荷載：peq=5/8p第106頁/共148頁圖6.33 多跨連續(xù)雙向板支承梁所承受的荷載 第107頁/共148頁1.設(shè)計(jì)雙向板時(shí)，應(yīng)根據(jù)下列情況對彎矩進(jìn)行調(diào)整：（1） 中間跨的跨中截面及中間支座上，減少20%。（2） 邊跨的跨中截面及第一內(nèi)支座上：當(dāng)l02/l011.5時(shí)，減少20%;當(dāng)1.5l02/l012時(shí)，減少10%。（3） 角區(qū)格的樓板內(nèi)力不予折減。 6.3.4 雙向板截面的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求雙向板截面的計(jì)算特點(diǎn)與構(gòu)造要求6.3.4.1 雙向板截面的設(shè)計(jì)特點(diǎn)雙向板截面的設(shè)計(jì)特點(diǎn)第108頁/共148頁2.在設(shè)計(jì)時(shí)，截面的有效高度應(yīng)根據(jù)縱橫兩向取用不同的值，沿短跨方向的跨中鋼筋放在外側(cè)，

44、有效高度h01=h(1520mm）；沿長向布置的跨中鋼筋放在內(nèi)側(cè)，其有效高度可取h02=h(2530mm)；對正方形板，為簡化計(jì)算，有效高度可取兩者的平均值。3.當(dāng)板與支座整澆時(shí)，支座彎矩的計(jì)算值按下列要求考慮：按彈性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算彎矩取支座邊緣處彎矩；按塑性理論計(jì)算時(shí)，因計(jì)算跨度取為凈跨，因此內(nèi)力分析所得的彎矩就是支座邊緣的彎矩。第109頁/共148頁4.由單位寬度內(nèi)截面彎矩設(shè)計(jì)值m，按下式計(jì)算受拉鋼筋的截面積：As=m/(sh0fy)式中s可近似取為0.90.95。第110頁/共148頁（1） 雙向板的板厚雙向板板厚一般取h=80160mm，如果板厚滿足剛度要求，即對簡支板：hl/45；

45、對連續(xù)板：hl/50(l為板的較小跨），通常可不必驗(yàn)算撓度。（2） 雙向板的配筋雙向板的配筋方式與單向板相同，也有彎起式和分離式。對彎起式配筋，彎起點(diǎn)和截?cái)帱c(diǎn)可按圖6.34所示來確定。板帶的劃分如圖6.35所示。（3） 雙向板的構(gòu)造鋼筋的要求同單向板。 6.3.4.2 雙向板的構(gòu)造要求雙向板的構(gòu)造要求第111頁/共148頁圖6.34 多跨連續(xù)雙向板的配筋 第112頁/共148頁圖6.35 雙向板板帶的劃分 第113頁/共148頁【例6.2】某廠房雙向板肋形樓蓋的結(jié)構(gòu)布置如圖6.36所示，樓蓋支承梁截面為250mm500mm，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=8kN/m2，樓蓋總的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為gk=4.5

46、kN/m2，板厚100mm，混凝土強(qiáng)度等級采用C20，板中鋼筋為HPB235，試設(shè)計(jì)此樓蓋?！窘狻?按彈性理論設(shè)計(jì) 荷載設(shè)計(jì)值恒荷載設(shè)計(jì)值：g=gk1.2=4.51.2=5.4kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值：6.3.5 設(shè)計(jì)例題設(shè)計(jì)例題第114頁/共148頁由于活荷載標(biāo)準(zhǔn)值8kN/m24kN/m2，按規(guī)范要求，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3，即q=qk1.3=81.3=10.4kN/m2正對稱荷載： g=g+q/2=5.4+5.2=10.6kN/m2反對稱荷載： q=q/2=5.2kN/m2荷載總設(shè)計(jì)值: g+q=5.4+10.4=15.8kN/m2 計(jì)算跨度內(nèi)區(qū)格板的計(jì)算跨度取支承中心間的距離；邊區(qū)格板的計(jì)算

47、跨度取凈跨+內(nèi)支座寬度一半+板厚一半或取凈跨+內(nèi)支座寬度一半+邊支座支承長度一半，兩者取小值，具體數(shù)值見表6.11。第115頁/共148頁 彎矩設(shè)計(jì)值現(xiàn)以A區(qū)格板為例說明各彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算過程。l01/l02=0.8125先計(jì)算跨中彎矩：m1=k1gl012+k2ql012m2=k3gl012+k4ql012所以m1=8.6kNmm2=5.04kNmm1=m1+m2=9.44kNmm2=m2+m1=6.47kNm第116頁/共148頁計(jì)算支座彎矩：計(jì)算公式：m=kpl012 m=kpl012m=kpl012 m=kpl012所以m= 15.73kNmm=m= 15.73kNmm= 13.39k

48、Nmm=m=13.39kNm按照同樣的方法可以求得其他各區(qū)格在各截面上的彎矩設(shè)計(jì)值。計(jì)算結(jié)果見表6.11。第117頁/共148頁 配筋計(jì)算截面的有效高度：l01方向跨中截面的有效高度h01=h 20=100 20=80mm，l02方向跨中截面的有效高度h02=h 30=100 30=70mm，支座截面h0=h01=80mm。截面的設(shè)計(jì)彎矩：樓蓋周邊未設(shè)圈梁，因此只能將A區(qū)格跨中彎矩折減20%，其余均不折減；支座彎矩均按支座邊緣處的彎矩取值，即按下式計(jì)算：M=Mc V0b/2 AB支座計(jì)算彎矩： (15.73+14.06)/2 1/215.83.470.25/2 = 11.47kNm第118頁/

49、共148頁AC支座計(jì)算彎矩：(13.39+13.55)/2 1/215.84.370.25/2= 9.15kNmBD支座計(jì)算彎矩：(16.57+14.31)/2 1/215.84.370.25/2= 12.01kNmCD支座計(jì)算彎矩：(16.08+17.11)/2 1/215.83.470.25/2= 13.17kNm所需鋼筋的面積:為計(jì)算簡便，近似取=0.9。As=m/(0.9h0fy)截面配筋計(jì)算見表6.12。第119頁/共148頁 施工圖的繪制本例給出按彈性理論計(jì)算的配筋的施工圖如圖6.37所示。第120頁/共148頁圖6.36 雙向板樓蓋平面 第121頁/共148頁表6.11 按彈性理

50、論計(jì)算彎矩表 第122頁/共148頁表6.12 按彈性理論的配筋計(jì)算表 第123頁/共148頁圖6.37 雙向板的配筋 第124頁/共148頁 樓梯一般由梯段和平臺兩部分組成。 鋼筋混凝土樓梯根據(jù)施工方法的不同可分為現(xiàn)澆樓梯、預(yù)制樓梯；根據(jù)受力狀態(tài)的不同可分為梁式、板式、螺旋式、剪刀式樓梯，其中前兩種屬于平面受力體系，后兩種屬于空間受力體系，如圖6.38至圖6.41所示；根據(jù)梯段數(shù)量不同，可分為單跑式、雙跑式、三跑式樓梯。 6.4.1 樓梯樓梯6.4.1.1 樓梯的類型樓梯的類型第125頁/共148頁圖6.38梁式樓梯 第126頁/共148頁圖6.39板式樓梯 第127頁/共148頁圖6.40

51、螺旋式樓梯 第128頁/共148頁圖6.41剪刀式樓梯 第129頁/共148頁這種樓梯的梯段是一塊斜置的踏步板，兩端支承在平臺梁上，最下端支承在地壟墻上。板式樓梯的計(jì)算包括斜板、平臺板、平臺梁的計(jì)算。（1） 斜板的計(jì)算梯段板可以是斜板，也可以是折線形板。作用于斜板上的豎向荷載包括踏步板的自重及活荷載，設(shè)單位水平長度上其設(shè)計(jì)值為p ，如圖6.42所示。 6.4.1.2 現(xiàn)澆板式樓梯的計(jì)算現(xiàn)澆板式樓梯的計(jì)算第130頁/共148頁截面設(shè)計(jì)中應(yīng)取用最大內(nèi)力 考慮到平臺梁對斜板的嵌固影響，跨中彎矩可以適當(dāng)減小而采用 。2max018MPlmax01cos2VPl2110MPl第131頁/共148頁如果跨

52、中部分鋼筋彎起伸入支座，彎起點(diǎn)應(yīng)距支座邊緣l0/6處。如圖6.43所示。分布筋應(yīng)布置在受力筋內(nèi)側(cè)，并且每踏步下至少應(yīng)設(shè)一根分布筋。當(dāng)樓梯下凈高不夠，可將樓層梁向內(nèi)移動(dòng)，這樣梯段就成為折線形，如圖6.44所示。對于這種折線形板，折角處的受拉鋼筋應(yīng)斷開并自行錨固，否則將由于在內(nèi)折角處彎折鋼筋的合力使內(nèi)折角處混凝土保護(hù)層崩脫，當(dāng)該鋼筋兼顧負(fù)彎矩需要時(shí)，可按圖6.45的方法處理。 第132頁/共148頁（2） 平臺板與平臺梁平臺板一般都是一塊一端與平臺梁整體連接，另一端支承于磚墻上或鋼筋混凝土過梁上的單向板。當(dāng)平臺板兩端都與梁整體連接時(shí)，跨中彎矩按1/10pl02計(jì)算，當(dāng)平臺板一端簡支時(shí)，跨中彎矩按1/8pl02計(jì)算。平臺梁除承受自重、平臺板傳來的荷載外，還