工業(yè)燒嘴冷卻水管路阻力損失的計(jì)算

1、工業(yè)燒嘴冷卻水管路阻力損失的計(jì)算牛苗任1于廣鎖1周志杰1于遵宏1劉強(qiáng)2祝慶瑞2孫永奎2（1.華東理工大學(xué)潔凈煤技術(shù)研究所，上海200237 ；.兗礦國泰化工有限公司，滕州2775272007-06-21引言煤的氣化技術(shù)是煤炭潔凈、高效和綜合利用的關(guān)鍵技術(shù)，尤其是高壓、大容量氣流床氣化技術(shù)，具有良好的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益，更是當(dāng)前的發(fā)展趨勢，是最清潔的煤利用技術(shù)。利用該技術(shù)，不僅減少空氣污染，而且可生產(chǎn)出許多有價(jià)值的副產(chǎn)品，如高純度硫、co和無毒爐渣。隨著環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)的日趨嚴(yán)格，它的優(yōu)勢將越來越突岀。在國家“863 計(jì)劃”的支持下，華東理工大學(xué)和山東兗礦集團(tuán)有限公司等共同開發(fā)成功四燒嘴對置式水煤漿氣化技術(shù)

2、，在煤的氣化領(lǐng)域達(dá)到國際領(lǐng)先水平，并建成商業(yè)示范裝置，且運(yùn)行良好。燒嘴是氣化工藝的關(guān)鍵部件，其工藝目標(biāo)是通過氧流股與煤漿流股的動(dòng)量交換，達(dá)到霧化煤漿的目標(biāo)，為爐內(nèi)的氣化與燃燒過程創(chuàng)造條件，它的運(yùn)行狀態(tài)和壽命直接決定著裝置能否長周期、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。為保護(hù)在高溫下工作的燒嘴，燒嘴冷卻水通過燒嘴端部的冷卻盤管和水夾套連續(xù)循環(huán)流動(dòng)，以冷卻燒嘴，防止高溫?fù)p壞。對燒嘴冷卻水的阻力損失進(jìn)行準(zhǔn)確地預(yù)測計(jì)算是一項(xiàng)非常重要的工作，可以為燒嘴 的設(shè)計(jì)和燒嘴冷卻水泵選型等提供科學(xué)依據(jù)。只有燒嘴冷卻水阻力損失計(jì)算準(zhǔn)確，才能保證燒嘴冷卻水達(dá)到合適的流量，才能真正保護(hù)好 燒嘴。到目前為止，還未發(fā)現(xiàn)有關(guān)計(jì)算工業(yè)燒嘴冷卻水管路阻力

3、損失的資料。1 燒嘴冷卻水管路的結(jié)構(gòu)圖1給岀了燒嘴冷卻水管路結(jié)構(gòu)示意圖，采用螺旋盤管式冷卻。燒嘴通過法蘭與氣化爐連接，置于燒嘴室中，為使燒嘴免受高溫影響，燒嘴的頭部（向火面）采用水夾套冷卻，冷卻水從 a處進(jìn)入，沿?zé)熘w經(jīng)管路 ab bc然后經(jīng)cd旋轉(zhuǎn)數(shù)周，進(jìn)入向火面夾層 de,冷 卻向火面金屬，自夾層岀來的冷卻水沿?zé)炻菪P管ef旋轉(zhuǎn)數(shù)周，經(jīng)管路 fg gh流岀爐外。燒嘴端部的冷卻盤管為螺旋管，螺旋管內(nèi)的流動(dòng)過程：在螺旋盤管內(nèi)，流體除了沿軸向流動(dòng)外，還要產(chǎn)生和軸向垂直的兩個(gè)對稱的渦流流動(dòng)，稱為二次回流。當(dāng)流體在螺旋盤管內(nèi)流 動(dòng)時(shí)，由于受到離心力的作用，流體從管子中心部分由螺旋盤管內(nèi)側(cè)流向外側(cè)

4、壁面，因而造成了螺旋盤管內(nèi)側(cè)的低壓區(qū)。在壓差作用下， 流體從外側(cè)沿著圓管的上部和下部壁面流回內(nèi)側(cè)。流體的這種二次回流與軸向的主流復(fù)合成螺旋式的前進(jìn)運(yùn)動(dòng)。拎卻盤肝頭部貌結(jié)圈i 熾療常卻水普翳繪構(gòu)示電圉2 阻力損失的計(jì)算方法進(jìn)行燒嘴冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)需要根據(jù)設(shè)計(jì)流量、管徑大小、管路長度、管件材料、管路附件等來確定管路系統(tǒng)的阻力。可以看岀，影響管路系統(tǒng)阻力的因素很多，因此較難準(zhǔn)確計(jì)算管路系統(tǒng)的阻力。由于水力學(xué)理論的局限性，單從理論方面還難以準(zhǔn)確計(jì)算岀管路系統(tǒng)阻 力，一般使用半理論半經(jīng)驗(yàn)法，從某種意義上講，經(jīng)驗(yàn)法計(jì)算的阻力值更接近真實(shí)值。某工業(yè)裝置燒嘴冷卻水的工藝條件為：流量v=16.9m/h，出口壓力p

5、2=0 pa（表），冷卻水進(jìn)、出口平均溫度46c，求出冷卻水進(jìn)口壓力r,即可得到整個(gè)燒嘴冷卻管路總阻力損失 po以進(jìn)水管內(nèi)側(cè)為截面1-1，出水管內(nèi)側(cè)為截面 2-2，0-0'平面為基準(zhǔn)水平面，在兩截面間列柏努利方程式，即：式中:zi、乙一截面1-1與截面2-2的中心至基準(zhǔn)水平面 0-0'的垂直距離，m； u 1、u2流體分別在截面1-1與截面2-2處的流速，m/s；p 1、p2流體分別在截面1-1與截面2-2處的壓強(qiáng)（表），pa；ehf 管路系統(tǒng)中的總能量損失，j/kg o6部分，用matlab軟件進(jìn)行編程，分別式中，z1=乙，w=u2， p2=0，所以 p1=pxhf=ap。由

6、于冷卻管路由若干直徑不同的管段組成，各段的流速不同，故把整個(gè)燒嘴冷卻管路分為計(jì)算每部分阻力，最后求和即為總阻力損失p。查得 46c下水的密度 p =988.172 8kg/m 3，黏度卩=5.740 5 x10'4pa- s，取所有管件絕對粗糙度e =0.3mm>3 計(jì)算過程3.1 進(jìn)、出水管部分管路阻力損失ap1（ab+gh段）ab段和gh段是對稱的。管路長度l1=0.531m，管路內(nèi)徑a =0.0211 m，相對粗糙度e /d 1=0.0142，管內(nèi)水流速雷諾數(shù)：-查文獻(xiàn)，得摩擦系數(shù) 入1=0.045 9 ;查文獻(xiàn)，得90°彎管局部阻力系數(shù) z = 0.175，所以

7、，ab+gh段阻力損失為: 叭気號-y）p普作© 045 9x -逹+0, 175） x983+ 172 8x 13- 425 5=2. 3b9 ix a0a pao3.2進(jìn)、出水管與螺旋管相連的管路阻力損失ap2 （bc+fg）段e /d 2=0.0150，管內(nèi)水流速度bc段和fg段是對稱的。管路長度 l2=0.715m，管路內(nèi)徑d2=0.020m，相對粗糙度=h. m2 9 n/r吧j. 147 4x 105雷諾數(shù)re2=”查文獻(xiàn)，得摩擦系數(shù) 入2=0.046 6 ;所以，bc+fg段阻力損失：片字e 046 6x7x988. 172 8x14. 942 93-675 9 x 1

8、0s pa&3.3進(jìn)頭部腔室之前螺旋管阻力損失ap3（cd段）進(jìn)水螺旋管的長度 l3=1.306 9m，進(jìn)水螺旋管豎直距離 h=0.2m,管路內(nèi)徑d3=0.020m,管路半徑 r3=0.010m，曲率半徑 rc=0.104m , 管路摩擦系數(shù) 入3=入2=0.046 6，管內(nèi)水流速度 丄=比=14.942 9m/s，雷諾數(shù)re=re=5.147 4 x10 5，由文獻(xiàn)可計(jì)算出，螺旋管摩擦系數(shù) 入 4=入 3 1+0.075re 30.25 （r3/rc3）0.5 =0.075 6，所以,cd段阻力損失:曲廠加訃怙屮衛(wèi)罟5075'龍與+0.硒 6 x f 醫(yī)）x 9bs. m 8

9、 x i農(nóng) w 驢鼠 964 2x心pa,3.4 出頭部腔室之后螺旋管阻力損失ap4（ef段）出水螺旋管的長度 l4=4.121 8 m，管路內(nèi)徑d4=0.020m，管路半徑 r=0.010m，曲率半徑 rc4=0.082m，管內(nèi)水流速度 山=比=14.942 9 m/s，雷諾數(shù) rq=rq=5.147 4 x10 5,螺旋管摩擦系數(shù) 入 5= x 3 1 十 0.075re；25（r4/rc j 0.5=0.079 2，所以，ef 段阻力損失：» 衛(wèi)乎07 2x 告辛邑 x988.172bx込挈j.800 8x1q6 paaw3.5 頭部腔室阻力損失ap 5（de段）赴z華印，um

10、 b腔室截面積a=2.45x10-4m，腔室截面潤濕周長 l=0.066 2m，水利直徑，腔室內(nèi)徑d5=0.020，腔室半徑rs=0.010m，曲率半徑 ro=0.053m，相對粗糙度 £ /de=0.020 2,腔室水流速度 業(yè)=，雷諾數(shù)2.443 9 x105,由文獻(xiàn)得，與腔室等直徑的管路摩擦系數(shù)入6=0.0466，摩擦系數(shù)入7=x 6 1+0.075re 50.25 （r5/rc5）0.5=0.0803，所以，腔室周長 l5=0.333 0m de段阻力損失：皿掄.審學(xué) o. oao ax y 隸 皆 x gas. 172 g x9.580 52 2193 6x10* pa.3

11、.6進(jìn)岀頭部腔室阻力損失ap 6由文獻(xiàn)得：突然擴(kuò)大z 1=0.25，突然縮小z 2=0.25 ,105°彎頭z 3=0.19（2個(gè)），管內(nèi)水流速度 比=14.942 9m/s，考慮局部阻力損失，可得進(jìn)岀頭部腔室阻力損失磚 £+昭培）講茅11 （c. 252x0.6 25） x988. 1728x 二* 守7c8 6x10*paft3.7燒嘴冷卻管路總阻力損失ap燒嘴冷卻管路總阻力損失 p=ap !+ap 2+ap 3+ap 4+ap 5+ap 6=3.180 7 x10 6pa,即冷卻水進(jìn)口壓力為 3.1 80 7 x 10 6 pa。必.3.18mxe"pp 9

12、88l172 8x9.81所以，泵的最小壓頭4 結(jié)果及分析取某工業(yè)裝置燒嘴冷卻水的工藝條件：冷卻水流量v=15.0m3/h，進(jìn)行計(jì)算檢驗(yàn)，兩種條件的計(jì)算結(jié)果見表1。由于冷卻管路內(nèi)水流速度較高，所以整個(gè)冷卻管路阻力損失較大。岀頭部腔室之后螺旋管阻力損失ap4，即ef段阻力損失最大，約占整個(gè)管路阻力損失的56%其次是進(jìn)頭部腔室之前螺旋管阻力損失ap3，即cd段，約占整個(gè)管路阻力損失的 18%說明螺旋管的盤繞方式和幾何因素對流動(dòng)阻力的影響不可低估。本文首次對工業(yè)燒嘴冷卻水管路的阻力損失進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算值與實(shí)測值符合較好，說明計(jì)算方法可用于燒嘴冷卻水阻力損失的實(shí) 際計(jì)算。研究結(jié)果為燒嘴的設(shè)計(jì)和燒嘴冷卻

13、水泵選型提供了科學(xué)依據(jù)。* i再肄悄璃專犁水搭祥朗計(jì)揮席果aim /n'h14p./kpb4只他幾瞄9細(xì)si3v. sb596.42i boo. 8097. 09$ irto.帥is. 0廚札70289.迫4es.oo1 402.go63. 737 6 s32 484. 402 510. 00淮化水煤漿加壓氣化裝置運(yùn)行及改進(jìn)情況許令奇 （安徽淮化集團(tuán)有限公司，安徽 淮南232038） 2004-07-16淮化2000年建成投產(chǎn)的“ 18 30”工程是一套年產(chǎn) 180kt合成氨，300kt尿素的生產(chǎn)裝置。其中氣化部分采用的是美國德士古公司 水煤漿加壓氣化工藝，是國內(nèi)繼山東魯南化肥廠、上海

14、焦化有限公司、渭化化肥廠之后投運(yùn)的第四套水煤漿加壓氣化裝置。裝置包括二套 磨煤系統(tǒng)、三臺(tái)氣化爐系統(tǒng)及一套灰水處理系統(tǒng)。氣化爐為二開一備，氣化壓力為4.0mpa,生產(chǎn)能力（h2+co為1264kmi/d。該工程于1992年立項(xiàng)，國家計(jì)委于1994年批準(zhǔn)項(xiàng)目建議書和可行性研究報(bào)告，1994年批準(zhǔn)該項(xiàng)目的初步設(shè)計(jì)。于1996年動(dòng)工興建，2000年建成，2000年8月開始試車，9月全系統(tǒng)一次開車成功，當(dāng)年12月通過性能考核。至今已運(yùn)行三年半時(shí)間，其間對系統(tǒng)進(jìn)行了大小幾百項(xiàng)的改造，并成功地進(jìn)行了義馬煤中配入華亭、北宿、新河煤及石油焦的試燒工作，并創(chuàng)造性地?fù)綗嘶茨稀㈥P(guān)橋精煤，于2003年達(dá)到了設(shè)計(jì)能力。

15、三年來運(yùn)行顯示該裝置具有生產(chǎn)能力大，安全穩(wěn)定，操作彈性大的優(yōu)點(diǎn)。1制漿系統(tǒng)自試車以來制漿系統(tǒng)操作簡單、運(yùn)行較平穩(wěn)，對煤種變化的適應(yīng)性強(qiáng)，完全能滿足氣化對水煤漿的要求，并在正常生產(chǎn)中對江蘇南 京、山東濟(jì)南、浙江句容等幾家水煤漿添加劑進(jìn)行了成漿試驗(yàn)，取得了滿意的效果。水煤漿輸送設(shè)備高低壓煤漿泵選用荷蘭的“奇好”泵， 該泵運(yùn)行穩(wěn)定，故障率少，但由于設(shè)計(jì)、煤質(zhì)等方面的原因，泵的易損件損壞較頻繁，制漿系統(tǒng)易損件消耗見表1。幾年來，由于工藝、設(shè)計(jì)等方面的原因，制漿系統(tǒng)的問題主要表現(xiàn)在以下兩個(gè)方面：磨機(jī)進(jìn)口溜槽設(shè)計(jì)時(shí)采用普通碳鋼板，由于磨損、腐蝕等原因泄漏頻繁，檢修工作量較大；鋼棒使用到后期，細(xì)棒、斷棒在磨

16、機(jī)中被磨成鋼絲隨煤漿帶入煤漿泵，造成煤漿流量及燒嘴壓差波動(dòng)，給生產(chǎn)帶來隱患。目前我們正準(zhǔn)備針對以上岀現(xiàn)的情況進(jìn)行相應(yīng)改造。m*a/i-底ik “j髀 尸m55io45g氣化裝置從2000年8月9日第一次投料起，至 2004年4月，3臺(tái)氣化爐共投料近150次，投料成功率大于 98%單爐連續(xù)穩(wěn)定運(yùn) 行時(shí)間為1154h。運(yùn)行過程中，針對出現(xiàn)的問題，對裝置進(jìn)行了數(shù)百項(xiàng)技術(shù)改造，積累了較為豐富的經(jīng)驗(yàn)，設(shè)備及備品、備件國產(chǎn)化率不斷 提高，德士古燒嘴、耐火磚、鎖渣閥等關(guān)鍵設(shè)備已實(shí)現(xiàn)了國產(chǎn)化。原料使用上我們大膽嘗試，分別于2000年11月進(jìn)行了義馬煤配入 50%華亭煤的試燒、2002年3月配入20%石油焦的試

17、燒、2002年5月配入30%北宿煤的試燒工作，皆取得了成功，并在2003年創(chuàng)造性地配入淮南、關(guān)橋精煤進(jìn)行試燒，還在試驗(yàn)室中進(jìn)行了數(shù)十種配煤的成漿試驗(yàn)，為進(jìn)一步拓展德士古氣化用煤打下了基礎(chǔ)。三年來無論在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行、 計(jì)劃停車率及單爐穩(wěn)定運(yùn)行等方面都取得了長足進(jìn)步，三年中氣化爐停車情況見表2,氣化爐運(yùn)行具有代表性的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表3。>2停車固董匯啟錄-總坎牡百舟比工41ulm2i32.s44147.5ia721i7.s骨電22$sst1時(shí)ii12att43m100ft)揶標(biāo)憎標(biāo)4h人« swp忌忱qtoad hjmd * >1000r*14酋wl * 性0.4asp 3uvw

18、coat.6ch/mt.isjs*7js會(huì)"vim2u j2ldmw” itg”附.2.2 原料使用情況、問題及改進(jìn)從純理論角度上說，德士古氣化對煤種的適應(yīng)性較廣，但在實(shí)際生產(chǎn)中，要保證系統(tǒng)長周期穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，煤的質(zhì)量是一個(gè)至關(guān)重要的因素。具體地說，煤的灰分、成漿性、灰熔點(diǎn)、粘溫特性是影響德士古氣化經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的幾個(gè)重要指標(biāo)。煤中的灰分雖不直接參加氣化反應(yīng)，但要消耗反應(yīng)熱，增加氧耗、煤耗?；曳侄啵慷?，隨渣而損失的碳也相應(yīng)增加，且給鎖渣系統(tǒng)及灰水處理系統(tǒng)的運(yùn)行帶來困難。成漿性能好的煤易制得較高濃度的煤漿，可降低制漿成本，煤漿濃度高，合成氣中的有效氣體成分（co+h）將增加。德士古氣化為

19、液態(tài)排渣，灰熔點(diǎn)高，操作溫度就高。在正常生產(chǎn)條件下，耐火磚表面有一層煤渣層，適當(dāng)?shù)脑鼘涌梢詼p緩氣體和熔渣的沖刷，溫度低時(shí)渣層較厚，溫度高時(shí)渣層較薄，影響耐火磚的使用壽命，不利于系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。煤的粘溫特性也直接影響氣化爐的操作溫度，有時(shí)灰熔點(diǎn)低的煤，灰的粘性溫度并不低，如義馬煤其t4溫度一般小于1300c，但當(dāng)溫度在1400c以上時(shí)，灰粘度較小，而低于1400c，灰粘度急劇增大，流動(dòng)性變差，故氣化爐操作溫度應(yīng)綜合考慮灰熔點(diǎn)和灰粘度。我廠設(shè)計(jì)用煤為義馬煤，義馬煤成漿性較好，但灰分、灰熔點(diǎn)較高，且煤質(zhì)極不穩(wěn)定，所以開車不久，我廠就在義馬煤中摻入50%的華亭煤試燒并取得成功。進(jìn)入2001年后，義馬煤

20、質(zhì)逐漸惡化，灰分高時(shí)可達(dá)30%灰熔點(diǎn)高達(dá)1400c，嚴(yán)重制約了氣化正常運(yùn)行，表現(xiàn)為1#、3#爐下降管燒結(jié)，氣化爐爐磚蝕損嚴(yán)重，鎖斗循環(huán)泵運(yùn)行質(zhì)量大大下降，撈渣機(jī)掉鏈頻繁，灰水系統(tǒng)運(yùn)行困難，給整個(gè)生產(chǎn)和管理帶來極大的麻煩。為此我廠及時(shí)調(diào)運(yùn)一批石油焦，摻入義馬煤中，使整個(gè)原料的灰分下降到17%20%灰熔點(diǎn)在12501300c，逐漸使生產(chǎn)恢復(fù)正常。因此煤種的好壞對整個(gè)氣化裝置的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行影響很大。德士古煤氣化對原料煤的要求，使單一的原料煤種較難滿足系統(tǒng)正常運(yùn)行的需要，采用配煤技術(shù)，擴(kuò)大氣化用煤來源已成為國內(nèi)現(xiàn)有德士古氣化廠的共同之舉。幾年來我廠在義馬煤中摻配石油焦、華亭煤、北宿煤、三河尖煤等，都取得成

21、功，且掌握了一定的配煤經(jīng)驗(yàn)。配煤不但可以使原不能用于氣化的單煤、石油焦可以氣化，并能保持系統(tǒng)的長周期穩(wěn)定運(yùn)行，降低煤耗、氧耗。配煤技術(shù)拓寬了德士古氣化的原料來源。表 4為淮化配煤前后的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)對比。a配處師jg弋化經(jīng)濟(jì)號盤崩林對比«11仔默介任l.slhswn血ficwaa1414137s.s11k.21225i.nt.2s1.251.26 i6?.6口冊療血聞j 2511095 .s1149.1荷牙曲氣扣岐廣bhw 523s.135,736.6«-04j.2心上42.fi34,-*21.129.9550597堆氨收rut2.nsl.tkl)ww42.3 燒嘴使用情況、

22、問題及改進(jìn)德士古燒嘴是德士古煤氣化工藝的核心設(shè)備，噴嘴運(yùn)行初期，霧化效果好，氣體成分穩(wěn)定，系統(tǒng)工況穩(wěn)定；運(yùn)行到后期，噴嘴頭部 變形，霧化效果不好，這時(shí)氣體成分變化較大，有效氣成分下降，特別是發(fā)生偏噴時(shí)，使局部溫度過高，燒壞熱偶，嚴(yán)重時(shí)，發(fā)生竄氣， 導(dǎo)致爐壁超溫。噴嘴的運(yùn)行質(zhì)量和使用壽命直接決定了氣化長周期經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。開車初期，我廠使用的噴嘴由于煤質(zhì)、燒嘴局部尺寸、煤漿 質(zhì)量等多方面原因，噴嘴使用平均壽命偏低，運(yùn)行時(shí)間最長的不到2個(gè)月，最短時(shí)只有7天，且不同燒嘴運(yùn)行穩(wěn)定性較差，成為制約系統(tǒng)長周期運(yùn)行的一大問題。經(jīng)過長期摸索，我們發(fā)現(xiàn)多次燒嘴損壞撥出后都存在以下問題：燒嘴頭部端面有燒裂痕跡；中外兩套

23、管管口 龜縮在一起，造成氧氣走偏流。針對以上情況，我們對燒嘴局部尺寸進(jìn)行調(diào)整，不斷改進(jìn)后取得了長足進(jìn)步，現(xiàn)每個(gè)燒嘴的使用壽命基本 上都在30天以上，但仍存在部分燒嘴霧化效果不好，氣體成分較差的情況。燒嘴的質(zhì)量問題仍是我們下一步工作的主題。2.4 鎖渣系統(tǒng)運(yùn)行情況、問題及改進(jìn)我廠用煤灰分設(shè)計(jì)值為14.78%，而實(shí)際運(yùn)行值在20%左右。灰分增加，渣量隨著增大，渣水溫度高，給鎖渣系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行帶來諸多問題。幾年來，遇到的問題主要有以下幾個(gè)方面。破渣機(jī)密封漏大。開車初期破渣機(jī)填料泄漏頻繁，造成單爐停車，后把密封填料由聚四氟乙烯改為石墨填料，效果較好。在工況較穩(wěn)定時(shí)，破渣機(jī)運(yùn)行也較穩(wěn)定，而當(dāng)操作爐溫較低或

24、燒嘴異常，造成偏噴時(shí)，有大塊渣落下，造成破渣機(jī)負(fù)荷波動(dòng)大，損壞密封填料，造成軸封漏。排渣閥（xv1310）漏大。自開車以來由于義馬煤灰分一直都居高不下，渣量多，熱負(fù)荷大，鎖斗水溫比設(shè)計(jì)值高 40c左右，對排渣閥xv1310沖刷嚴(yán)重，造成xv1310密封面損壞，xv1310泄漏大，被迫單爐停車?，F(xiàn)xv1310 的使用壽命平均為6000h。撈渣機(jī)掉鏈。撈渣機(jī)掉鏈?zhǔn)且驗(yàn)殒i斗排渣直接沖擊鏈條、負(fù)荷過大或是有大渣夾在導(dǎo)輪上，使鏈條受力不勻，導(dǎo)致掉鏈。掉鏈處理較為困難，要打開渣池倉門，人進(jìn)去清除積渣，才能使鏈條復(fù)位，一般需12h，這時(shí)鎖斗處于集渣狀態(tài)，所以必須減負(fù)荷才行。我廠因煤質(zhì)原因，鎖渣系統(tǒng)運(yùn)行質(zhì)量一

25、直不太好，開車初期一年多來，先后有7次因鎖渣系統(tǒng)故障而停車，占開停車總數(shù)的10%左右。經(jīng)過不斷摸索，我們對破渣機(jī)填料、撈渣機(jī)等進(jìn)行相應(yīng)改造并加強(qiáng)對鎖渣系統(tǒng)運(yùn)行的工藝管理，近兩年運(yùn)行情況大為好轉(zhuǎn)，因鎖渣系 統(tǒng)故障的停車率大大降低。2.5 耐火磚使用情況及改進(jìn)德士古氣化爐耐火磚的使用壽命是至關(guān)重要的，換一次向火面耐火磚，拆卸、筑爐、烘爐、檢查、試壓用時(shí)近一個(gè)月，嚴(yán)重影響了備爐工作，所以必須選用較好的耐火磚，筑爐時(shí)嚴(yán)格把好質(zhì)量關(guān)，在使用過程中嚴(yán)格控制氣化爐操作溫度，盡量延長耐火磚的使用壽命。影響耐火磚使用壽命的因素主要有以下幾點(diǎn)。煤質(zhì)。煤中灰分含量高，渣多，對爐磚的沖刷大，在其他工藝條件相同的情況下

26、，其使用 壽命就短。燒嘴。燒嘴運(yùn)行質(zhì)量對爐磚的影響很大，特別是燒嘴偏噴時(shí)，造成爐磚局部溫度過高，局部磚蝕損相當(dāng)嚴(yán)重。操作溫度。 氣化爐操作溫度對耐火磚的壽命至關(guān)重要。在正常生產(chǎn)條件下，耐火磚表面有一層煤渣層，溫度低時(shí)渣層較厚，溫度高時(shí)磚層較薄，適當(dāng) 厚的渣層可以減緩氣體和熔渣的沖刷。開停車次數(shù)。開停車時(shí)，爐內(nèi)溫度有一個(gè)溫度瞬間由低到高或由高到低的過程，溫度變化太快、 太大，對耐火磚非常有害，有時(shí)甚至?xí)?dǎo)致耐火磚因受力不勻而開裂損壞，故生產(chǎn)過程中應(yīng)盡量做到減少開停車。我廠三臺(tái)爐磚原始開車使用的都為法國薩瓦公司生產(chǎn)的鉻鋁鋯磚，效果較好，但進(jìn)口磚價(jià)格昂貴，用國內(nèi)磚替代進(jìn)口磚已勢在必行,幾年來這方面的工作我們一直在做，先后在不同的爐子上試用了國內(nèi)不同廠家的耐火磚，如洛陽洛耐院、洛耐廠和新鄉(xiāng)耐火材料廠的耐火 磚