水電站進水口整體穩(wěn)定及基底應力計算

1、進水口整體穩(wěn)定及基底應力計算1. 計算總說明1.1 計算目的及要求某水電站進水口根據(jù)電站樞紐布置、地形、地質(zhì)條件設為岸塔式進水口，“鑲嵌”在l型基礎中，塔背有基巖對其起支撐作用，靠自重和岸坡巖體支撐維持穩(wěn)定，加之該進水口置于土質(zhì)地基上，因建基面不允許出現(xiàn)拉應力，因此可不進行抗傾覆穩(wěn)定計算。通過對進水口整體抗浮穩(wěn)定與基底應力計算，以復核其是否滿足規(guī)范要求。1.2 基本資料進水口縱橫剖面結(jié)構(gòu)尺寸見附圖。水容重： 鋼筋混凝土容重： 基礎與混凝土之間值為：，。地基承受能力： 校核洪水位： 設計洪水位： 正常蓄水位： 死水位： 多年平均最大風速： 吹程： 攔污柵及對應啟閉機重： 、事故檢修門及對應啟閉機

2、重： 、計算采用規(guī)范及參考書： a.水電站進水口設計規(guī)范dl/t5398-2007 b.水工建筑物荷載設計規(guī)范dl5077-1997c.水工建筑物荷載設計規(guī)范d.水電站廠房設計規(guī)范sl266-2001e公路橋涵設計通用規(guī)范jtj021-89f.水閘設計規(guī)范sl265-2001；g.土力學河海大學出版社出版,盧廷浩主編；h.某水電站首部樞紐平面布置圖及主要建筑物剖面圖；i.孔隙比與壓力關系曲線表；1.3 計算原理及假定岸塔式進水口根據(jù)自身的結(jié)構(gòu)特點，只要基底應力在允許應力或允許抗力范圍內(nèi)，塔體就不會發(fā)生整體失穩(wěn)，根據(jù)規(guī)范要求及進水口的布置情況，對塔體做以下假定：1）將塔體視為剛體，在荷載作用下，

3、巖體變形產(chǎn)生抗力；2）抗力或反力強度值采用材料力學法和剛體極限平衡法求得。3）計算地基沉降量時，不考慮周邊結(jié)構(gòu)對進水口塔體的影響。此算稿按荷載組合基本組合、特殊組合計算。工況1：正常運行期，正常蓄水位；工況2：正常運行期，設計洪水位；工況3：非常運行期，校核洪水位；工況4：檢修期，正常蓄水位；工況5：施工完建未擋水期。工況6：正常蓄水位+度地震工況1、2為基本組合，工況3、4、5、6為特殊組合。2. 計算過程2.1 截面計算取進水口底板進行計算，進水口底板順水流方向為x軸，垂直水流方向為y軸，截面尺寸如圖2.1-1所示。圖2.1-1 建基面示意圖基底面積： 荷載作用正方向取為，垂直荷載作用：鉛

4、直向下為正；水平荷載作用：沿水流方向為正；彎矩作用：逆時針方向為正。2.2 力矩計算下面計算各截面形心對x、y軸的力矩，因為進水口左、右側(cè)對稱布置，所以只需計算進水口上下游基底應力，即可只算截面計算點對y軸的力矩即可。力矩計算簡圖見附圖。2.2.1 底板重量為：2.2.2 左、右邊墻截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.3 攔污柵中墩截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.4 胸墻 胸墻指的是進水口攔污柵之后的那部分實體混凝土，由于喇叭口上側(cè)混凝土是一不規(guī)則的結(jié)構(gòu)，在取其截面計算點時分兩部分計算。、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.5 通氣孔四周實體混凝土由于通氣孔四周混凝

5、土在計算邊墻時已經(jīng)計算了一部分，因此在此只計算流道上方混凝土（包括扣除部分）。 扣除通氣孔體積： 截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.6 進水口板梁頂部板梁 、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩 2.2.7 進水口啟閉機排架將啟閉機排架分為兩部分計算，即攔污柵部分和閘門部分。（攔污柵排架）（事故檢修門排架）、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩 2.2.8 攔污柵及啟閉機截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.9 事故檢修門及啟閉機 截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.10 人群荷載按公路橋涵設計通用規(guī)范，人群荷載一般取。截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.11

6、靜水壓力根據(jù)岸塔式進水口的特點，各種工況時，其上下游水位相同，故上下游靜水壓力相互抵消，產(chǎn)生的彎矩和也為0，可不予計算。2.2.12 揚壓力根據(jù)水電站廠房設計規(guī)范，揚壓力分浮托力和滲透壓力，進水口上下游水位相等，故滲透壓力為0。浮托力計算：工況一：（）浮托力沿底板成對稱分布，故產(chǎn)生的彎矩為0。工況二：（）浮托力沿底板成對稱分布，故產(chǎn)生的彎矩為0。工況三：（）浮托力沿底板成對稱分布，故產(chǎn)生的彎矩為0。工況四：（）浮托力沿底板成對稱分布，故產(chǎn)生的彎矩為0。工況五：施工完建未擋水期，此時浮托力為0。2.2.13 風荷載垂直于建筑物表面上的風荷載標準值按下式計算：式中：風荷載標準值，z高程的風振系數(shù)，

7、取1.0風荷載體型系數(shù)，查水工建筑物荷載設計規(guī)范：風壓高度變化系數(shù)。基本風壓，查全國風壓基本分布圖可確定為風荷載的作用分項系數(shù)采用1.3。工況一： 風壓高度變化系數(shù)，按水工建筑物荷載設計規(guī)范dl50771997表12.1.6查得：。 風壓力：截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況二： 風壓高度變化系數(shù)，按水工建筑物荷載設計規(guī)范dl50771997表12.1.6查得： 風壓力：截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況三： 風壓高度變化系數(shù)，按水工建筑物荷載設計規(guī)范dl50771997表12.1.6查得： 風壓力：截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況四： 風壓高度變化系數(shù)，按水工建筑物荷載設

8、計規(guī)范dl50771997表12.1.6查得： 風壓力：截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況五： 風壓高度變化系數(shù)，按水工建筑物荷載設計規(guī)范dl50771997表12.1.6查得： 風壓力：截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩2.2.14 浪壓力官廳公式： 式中：h當時，為累計頻率5的波高；h當時，為累計頻率10的波高；平均波長,m;d吹程，m；多年平均最大風速，按水工建筑物荷載設計規(guī)范dl50771997附錄g表g1查得，正常蓄水位時取（風速系數(shù)由內(nèi)插法求得），設計洪水位時取，校核洪水位時取。臨界水深的計算：式中：使波浪破碎的臨界水深。累積頻率為1時的波高，由水工建筑物荷載設計規(guī)范dl5

9、077-1997附錄g表g2用插入法可以求得。波浪中心線至計算水位的高度，m。浪壓力標準值計算：當，時，單位長度上的浪壓力標準值計算公式為：當，時，單位長度上的浪壓力標準值計算公式為：式中：單位長度迎水面上的浪壓力標準值波浪中心線至計算水位的高度，m。水的重度, 建筑物底面處的剩余浪壓力強度值，按下式計算：浪壓力的作用分項系數(shù)采用1.2。工況一： 臨界水深的計算由，比值在之間，為累計頻率5的波高；令，則，根據(jù)， 查水工建筑物荷載設計規(guī)范dl5077-1997附錄g表g2用插入法可以求得，單位長度上的浪壓力標準值計算公式為： 浪壓力：（）計算點至形心的距離截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況

10、二： 臨界水深的計算由，比值在之間，為累計頻率5的波高；令，則，根據(jù)， 查水工建筑物荷載設計規(guī)范dl5077-1997附錄g表g2用插入法可以求得，單位長度上的浪壓力標準值計算公式為： 浪壓力：（）計算點至形心的距離截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況三： 臨界水深的計算由，比值在之間，為累計頻率5的波高；令，則，根據(jù)， 查水工建筑物荷載設計規(guī)范dl5077-1997附錄g表g2用插入法可以求得，單位長度上的浪壓力標準值計算公式為： 浪壓力：（）計算點至形心的距離截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況四： 該工況時的浪壓力等于工況一時的浪壓力，截面計算點至形心的軸y的距離產(chǎn)生的彎矩也與工

11、況一的相等。 浪壓力：（）截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況五：施工完建未擋水期，浪壓力為0，截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩也為0。2.2.15 胸墻及檢修門槽中的內(nèi)水壓力工況一：計算點至形心的距離、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況二：設計洪水位時，胸墻和門槽內(nèi)無水，故內(nèi)水壓力為0。工況三：校核洪水位時，胸墻和門槽內(nèi)無水，故內(nèi)水壓力為0。工況四:該工況上游水位與工況一時相同，故內(nèi)水壓力和其對形心軸產(chǎn)生的彎矩均相同。計算點至形心的距離、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況五： 施工完建未擋水期，此時進水口中的內(nèi)水壓力為0。2.2.16 進水口中的內(nèi)水壓力 式中： q可變作

12、用的分項系數(shù)；攔污柵槽(包括欄污柵槽前)中的水體積；喇叭口中的水體積；檢修閘門槽中的水體積；邊墩兩側(cè)的水體積。工況一：截面計算點至形心軸y的距離為、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩 工況二：截面計算點至形心軸y的距離為：、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩 工況三：截面計算點至形心軸y的距離為：、截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩 工況四：該工況上游水位與工況一的相同，其內(nèi)水壓力和對形心y軸產(chǎn)生的彎矩相同。截面計算點至形心軸y的距離產(chǎn)生的彎矩工況五： 該工況為施工完建未擋水期，此時進水口中的內(nèi)水壓力為0。2.2.18 地震慣性力 在此計算兩個方向的地震慣性力，即順水流方向和逆水流方向。

13、 地震慣性力按下式計算： 式中：作用在質(zhì)點i的水平方向地震慣性力代表值；水平向設計地震加速度代表值，根據(jù)四川省地震局工程地震研究院（四川賽思特科技有限責任公司）東義河某水電站壩址區(qū)設計地震反應譜參數(shù)表（2009年11月），??；地震作用的效應折減系數(shù)，根據(jù)dl5073-2000水工建筑物抗震設計規(guī)范，??；集中在質(zhì)點i的重力作用標準值；質(zhì)點i的動態(tài)分布系數(shù)，根據(jù)dl 50732000水工建筑物抗震設計規(guī)范表10.1.5來確定。 根據(jù)2.2.12.2.9計算結(jié)果,查據(jù)dl 50732000水工建筑物抗震設計規(guī)范表10.1.5可得: 地震慣性力順水流方向力矩計算: 地震慣性力逆水流方向力矩計算: 地震

14、動水壓力按擬靜力法和動力法兩種方法計算，計算公式分別為：擬靜力法： 其作用點位于水面以下0.42h0處式中：單位高度塔面動水壓力合力代表值；水平向設計地震加速度根據(jù)四川省地震局工程地震研究院（四川賽思特科技有限責任公司）古城水電站工程地震安全性評價復核表（2008年8月），??；地震作用的效應折減系數(shù)，?。?水體質(zhì)量密度標準值，；塔體形狀系數(shù)，根據(jù)水工建筑物抗震設計規(guī)范（dl5073-2000）表10.1.6-2，??；塔體沿高度平均截面與水體交線包絡面積，；塔體垂直地震作用方向的迎水面最大寬度沿高度的平均值，；水深，。地震動水壓力順水流方向力矩計算:地震動水壓力逆水流方向力矩計算:2.3 穩(wěn)定、

15、地基應力及變形計算2.3.1 抗剪斷強度和抗剪強度計算根據(jù)地質(zhì)室提供的資料混凝土與基礎的抗剪（斷）指標建議值為： 式中：抗剪斷強度計算的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)； 抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)； 抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)； ,滑動面的抗剪斷的摩擦系數(shù)及粘結(jié)力，； 基礎面受壓部分的計算截面積，； 全部荷載對滑動面的法向分值，包括揚壓力，； 建基面上垂直力總和，包括揚壓力（不含設備總重）； 全部荷載對滑動面的切向分值，； 基建面上揚壓力總和，。基建面上穩(wěn)定力矩總和，；基建面上傾覆力矩總和，。工況一： ，滿足規(guī)范要求。 ，滿足規(guī)范要求。工況二： ，滿足規(guī)范要求。 ，滿足規(guī)范要求。工況三： ，滿足規(guī)范要求。 ，滿足規(guī)范要求。工

16、況四：該工況的受力情況與工況一相同，故其抗剪斷系數(shù)和抗滑穩(wěn)定系數(shù)也與工況一時的相等。 ，滿足規(guī)范要求。，滿足規(guī)范要求。工況五： ，滿足規(guī)范要求。 ，滿足規(guī)范要求。工況六：（1）順水流方向： 待添加的隱藏文字內(nèi)容2 該工況的受力情況與工況一相同，故其抗剪斷系數(shù)和抗滑穩(wěn)定系數(shù)也與工況一時的相等。 ，滿足規(guī)范要求。，滿足規(guī)范要求。（2）逆水流方向： 該工況的受力情況與工況一相同，故其抗剪斷系數(shù)和抗滑穩(wěn)定系數(shù)也與工況一時的相等。 ，滿足規(guī)范要求。，滿足規(guī)范要求。2.3.2 應力計算 基建面上計算點垂直應力； 基建面上垂直力總和；分別為基建面上垂直力對形心軸x、y軸的力矩總和；分別為基建面上垂直力對形心

17、軸x、y軸的距離；分別為基建面對形心軸x、y軸的慣性矩；a基建面面積。該進水口呈對稱布置，在任何工況下，所以工況一： 工況二： 工況三： 工況四： 該工況的受力情況與工況一相同，故基底應力也與工況一時相等。 工況五： 工況六： （1）順水地震時： （2）逆水地震時： 2.3.3 穩(wěn)定及應力分析經(jīng)計算，可以看出該進水口的抗滑穩(wěn)定系數(shù)和抗浮穩(wěn)定系數(shù)均大于所要求的安全系數(shù)，滿足規(guī)范要求；各工況的基底應力未出現(xiàn)拉應力，并且都小于進水口段巖體承載力（420），因此可以認定該塔為穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。2.3.4 變形計算由于進水口地基為非巖基基礎，其地基最終沉降量利用壓縮曲線計算：式中s地基最終沉降量；i土層號；n地

18、基壓縮層計算深度范圍內(nèi)的土層數(shù)；e1i、e2i基礎底面以下第i層土在平均自重應力作用下的孔隙比和在平均自重應力、平均附加應力共同作用下的孔隙比；hi第i層土的厚度。1）基本假定a）地基土壓縮時不發(fā)生側(cè)向變形。 b）按基礎底面中心點下的附加應力計算土層的分層壓縮量。c）最終沉降量取計算深度范圍內(nèi)各土層分層壓縮量之和。2）地基壓縮層的計算深度應按計算層面處附加應力和自重應力之比等于0.2的條件確定。分層厚度取4.0m。a) 右上角點基地應力分解根據(jù)2.3節(jié)中計算的應力將基底壓力分為豎向均勻分布壓力pn和三角形分布壓力pt兩部分,見表2.1。由表中應力值可知，工況六（2）中下游側(cè)應力小于建基面以上部

19、分土層自重應力，故該工況左下角點的沉降量計算時，應由建基面向上進行計算，故該工況單獨計算。表2.1 右上角點基底應力分解表工況工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）上游側(cè)應力(kpa)222.93275.67267.35222.93313.9974.46371.40下游側(cè)應力(kpa)210.29306.41289.63210.29344.90358.7761.82豎直均布壓力pn(kpa)222.93 275.67 267.35 222.93 313.99 74.46 371.40 三角形分布壓力pt(kpa)12.64 30.74 22.28 12.64 30.91 284

20、.31 309.59 圖2.3-1 各工況應力分解簡圖b）建基面以下各分層土自重應力計算根據(jù)互提資料聯(lián)系單數(shù)據(jù)覆蓋層土容重為20.0kn/m3，水的容重為10.0kn/m3。以開挖面為參照面計算。計算簡圖如下：圖2.3-2 分層計算簡圖=(20.0-10.0)×4.0=40.0 =(20.0-10.0)×4.0+40=80.0=(20.0-10.0)×4.0+80.0=120.0=(20.0-10.0)×4.0+120.0=160.0=(20.0-10.0)×4.0+160.0=200.0=(20.0-10.0)×4.0+200.0=

21、240.0=(20.0-10.0)×1.4+240.0=254.0c）右上角點附加應力計算將基底壓力分為均勻分布和三角形分布兩部分。計算示意圖見圖2.3-1。該基礎為矩形，屬空間問題，故應用“角點法”求解。長度,寬度，故表2.2 矩形均布荷載作用時右上側(cè)角點下附加應力計算表z(m )n=z/bm1=l/bk4z1 =k4pn(kpa)工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）00.000 1.110.250 55.73 68.92 66.84 55.73 78.50 18.61 92.85 40.222 1.110.248 55.36 68.45 66.39 55.36

22、77.97 18.49 92.23 80.444 1.110.239 53.17 65.75 63.76 53.17 74.89 17.76 88.58 120.667 1.110.219 48.87 60.43 58.60 48.87 68.83 16.32 81.41 160.889 1.110.194 43.32 53.57 51.95 43.32 61.01 14.47 72.17 201.111 1.110.168 37.53 46.41 45.01 37.53 52.86 12.54 62.53 24.01.333 1.110.144 32.15 39.75 38.55 32.15

23、 45.28 10.74 53.56 25.41.411 1.110.136 30.41 37.61 36.47 30.41 42.84 10.16 50.67 表2.3 三角形均布荷載作用時右上側(cè)角點下附加應力計算表z(m )n=z/bm1=l/bk5z2 =k5pn(kpa)工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）00.000 1.110.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 40.222 1.110.033 0.42 1.03 0.75 0.42 1.03 9.51 10.36 80.444 1.110.057 0.72 1.76 1

24、.28 0.72 1.77 16.31 17.76 120.667 1.110.069 0.87 2.12 1.53 0.87 2.13 19.57 21.31 160.889 1.110.071 0.89 2.17 1.57 0.89 2.18 20.07 21.85 201.111 1.110.067 0.84 2.05 1.49 0.84 2.06 18.98 20.67 24.01.333 1.110.061 0.76 1.86 1.35 0.76 1.87 17.21 18.73 25.41.411 1.110.058 0.73 1.79 1.30 0.73 1.80 16.53 1

25、8.00 表2.4 右上側(cè)角點下附加應力計算匯總項目層厚(m)z (kpa)0.2cz（kpa）工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）z1-z2z1+z2z1+z2z1-z2z1+z2z1+z2z1-z2基礎以下深度z=0m 055.73 68.92 66.84 55.73 78.50 18.61 92.85 0z=4m454.93 69.48 67.13 54.93 79.00 28.00 81.87 8z=8m452.45 67.51 65.04 52.45 76.66 34.07 70.82 16z=12m448.00 62.54 60.14 48.00 70.95 35

26、.89 60.11 24z=16m442.43 55.74 53.52 42.43 63.19 34.53 50.32 32z=20m436.69 48.46 46.50 36.69 54.92 31.52 41.86 40z=24m431.38 41.61 39.90 31.38 47.15 27.94 34.82 48表2.5 右上側(cè)角點下各相鄰層面應力差計算項目層厚(m)pi（kpa）工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）基礎以下深度z=0m 055.73 68.92 66.84 55.73 78.50 18.61 92.85 z=4m494.93 109.48 107.

27、13 94.93 119.00 68.00 121.87 z=8m4132.45 147.51 145.04 132.45 156.66 114.07 150.82 z=12m4168.00 182.54 180.14 168.00 190.95 155.89 180.11 z=16m4202.43 215.74 213.52 202.43 223.19 194.53 210.32 z=20m4236.69 248.46 246.50 236.69 254.92 231.52 241.86 z=24m4271.38 281.61 279.90 271.38 287.15 267.94 274.

28、82 上述表中z基底以下計算深度k4均布荷載時角點應力系數(shù)，查sl265-2001附錄j。k5三角形分布荷載時角點應力系數(shù)，查sl265-2001附錄j。根據(jù)上表計算結(jié)果，基底以下24.0m處附加應力和自重應力之比小于0.20，采用該處為計算深度的下限。根據(jù)孔隙比與壓力的關系曲線，采用tk2試樣進行沉降計算。由公式，得沉降計算結(jié)果見表2.6。表2.6 右上側(cè)角點基礎沉降計算表項目hi(mm)av（mpa-1）e1i工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）基礎以下深度z=4m40000.0800.359.292 9.615 9.551 9.292 9.601 11.707 6.87

29、8 z=8m40000.0800.348.958 9.082 9.053 8.958 8.993 11.001 6.915 z=12m40000.0800.348.490 8.366 8.381 8.490 8.189 9.987 6.993 z=16m40000.0800.338.284 7.986 8.032 8.284 7.757 9.298 7.269 z=20m40000.0800.338.243 7.874 7.934 8.243 7.635 8.898 7.589 z=24m40000.0800.338.347 7.976 8.037 8.347 7.753 8.764 7.93

30、1 si(mm)51.614 50.899 50.989 51.614 49.928 59.65 43.574 表中pi第i層 上、下層面應力值（自重應力與附加應力之和）差值e1i由第i層自重應力平均值的孔隙比e2i由第i層自重應力平均值與附加應力平均值之和的孔隙比hi第i分層土的厚度si第i分層土的沉降值si第i分層土的累計沉降值按上述相同方法，下游側(cè)角點地基沉降計算如下：表2.7 左下角點基底應力分解表工況工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）上游側(cè)應力(kpa)222.93275.67267.35222.93313.9974.46371.40下游側(cè)應力(kpa)210.2

31、9306.41 289.63210.29344.90358.7761.82豎直均布壓力pn(kpa)210.29 306.41 289.63 210.29 344.90 358.77 61.82 三角形分布壓力pt(kpa)12.64 30.74 22.28 12.64 30.91 284.31 309.59 表2.8 矩形均布荷載作用時左下側(cè)角點下附加應力計算表z(m )n=z/bm1=l/bk4z1 =k4pn(kpa)工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）00.000 1.110.250 52.57 76.60 72.41 52.57 86.23 89.69 15.45

32、40.222 1.110.248 52.22 76.09 71.92 52.22 85.64 89.09 15.35 80.444 1.110.239 50.16 73.08 69.08 50.16 82.26 85.57 14.74 120.667 1.110.219 46.10 67.17 63.49 46.10 75.60 78.64 13.55 160.889 1.110.194 40.86 59.54 56.28 40.86 67.02 69.71 12.01 201.111 1.110.168 35.40 51.59 48.76 35.40 58.07 60.40 10.41 24

33、.01.333 1.110.144 30.32 44.18 41.76 30.32 49.73 51.73 8.91 25.41.411 1.110.136 28.69 41.80 39.51 28.69 47.06 48.95 8.43 表2.9 三角形均布荷載作用時左下側(cè)角點下附加應力計算表z(m )n=z/bm1=l/bk5z2 =k5pn(kpa)工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）00.000 1.110.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 40.222 1.110.033 0.42 1.03 0.75 0.42 1.03

34、9.51 10.36 80.444 1.110.057 0.72 1.76 1.28 0.72 1.77 16.31 17.76 120.667 1.110.069 0.87 2.12 1.53 0.87 2.13 19.57 21.31 160.889 1.110.071 0.89 2.17 1.57 0.89 2.18 20.07 21.85 201.111 1.110.067 0.84 2.05 1.49 0.84 2.06 18.98 20.67 24.01.333 1.110.061 0.76 1.86 1.35 0.76 1.87 17.21 18.73 25.41.411 1.1

35、10.058 0.73 1.79 1.30 0.73 1.80 16.53 18.00 表2.10 左下側(cè)角點下附加應力計算匯總項目層厚(m)z (kpa)0.2cz（kpa）工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）z1+z2z1-z2z1-z2z1+z2z1-z2z1-z2z1+z2基礎以下深度z=0m052.57 76.60 72.41 52.57 89.69 89.69 15.45 0z=4m452.64 75.06 71.17 52.64 79.58 79.58 25.71 8z=8m450.88 71.32 67.80 50.88 69.26 69.26 32.50 1

36、6z=12m446.97 65.05 61.95 46.97 59.08 59.08 34.86 24z=16m441.75 57.37 54.71 41.75 49.65 49.65 33.86 32z=20m436.25 49.53 47.27 36.25 41.42 41.42 31.08 40z=24m431.09 42.32 40.42 31.09 34.53 34.53 27.65 48表2.11 左下側(cè)角點下各相鄰層面應力差計算項目層厚(m)pi（kpa）工況一工況二工況三工況四工況五工況六（1）工況六（2）基礎以下深度z=0m 052.57 76.60 72.41 52.57 86.23 89.69 15.45 z=4m492.64 115.06 111.17 92.64 124.61 119.58 65.71 z=8m4130.88 151.32 147.80 130.88 160.49 149.26 112.50 z=12m4166.97 185.05 181.95 166.97 193.48 179.08 1