青島恒星職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)生宿舍3號樓結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、青島恒星職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)生宿舍3號樓結(jié)構(gòu)設(shè)計目 錄1 工程概況11.1 建筑概況11.2 自然條件12 設(shè)計依據(jù)13 工程結(jié)構(gòu)的選型14 荷載統(tǒng)計14.1 梁、柱截面尺寸初選14.2結(jié)構(gòu)計算簡圖24.3 恒荷載34.3.1 屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值34.3.2 樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值34.4活荷載44.5 風(fēng)荷載計算44.6 地震作用55 樓板設(shè)計76 框架內(nèi)力計算96.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計算96.2 風(fēng)載作用下的內(nèi)力計算176.3 樓面活荷載作用下的內(nèi)力計算196.4 地震作用下內(nèi)力計算247 內(nèi)力組合及配筋計算277.1 梁、柱截面內(nèi)力組合277.1.1 梁截面內(nèi)力組合277.1.2 柱截

2、面內(nèi)力組合287.2 框架梁正截面和斜截面配筋287.2.1 梁的正截面受彎承載力計算287.2.2 梁的斜截面受彎承載力計算307.3 框架柱正截面和斜截面配筋317.3.1 正截面配筋計算327.3.2 斜截面承載力能力計算328 構(gòu)造及施工要求339 經(jīng)濟分析34參考文獻(xiàn)35青島恒星職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)生宿舍3號樓結(jié)構(gòu)設(shè)計1 工程概況1.1 建筑概況該工程為青島恒星職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)生宿舍3號樓，總建筑面積10400平方米左右。建筑層數(shù)6層，局部2層。層高3.6米。采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，本建筑包括住宿區(qū)和傳達(dá)室、活動室、小賣部。傳達(dá)室、活動室和小賣部位于連廊處，連廊2層，為磚混結(jié)構(gòu)。1.2 自然

3、條件(1) 工程地質(zhì)條件：建筑場地類別為類，地勢平坦。(2) 基本風(fēng)壓 0.5kn/m2(3) 基本雪壓 0.25kn/m2(4) 該地區(qū)的抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計地震分組為第二組 2 設(shè)計依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（gb 50068-2001 ）建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)（gb/t 501052001）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（gb50010-2001）建筑抗震設(shè)計規(guī)范（gb50011-2001）建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)建筑構(gòu)造通用圖集鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造詳圖02g02混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖03g101-13 工程結(jié)構(gòu)的選型框架結(jié)構(gòu)所用

4、的鋼筋混凝土或型鋼有很好的抗壓和抗彎能力，因此，可以加大建筑物的空間和高度，可以減輕建筑物的重量，有較好的抗震能力，延性，整體性。墻主要是起圍護和隔離的作用，由于墻體不承重，可以用各種輕質(zhì)材料制成。梁、板、柱等承重構(gòu)件，可以預(yù)制，也可以澆注，框架結(jié)構(gòu)住宅的優(yōu)點是抗震性能好，結(jié)構(gòu)牢固，使用壽命長，且住宅內(nèi)可以自由分隔，大開間住宅均采用此結(jié)構(gòu)。 本著節(jié)約，經(jīng)濟的原則，并根據(jù)青島恒星職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)生宿舍樓的設(shè)計特點，此項工程選用框架結(jié)構(gòu)。4 荷載統(tǒng)計4.1 梁、柱截面尺寸初選(1) 梁截面初選 一般情況下，框架梁的截面尺寸可按下式進(jìn)行估算：邊跨梁：取h=600mm，b=250mm。中跨梁：取h=45

5、0mm，b=250mm?？v向框架梁：取bh=250mm400mm。（2）柱截面初選柱截面尺寸初選，要同時滿足最小截面、側(cè)移剛度限值和軸壓比等諸多因素的影響。根據(jù)公式和選柱截面：450mm450mm。4.2結(jié)構(gòu)計算簡圖結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖1所示，各梁柱線剛度經(jīng)計算示于圖中，其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆板的作用，取i=2i0(i0為不考慮樓板翼緣作用時的梁截面慣性矩)圖1 結(jié)構(gòu)計算簡圖線剛度計算ab、cd跨梁: =13.6410-4e(m3) bc跨梁： =15.8210-4e(m3)縱向梁：=7.4110-4e(m3) 上部各層柱：=9.4910-4e(m3)底層柱：=7.1910-4e(m3)

6、4.3 恒荷載4.3.1 屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.40 kn/m2 水泥膨脹珍珠巖找坡層(平均厚度105mm) 0.10513=1.37 kn/m2 100厚鋼筋混凝土樓板 0.1025=2.50 kn/m215厚紙筋石灰抹底 0.01516=0.24 kn/m2屋面恒荷載匯總 4.86 kn/m2 框架梁及粉刷自重 (a) 邊跨(ab,cd)自重 0.250.6025=3.75 kn/m邊跨梁側(cè)粉刷 2(0.6-0.1)0.0217=0.34 kn/m(b) 中跨(bc)自重 0.250.4525=2.81kn/m中跨梁側(cè)粉

7、刷 2(0.45-0.1)0.0217=0.24kn/m 邊跨(ab,cd)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 g6ab1=g6cd1(自重,均布) 4.09kn/mg6ab2=g6cd2(恒載傳來,梯形) 4.863.6=17.50kn/m 中跨(bc)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 g6bc1(自重,均布) 3.05 kn/mg6bc2(恒載傳來,三角形) 4.862.4=11.66 kn/m4.3.2 樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算13厚缸磚面層 0.01321.5=0.28 kn/m220厚1:2水泥砂漿結(jié)合層 0.0220=0.4 kn/m22厚水泥砂漿 0.00216=0.03 kn/m2100厚鋼筋混凝土

8、樓板 0.1025=2.5 kn/m215厚紙筋石灰抹底 0.01516=0.24 kn/m2樓面恒荷載匯總 3.45 kn/m2 邊跨框架梁及粉刷自重(均布) 4.09 kn/m 邊跨框架梁填充墻自重 0.19(3.6-0.6)11.8=6.73 kn/m邊跨墻面粉刷自重 2(3.6-0.6)0.0217=2.04 kn/m 中跨框架梁及粉刷自重(均布) 3.05 kn/m 樓面邊跨框架梁上的線荷載gab1=gcd1(自重,均布) 4.09+6.73+2.04=12.86kn/m gab2=gcd2(恒載傳來,梯形) 3.453.6=12.42 kn/m 樓面中跨(bc)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值gbc1

9、(自重,均布) 3.05 kn/mgbc2(恒載傳來,三角形) 3.452.4=8.28kn/m4.4活荷載(1) 屋面、樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 0.5kn/m樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0kn/m陽臺：2.53.6=9 kn/m4.5 風(fēng)荷載計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式 (1) 確定各系數(shù)的值因結(jié)構(gòu)高度h=22.7530m，高寬比1.461.5，取=1.0，由于主體結(jié)構(gòu)平面為槽型，取1.4，風(fēng)壓高度變化系數(shù)可由各樓層標(biāo)高處的高度hi查表得到，再用線性插入法求得所求各層高度的值。當(dāng) 時，取。值見下表：表1 系數(shù)的取值離地面高度/m5101520301.001.141.251.42 (2)

10、計算各樓層標(biāo)高處的風(fēng)荷載表2 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次(m)7(女兒墻頂部)23.751.3141.03.311622.751.2971.03.268519.151.2311.03.102415.551.1521.02.903311.951.0551.02.65928.351.0001.02.52014.751.0001.02.520基本風(fēng)壓=0.5kn/m2，其負(fù)荷寬度為3.6m，可計算的沿房屋高度分布的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)(見表2)： (3) 將風(fēng)載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載。集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見下表3。表3 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次(m)61.01.429.71.3140.509.105

11、1.01.426.11.2970.5011.1441.01.422.51.2310.5010.4131.01.418.91.1520.509.6721.01.415.31.0550.509.2011.01.411.71.0000.5010.524.6 地震作用(1) 計算各結(jié)構(gòu)層的重力荷載代表值頂層重力荷載代表值 ：屋面恒載 (3.66-0.2)(6.62-0.2)4.86=1601.66kn頂層主梁自重 ab,cd跨： 4.096.613=350.92knbc跨： 3.052.47=51.24kn頂層連系梁自重 9.7326=252.98kn女兒墻自重 (8.07+1.22)3.6(3.61

12、1+46.6+2.4)=182.70kn 屋面雪荷載 0.50.25(3.66-0.2)(6.62+2.4-0.2)=41.20kn半層柱自重 (18.23+1.34)280.5=273.98kn半層墻、門窗自重 (6.73+2.04)116.6+(6.73+2.04)7.23 +(1.944+6.36+2.02+3.63+1.1)9 +(22.6+6.85-5.88)9 +0.19(3.6-0.6)(3.0-0.45)11.8 +20.02(3.6-0.6)(3.0-0.45)17-5.88 +(1.944+6.36+2.02+3.63+1.1) =608.73kn頂層重力荷載代表值屋面恒載

13、屋面雪載主梁自重連系梁自重女兒墻自重半層柱自重半層墻門窗自重共計 3357.22kn五層重力荷載代表值樓面恒載 3.45(3.66-0.2)(6.62+2.4-0.2)=1136.98kn主梁自重ab,cd跨 350.92knbc跨 41.24kn次梁自重 9.7326=252.98kn一層柱自重 273.982=547.96kn一層墻、門窗自重 608.732=1217.46kn半層樓梯自重 0.53.45(3.6-0.2)(6.6-0.2)=37.54kn樓面活荷載 0.52.0(3.66-0.2)(6.62+2.4-0.2)=329.56 kn陽臺恒載 9(9.69+12.551.2)=

14、222.75kn陽臺活載 90.52.53.61.2=48.6kn中間層重力荷載代表值=樓面恒載+主梁自重+連系梁自重+一層柱自重+一層墻、門窗自重+半層樓梯自重+樓面活載自重+陽臺恒載+陽臺活載共計 4195.99kn四層、三層、二層較五層多加半層樓梯自重，故四、三、二層重力荷載代表值為： 4195.99kn+37.54kn=4233.53kn一層重力荷載代表值：樓面恒載 1136.98kn主梁自重ab、cd跨 350.92knbc跨 51.24 kn連系梁自重 252.98kn一層柱自重 547.96=723kn一層墻、門窗自重 1217.46=1606.37kn半層樓梯自重 37.54k

15、n樓面活荷載 329.56kn陽臺恒載 222.75kn 陽臺活載 48.6kn重力荷載代表值=樓面恒載+主梁自重+連系梁自重+一層柱自重+一層墻、門窗自重+半層樓梯自重+樓面活載自重+陽臺恒載+陽臺活載共計 4515.51kn總的重力荷載代表值：gi=3357.22+4195.99+4233.533+4515.51=24544.07kn (2) 框架自振周期的計算 =0.437s(3) 多遇水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的計算按設(shè)防烈度為7度,設(shè)計基本地震加速度為0.15g。由抗震規(guī)范查得水平地震影響系數(shù)最大值=0.12，按地震情況下的類建筑場地，由建筑抗震規(guī)范gb50011-2001查得特征周期tg=

16、0.35s則橫向地震影響系數(shù)t= 0.437s1.4tg=1.40.35=0.49s 所以不用考慮頂部剪力的調(diào)整。對于多質(zhì)點體系結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震標(biāo)準(zhǔn)值=0.0920.85gi=0.05 0.85 24544.07 =1919.35 kn按抗震規(guī)范得作用于各質(zhì)點上橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，如下表4和所示。fi=(gh/ )f表4 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)63357.2222.7576376.76327259.1447.9454195.9919.1580353.21471.2744233.5315.5564663.9379.2534233.5311.9549693.48291.4524233.5

17、38.3534723.06203.6514515514.7521448.67125.795 樓板設(shè)計框架梁截面為200mm600mm，連續(xù)梁截面為200mm400mm，板厚取100mm,設(shè)計資料如下：樓面活荷載=2.0kn/m2板自重加上面層、粉刷層等，恒荷載=3.6kn/m2采用c20混凝土，板中鋼筋采用hpb235。 (1) 荷載設(shè)計值=1.42=2.8kn/m2 =1.23.06=3.672kn/m2 +=6.472kn/m2(2) 計算跨度 =3600-250=3350mm =6600-250=6350mm(3) 彎矩計算首先假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶

18、而改變，取同一數(shù)值。取，對所有區(qū)格，均取=0.6；取 =2。(6.350-3.350)=5.55=0.63.4=1.53-26.35=-12.8-23.35=-6.8=-4.08將各值代入(支座彎矩取絕對值)：得：5.55+1.53+0.5(12.8+12.8+4.08+4.08)=6.4723.352(6.35-3.4)所以=2.06knm=0.62.06=1.23knm=-22.06=-4.12knm=-21.23=-2.46knm(4) 截面設(shè)計令，結(jié)果見表5。表5 按塑性理論設(shè)計的截面配筋項目(mm)m(knm)(mm2)配筋實有(mm2)跨中方向812.060.8=1.6489882

19、00251方向731.230.8=0.98464.828200251支座方向81-2.460.8=1.968117.68200251方向81-4.12250.78200251 配筋率 =0.45或0.2=0.25 符合要求。6 框架內(nèi)力計算6.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計算（1）梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：頂層：=19.34kn/m=10.34kn/m中間層：=23.68 kn/m=8.225 kn/m底層：kn/mkn/m（2）用彎矩分配法計算梁、柱端彎矩線剛度的修正：底層柱i=7.19em3其他層柱i=0.99.49=8.541em3修正后的梁柱線剛度見表6所示表6 梁柱線剛度(em3)層次梁柱(

20、)2-613.6415.828.541113.6415.827.190頂層固端彎矩計算 =19.34=70.2knm=10.34=4.96knm=10.34=2.48knm中間層固端彎矩計算=23.68=85.96knm=8.225=3.95knm=8.225=1.97knm中間層固端彎矩計算 =23.68=85.96knm=8.225=3.95knm=8.225=1.97knm各層節(jié)點的分配系數(shù)及固端彎矩計算結(jié)果見表7。表7 分層法分配系數(shù)及恒載作用下的固端彎矩計算結(jié)果(kn.m)結(jié)點單元abe端ba端be端eb端分配系數(shù)頂層0.3850.6510.4530.2840.263中間層0.278

21、0.2780.4440.3530.2210.2210.205底層 0.2450.2910.4640.3660.1930.2290.212固端彎矩頂層-70.270.2-4.96-2.48中間層-85.9685.96-3.95-1.97底層-85.9685.96-3.95-1.97由縱向框架梁在邊柱上的偏心距引起的框架邊節(jié)點附加偏心彎矩為：頂層： =35.65(0.4-0.25)/2=2.67knm=164.17(0.55-0.25)/2=16.42knm中間層: =177.20(0.55-0.25)/2=17.72knm=218.48(0.55-0.25)/2=21.85knm底層: =177

22、.20(0.55-0.25)/2=17.72knm=218.48(0.55-0.25)/2=21.85knm彎矩分配法計算過程見圖2、3、4所示，計算所得的單元彎矩圖見圖5。圖2 頂層彎矩分配法計算過程圖3 中間層彎矩分配法計算過程圖4 中間層彎矩分配法計算過程在實際荷載作用下,框架梁的跨中彎矩按m=-計算，結(jié)果如表8所示，分層法計算結(jié)果見圖6：表8 框架梁恒載作用下跨中彎矩計算(knm)位置簡支跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩abcd跨頂層79.7637.5453.7434.12中間層110.7772.5264.7842.12底層110.7771.1564.4142.99bc跨頂層7.793

23、0.3030.3-22.51中間層6.1725.6625.66-19.49底層6.1727.3227.32-21.15圖5 分層法計算結(jié)果(3) 由各分層單元計算整個結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖將分層法求得的各彎矩圖疊加，可得整個框架載豎向荷載作用下的彎矩圖。疊加后各框架節(jié)點的彎矩并不能達(dá)到平衡，為了提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，疊加后的框架梁跨中彎矩見表9。表9 疊加后框架梁跨中彎矩計算表(knm) 位置按簡支梁跨中彎矩疊加后框架梁跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩abcd跨6層79.76-41.6957.2630.295層110.77-80.4270.7735.183，4層110

24、.77-78.3770.2936.442層110.77-78.5570.3936.31層110.77-78.2866.9540.16bc跨6層7.79-28.2628.26-20.475層6.17-22.1822.18-16.013，4層6.17-22.4622.46-16.292層6.17-22.422.4-16.231層6.17-25.8525.85-19.68圖6 恒荷載作用下整體框架彎矩圖(knm)(4) 梁端剪力，梁端控制截面彎矩(柱邊)計算結(jié)果見表10表10 ab跨梁剪力計算表樓層梁荷載板荷載64.0917.5041.6957.2653.14-57.8651.97-56.69512

25、.8612.4280.4270.7773.71-70.7870.64-67.72412.8612.4278.3770.2973.47-71.0270.40-67.95312.8612.4278.3770.2973.47-71.0270.40-67.95212.8612.4278.5570.3973.48-71.0170.41-67.94112.8612.4274.2866.9573.36-71.1470.29-68.07表11 梁端柱邊彎矩計算表層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩mabmbambcvabvbavbcmabmbambc6-41.6957.26-28.2651.97-56.699

26、.72-30.0044.50-26.075-80.4270.77-22.1870.64-67.727.77-64.5355.53-20.434-78.3770.29-22.4670.40-67.957.77-62.5355.00-20.713-78.3770.29-22.4670.40-67.957.77-62.5355.00-20.712-78.5570.39-22.470.41-67.947.77-62.7155.10-20.651-74.2866.95-25.8570.29-68.077.77-58.4651.63-24.10(5) 柱軸力計算恒載作用下的框架軸力圖見圖7。 (6) 彎矩

27、調(diào)幅梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)取0.85，調(diào)幅后的梁端柱邊彎矩及跨中彎矩如圖8，計算過程見表12。表12 彎矩調(diào)幅計算調(diào)幅后梁端跨中彎矩及跨中彎矩層數(shù)mabmab0mbambcmbc0mcb6-25.5035.8837.83-22.16-16.5622.165-54.8544.1847.20-17.37-12.9517.374-53.1545.2546.75-17.61-13.1817.613-53.1545.2546.75-17.61-13.1817.612-53.3045.1446.84-17.55-13.1317.551-49.7048.4243.89-20.49-16.0620.49圖7 恒載作

28、用下梁剪力、柱軸力圖(kn)圖8 恒載作用下框架梁經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩6.2 風(fēng)載作用下的內(nèi)力計算(1) 各層柱端彎矩及剪力計算計算過程見表13(2) 梁端彎矩計算邊節(jié)點按平衡條件計算，中節(jié)點按公式計算，公式為：=(+)=(+)梁端剪力分別按公式=，=表13 各層柱端彎矩及剪力計算層次hvidij邊柱a中柱bdi1vi1kymi1,bmi1,udi2vi2kymi2,bmi2,u63.69.150490102841.851.440.372.474.20149602.703.10.454.375.3453.620.550490102844.181.440.426.318.72149606.

29、073.10.510.9310.9343.630.9150490102846.301.440.4510.2012.47149609.163.10.516.4916.4933.640.5850490102848.271.440.4713.9915.771496012.023.10.521.6421.6423.649.78504901028410.141.440.518.2518.251496014.753.10.526.5526.5514.7560.329316658613.551.90.5636.0328.31807216.604.10.5543.3835.49表14 梁端彎矩、剪力及柱軸力計

30、算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱64.20 2.476.61.01 2.872.872.42.39 -1.01-1.38511.197.086.62.77 8.22 8.22 2.46.85 -3.78-5.88418.7812.76.64.77 14.72 14.72 2.412.27 -8.55-13.38325.9717.656.66.61 20.48 20.48 2.417.06 -15.16-23.83232.2422.316.68.27 25.88 25.88 2.421.56 -23.43-37.13146.5628.266.611.34 32.78 32.78 2.427.32

31、-34.77-53.11注：(1)柱軸力中的負(fù)號表示為拉力；(2)m的量綱為knm，v的量綱為kn，的量綱為m。(4) 梁端柱邊彎矩和剪力計算，計算結(jié)果如表15所示：表15 風(fēng)荷載作用下的框架層間位移驗算風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次123456fi(kn)10.529.29.6710.4111.419.1vi(kn)60.3149.7940.5930.9220.519.1di(10-4e*m)10.4718.03218.03218.03218.03218.032di(n/mm)293165049050490504905049050490ui(mm)2.060.990.800.610.

32、410.18ui(mm)2.063.053.854.464.875.05h/u1750365144785878886219974 (5) 梁跨中彎矩計算，計算結(jié)果如表16所示：表16 風(fēng)載作用下的梁端柱邊彎矩,剪力及跨中彎矩層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩跨中彎矩mabmbambcvabvbavbcmabmbambcmab0mbc064.22.472.87-1.01-1.01-2.393.972.242.330.870511.197.088.22-2.77-2.77-6.8510.576.466.682.060418.7812.714.72-4.77-4.77-12.2717.7111.6

33、311.963.040325.9717.6520.48-6.61-6.61-17.0624.4816.1616.644.160232.2422.3125.88-8.27-8.27-21.5630.3820.4521.034.970146.5628.2632.78-11.34-11.34-27.3244.0125.7126.639.150(a) 剪力、軸力圖(b) 彎矩圖圖9 風(fēng)載作用下框架內(nèi)力圖6.3 樓面活荷載作用下的內(nèi)力計算活荷載作用下的內(nèi)力計算采用二次彎矩分配法。(1) 等效均布荷載的計算頂層：=(1-2+)=1-2+1.8=1.57kn/m=5/8=5/81.2=0.75kn/m=1.

34、57=5.70knm=0.75=0.36knm=0.75=0.18knm中間層及底層：=(1-2+)=1-2+7.2=6.27kn/m=5/8=5/84.8=3.0kn/m=6.27=22.76km=3.0=1.44knm=3.0=0.72knm縱向框架梁和陽臺在邊跨引起的框架節(jié)點附加偏心彎矩為：頂層：=1.62(0.45-0.25)/2=0.162knm中間層：=6.48(0.45-0.25)/2=0.648knm=91.2(0.225) =8.91knm=+=9.558 knm由縱向框架梁在中框架上的偏心距引起的框架中節(jié)點附加彎矩為：頂層：=3.06(0.45-0.25)/2=0.306k

35、nm中間層和底層：=12.240.1=1.224knm(2) 二次彎矩分配法計算如圖10所示：圖10 活載二次彎矩分配圖在實際荷載作用下,框架梁的跨中彎矩按m=-計算，結(jié)果如表17所示：表17 框架梁活載作用下跨中彎矩計算(kn/m)實際分布荷載作用下各單元跨中彎矩計算表位置按簡支梁跨中彎矩按實際結(jié)構(gòu)跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩ab,cd跨6層6.63.865.361.995層29.4820.1718.610.103,4層29.4820.5119.139.662層29.4820.5419.169.631層29.4819.3918.1610.71bc跨6層0.2881.551.55-1.26

36、5層1.1525.565.56-4.413,4層1.1525.255.25-4.102層1.1525.235.23-4.081層1.1525.885.88-4.73(3) 梁端剪力，梁端控制截面彎矩梁端柱邊剪力計算見表18(4) 梁端柱邊彎矩梁端柱邊彎矩如表19所示：表18 ab跨梁剪力計算樓層荷載61.83.865.364.09 -4.55 4.07 -4.52 57.220.1718.617.52 -17.04 17.42 -16.94 47.220.5119.1317.49 -17.07 17.39 -16.97 37.220.5119.1317.49 -17.07 17.39 -16.

37、97 27.220.5419.1617.49 -17.07 17.39 -16.97 17.219.3918.1617.47 -17.09 17.37 -16.99 表19 梁端柱邊彎矩計算層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩6-3.865.36-1.554.07 -4.52 0.69 -2.94 4.34 -1.39 5-20.1718.6-5.5617.42 -16.94 2.78 -16.25 14.79 -4.93 4-20.5119.13-5.2517.39 -16.97 2.78 -16.60 15.31 -4.62 3-20.5119.13-5.2517.39 -16.97 2.

38、78 -16.60 15.31 -4.62 2-20.5419.16-5.2317.39 -16.97 2.78 -16.63 15.34 -4.60 1-19.3918.16-5.8817.37 -16.99 2.78 -15.48 14.34 -5.25 (5) 柱軸力計算恒載作用下柱軸力計算過程同恒載作用下計算過程相似，見表20所示，活荷載作用下柱軸力和梁剪力見圖11；調(diào)幅后的梁端彎矩計算過程見表21，結(jié)果見圖12。表20 活栽作用下柱的軸力計算層數(shù)a柱b柱vab縱梁豎向力f軸力navbavbc縱梁豎向力f軸力nb64.091.625.71-4.550.723.068.33517.526

39、.4829.71-17.042.8812.2440.49417.496.4853.68-17.072.8812.2472.68317.496.4877.65-17.072.8812.24104.87217.496.48101.62-17.072.8812.24137.06117.476.48125.57-17.092.8812.24169.27表21 調(diào)幅后梁端柱邊及跨中彎矩值層數(shù)mabmab0mbambcmbc0mcb6-2.502.793.69-1.18-1.161.185-13.8113.6712.57-4.19-4.034.194-14.1113.2613.01-3.93-3.743.

40、933-14.1113.2613.01-3.93-3.743.932-14.1313.2313.04-3.91-3.733.911-13.1614.2412.19-4.47-4.334.47圖11 活載作用下柱軸力，剪力(kn)圖12 調(diào)幅后活載作用下梁彎矩，柱邊截面彎矩(kn*m)6.4 地震作用下內(nèi)力計算因為建筑物的總高度不超過30m，僅需考慮水平地震作用。質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故采用底部剪力法來計算水平地震作用?？蚣軆?nèi)力按d值法進(jìn)行計算邊柱柱端彎矩計算見表22，中柱柱端彎矩計算過程見表23，梁端彎矩、剪力及柱軸力計算見表24。表22 邊柱柱端彎矩層次層高層間剪力層間剛度v柱(邊柱)y63.60447.9434342010284.40.029913.410.3730.4217.8753.60919.2134342010284.40.029927.530.4257.4841.6243.601298.4634342010284.40.029938.880.4576.9962.9933.601589.9134342010284.40.029947.610.4790.8580.5623.601793.563434