三側電壓等級的降壓變電站設計

1、1 緒 論變電所是電力系統(tǒng)重要的組成部分。它擔負著輸電、配電的任務，是聯(lián)系發(fā)電廠和用戶的中間環(huán)節(jié)，起著變換和分配電能的作用。變電所由變壓器，配電裝置（包括開關設備，保護和測量電器，母線裝置和必要的輔助設備），以及室外構架，控制室建筑物構成。待設計的變電站是三側電壓等級的降壓變電站，分別是110KV、35KV、10KV。其中110kv和35kv有穿越功率和系統(tǒng)電源。變電站負荷有I、III級負荷。根據(jù)題目要求，參考相關資料，首先對所給資料進行分析，確定三側電壓等級的接線，再根據(jù)負荷情況，選取主變壓器和所用變。根據(jù)變壓器的參數(shù)，在最大運行方式下，對三側母線進行短路電流計算。根據(jù)計算結果選擇主設備和校

2、驗，最后對變電站的避雷設施和作用進行相關論述。1.1. 設計任務和要求1.1.1 原始資料分析 該變電所是一座降壓變電所，擔負著該地區(qū)工農業(yè)生產及城鄉(xiāng)生活供電的任務。系統(tǒng)經雙回路給變電站供電。a) 出線回路110 Kv側2回，35kV側共6回，10kv側 12回其中電纜4回。b) 環(huán)境條件當?shù)啬曜罡邷囟?9C；年最低溫度-8C；最熱月平均最高溫30C； 最熱月平均地下0.8m土壤最高溫度21C；海拔高度：1210m。當?shù)乩纂娙?5日/年。1.1.2 設計任務a)主變容量一臺數(shù)選擇。b) 電氣主接線設計。c) 短路電路計算。d) 一次電氣設備選擇e)屋內外賠電裝置設計f)總平面布置。1.1.3

3、設計成果a) 設計說明書書。b) 變電所主接線圖c) 總平面圖d) 直擊雷保護范圍圖e) 110KV進線間隔斷面圖f) 110KV開關柜配置圖g) 110KV橋間隔及 PT間隔斷面圖2電氣主接線設計2.1設計要求（1） 可靠性：供電可靠是電力生產和分配的首要任務、保證供電和電能質量是對主接線的基本要求。停電不僅使發(fā)電廠造成損失，而且對國民經濟各部門帶來更嚴重的損失，甚至于導致人身傷亡、設備損壞、產品報廢、城市生活混亂等經濟損失和政治影響。（2） 靈活性及方便性：要求主接線調度靈活，操作簡便，檢修安全，擴建方便。（3） 經濟性：在滿足技術要求的前提下，做到經濟合理，投資少；占地面積小，電能損耗小

4、。2.2 主接線的設計依據(jù)（1）發(fā)電廠、變電所所在電力系統(tǒng)中的地位和作用（2）發(fā)電廠、變電所的分期和最終建設規(guī)模（3）負荷大小和重要性（4）系統(tǒng)備用量大小2.3 主接線方案的論證2.3.1 110kV 電氣主接線110kV高壓配電裝置，連接著110kV系統(tǒng)，是全所的電能主要來源，要求供電安全可靠，調度靈活，同時應滿足運行檢修方便，投資及占地較少等。首先要滿足可靠性的要求，設計時主要從以下方面考慮：為了保證安全可靠、運行靈活，每一個回路應以多于一臺斷路器的可能與母線或相鄰元件連接，簡單的單一連接不能采用。為了避免變電所全?；虬胪Ｊ鹿实陌l(fā)生，不能采用單母或簡單的單母分段接線。為了維護系統(tǒng)的穩(wěn)定性，

5、宜將故障的停電范圍限制到最小，最好是一回線故障只停該回線。方案一內橋接線方式。 如圖2-1所示 圖2-1內橋接線其優(yōu)點：具有很高的可靠性；運行調度非常靈活，接線清楚，使用電器少，易安裝。適用于線路較長，變壓器不需經常進行投切操作的情況。缺點：不利于發(fā)展，盡管有可能發(fā)展為單母線分段接線、雙母線初期接線方式或擴大橋型接線，但改建配電裝置及繼電保護二次回路工作困難且投資大。而且當變壓器投入、斷開、檢修或故障時，會對供電能力有一定的影響。方案二 外橋接線方式。如圖2-2所示 圖2-2外橋接線 其優(yōu)點：適用于線路較短，故障機率低，變壓器隨經濟運行要求需經常進行投切操作，并且系統(tǒng)有穿越功率流經本站的情況。

6、工作可靠，接線清晰，且線路的投停操作簡便。缺點：不利于發(fā)展，盡管有可能發(fā)展為單母線分段接線，但改建配電裝置及繼電保護二次回路工作困難且投資大。方案三 采取單母分段接線。如圖2-3所示 圖2-3 單母分段接線其優(yōu)點：對重要用戶，可采用從不同母線分段引出雙回線供電電源，當母線發(fā)生故障或檢修時，僅斷開該段電源和變壓器，非故障段仍繼續(xù)工作，但需限制一部分用戶的供電；缺點：單母分段任一回路斷路器檢修時，該回路必須停止工作；母線故障會使所有與母線相連的線路停電。下面對這三個方案進行篩選分析：（1） 適用場合：橋型接線適用于只有2臺變壓器，2回線路且在相當一段時間內不會發(fā)展的35-220KV降壓變電所和水電

7、站。但母線分段接線適用于有一三級負荷，無大量二次負荷的中等變電所、發(fā)電廠。（2） 設計要求為工農業(yè)生產及城鄉(xiāng)生活用電的變電所，其線路長，變壓器不需經常進行投切操作，且從供電的可靠性和靈活性以及經濟性等因素考慮，應選擇內橋接線。2.3.2 35kV電氣主接線從圖1-1可知，該變電所有6回35kV進出線，其中2回線路接35kV電源，其他4回線路供負荷， 35kV負荷約28MW。35kV出線有6回，同樣不適合采用橋形、角形等無匯流母線的接線方式，應當采用有匯流母線的電氣主接線方式。初步擬定以下三個方案供篩選：方案一：單母分段接線。如圖2-4所示:圖2-4 單母分段接線方案一優(yōu)點：接線簡單清晰、設備少

8、、運行操作方便，有利于擴建。對重要用戶，可采用從不同母線分段引出雙回線供電電源。當一段母線發(fā)生故障，分段斷路器自動將故障段隔離，保證正常段母線不間斷供電，不致使重要用戶停電。缺點：任一回路斷路器檢修時，該回路必須停止工作，運行調度靈活性較差。方案二：單母分段帶旁路接線方式。如圖2-5所示圖2-5 單母分段帶旁路接線方案二優(yōu)缺點：單母分段帶旁路具有接線簡單，操作方便。對重要用戶，可采用從不同母線分段引出雙回線供電電源；當母線發(fā)生故障或檢修時，僅斷開該段電源和變壓器，非故障段仍可繼續(xù)工作。設置旁路母線可以不停電檢修出線斷路器，可靠性較高。 缺點：投資較大。 方案三：雙母線接線方式。如圖2-6所示

9、圖2-6 雙母線接線方案三優(yōu)缺點：具有較高的可靠性。通過兩組母線隔離開關的倒換操作,可以輪流檢修一組母線而不致使供電中斷；一組母線故障后，能迅速恢復供電。運行調度靈活。各個電源和各回路負荷可以任意分配到某一組母線上，能靈活地適應電力系統(tǒng)中各種運行方式調度和潮流變化的需要。通過倒換操作可以組成各種運行方式。擴建方便。向雙母線左右任何方向擴建，均不會影響兩組母線的電源和負荷自由組合分配，在施工中也不會造成原有回路停電。缺點：檢修出線斷路器時仍然會使該回線路停電,投資大，保護配置復雜。對方案1、2、3進行技術經濟比較，首先比較方案1、2、3所需的35kV斷路器和隔離開關數(shù)量，如表2-1。表2-1：各

10、方案35 kV斷路器和隔離開關數(shù)量方案比較方案1：單母分段接線方式方案2：單母分段帶旁路接線方式方案3：雙母線接線方式斷路器臺數(shù)999隔離開關組數(shù)182726方案1與方案2比較：從表2-1中可知，方案1經濟性最好。從運行調度角度考慮，方案1操作簡單。從可靠性角度考慮，方案2可以不停電檢修出線斷路器，可靠性優(yōu)于方案1；但由于35kV負荷均有備用電源回路，采取方案1，從不同母線段引出雙回路給負荷供電，則停一回線路檢修出線斷路器不會造成用戶停電，彌補了可靠性不足的問題。因此，排除方案2。方案1與方案3比較：從經濟性角度方案1好。從運行調度角度考慮，方案1操作簡單，但靈活性不如方案3。從可靠性角度考慮

11、，方案3中若有一組母線檢修，也不會造成用戶停電，可靠性好。但35kV負荷性質均為II類負荷，從不同母線段引出雙回路給負荷供電可靠性已經足夠。故排除方案3。綜上，35kV電氣主接線采取方案1：單母分段接線方式。2.3.3 10kV電氣主接線從圖1-1可知，該變電所有12回10kV出線，均為雙回線路，其中架空線路有6回，電纜線路4回，另有2個電纜出線，以待擴建。所供負荷距離變電所較近。10kV負荷約15MW，10kV出線較多，應當采用有匯流母線的電氣主接線方式。擬訂如下兩個方案作技術經濟比較：方案一：單母分段方式（專用母聯(lián)斷路器，如圖2-7）。 圖2-7 單母分段方式方案二：雙母線方式 （專用旁路

12、斷路器，如圖2-8）。 圖2-8 雙母線方式方案一與方案二比較：a） 從經濟性角度看，方案一設備少、投資少，占絕對優(yōu)勢。b） 從運行調度角度考慮，方案二電源、負荷分配靈活；方案一雖然靈活性差，但接線簡單、易操作。c） 從可靠性角度分析，方案二比方案一可靠，但10kV線路較短，而且均為雙回線路，雖然負荷均為II類，但在采用方案一時，把雙回路分別接在不同母線段，則可靠性已足夠。綜上，10kV電氣主接線采用方案一：單母分段方式（專用母聯(lián)斷路器）。 3 變壓器的選擇由于該變電所有三個高電壓等級（110kV、35kV、10kV），適宜采用降壓結構的三繞組變壓器。31主變壓器臺數(shù)與容量的選擇對于城市郊區(qū)的

13、一次變電所，在中、低壓側已構成環(huán)網的情況下，變電所以裝設兩臺主變壓器為宜。此設計中的變電所符合此情況，故主變設為兩臺。主變壓器容量一般按變電所建成后5-10年的規(guī)劃負荷選擇。凡裝有兩臺及以上主變壓器的變電所，當應按照“N-1”準則，當其中一臺主變壓器停止運行后，其余主變壓器的容量能夠承擔規(guī)定的轉移負荷。通常要綜合考慮負荷供電可靠性要求、負荷的性質、變壓器的過負荷能力、變壓器臺數(shù)和電力網可能轉移負荷的能力等因素。一般估算其余變壓器需能保證70%-100%電力負荷的供電。本設計變電站總容量Smax=（I+II）Pm/COS=28/0.85+15/0.85=50MVA；根據(jù)兩臺變壓器中任意一臺停運，

14、其余容量應滿足70%-100%總計算負荷的需要的要求，所以應選容量為 50000KVA的主變壓器。3.2主變繞組連接方式變壓器的連接方式必須和系統(tǒng)電壓相位一致，否則不能并列運行。電力系統(tǒng)采用的繞組連接方式只有y和，高、中、低三側繞組如何要根據(jù)具體情況來確定。 我國110KV及以上電壓，變壓器繞組都采用Y0連接；35KV亦采用Y連接，其中性點多通過消弧線接地。35KV及以下電壓，變壓器繞組都采用連接。有以上知，此變電站110KV側采用Y0接線，35KV側采用Y連接，10KV側采用接線。3.3主變的調壓方式 電力工程電氣設計手冊（電器一次部分）第五章第三節(jié)規(guī)定：調壓方式變壓器的電壓調整是用分解開關

15、切換變壓器的分接頭，從而改變變壓器比來實現(xiàn)的。切換方式有兩種：不帶電切換，稱為無勵磁調壓，調壓范圍通常在+5以內，另一種是帶負荷切換，稱為有栽調壓，調壓范圍可達到+30。對于110KV及以下的變壓器，以考慮至少有一級電壓的變壓器采用有載調壓。由以上知，此變電所的主變壓器采用有載調壓方式 本設計中主變的型號是：SFSZ1050000/110表3-1： SFSZ10-50000/110型三繞組變壓器技術數(shù)據(jù)型號額定容量(MVA)額定電壓（kV）損耗（kW）阻抗（%）空載電流(%)連接組別高壓中壓低壓空載短路高中高低中低SFSZ10-50000/11050.011081.25%38.522.5%11

16、60.221010.517.56.51.3YN，yno，d114 短路電流計算4.1電抗計算4.1.1 系統(tǒng)等值電路圖系統(tǒng)簡化的等值電路圖如下圖4-1：110kv10kv1B 2B圖4-1 C1 SC1= C2 SC2=35kv系統(tǒng)等值阻抗圖如下圖4-2：圖4-2110kv10kv 1B 2B C1 d1d3 C2 35kvd2a） d1、d2、d3點短路阻抗計算d1點短路時各序阻抗計算（110kV母線）d1點短路時等值電路圖如圖4-3。圖4-3110kvX1T1 C1 d1 C2 35kvX1T2X2T1X2T2XSC1XSC2用標幺值表示正序阻抗圖如圖4-4。2/0.215 SC1 d1

17、SC2 3/-0.0054/0.2155/-0.0051/0.106/0.87/0.218/0.21 SC1 d11/0.10 SC2 6/0.8圖4-49/0.105 SC1 d11/0.10 SC2 6/0.8 S d110/0.10具體計算如下：X7* = X8* = X2*+X3* = 0.215+(-0.005)=0.21X9* = 0.5X7* = 0.50.21 = 0.105X10*= (X1*(X9*+X6*)/(X1*+X9*+X6*)= (0.10(0.105+0.8)/(0.10+0.105+0.8)= 0.10因為110KV及35KV系統(tǒng)和主變的正負序阻抗均相同，所以

18、正序阻抗等于負序阻抗。X1*=X2*=0.10。畫出d1點短路時的零阻抗圖如圖4-5。17/0.10511/0.216/0.50d1d113/-0.14/0.21515/-0.00512/0.21511/0.216/0.50圖4-5d118/0.15具體計算如下：X17*= (X12*+X13*)(X14*+X15*)/(X12*+X13*+X14*+X15*)= (0.215-0.005)(0.215-0.005)/(0.215-0.005+0.215-0.005)= 0.105X18*= (X17*+X16*)X11)/(X17*+X16*+X11*)= (0.105+0.50)0.2)/

19、(0.1055+0.50+0.2)= 0.15X0*= X18* = 0.15b） d2點短路時各序阻抗計算（35KV母線）畫出d2點短路時的正序阻抗圖如圖4-6。圖4-6d220/0.16 C1 d219/0.205 C2 6/0.82/0.215 C1 d2 C2 3/-0.0054/0.2155/-0.0051/0.106/0.89/0.105 C1 d21/0.10 C2 6/0.8具體計算如下：X19*= X1*+X9* = 0.10+0.225 = 0.205X20*= (X19*X6*)/(X19*+X6*)= (0.2050.8)/( 0.205+0.8)= 0.16X1* =

20、 X2*= 0.16畫出d2點短路時的零阻抗圖如圖4-7。圖4-712/0.215d213/-0.005514/0.21515/-0.00511/0.216/0.50d221/0.30516/0.50d222/0.1917/0.105d211/0.216/0.50具體計算如下：X21*= X11*+X17* = 0.2+0.105 = 0.305X22*= (X21*X16*)/(X21*+X16*)= (0.3050.50)/( 0.305+0.50)= 0.19X0* = X22* = 0.19C）d3點短路時各序阻抗計算（10KV母線）畫出d3點短路時的正序阻抗圖如圖4-8。2/0.21

21、54/0.2155/-0.005 C1 C2 3/-0.0051/0.106/0.824/(0.135)23/(0.135)d3d330/0.1525/0.1075d31/0.106/0.826/-0.002527/(0.07)28/0.2075d329/0.797527/(0.07)圖4-8具體計算如下：X25*= 0.5X2* = 0.50.215 = 0.1075X26*= 0.5X3* = 0.5(-0.005) = -0.0025X28*= X1*+X25* = 0.10+0.1075 = 0.2075X29*= X6*+X26* = 0.8-0.0025 = 0.7975X30*=

22、 (X28*X29*)/(X28*+X29*)+ X27*= (0.20750.7975)/( 0.2075+0.7975)+(0.07)= 0.15X1* =X2*=0.15由于10KV系統(tǒng)為不接地系統(tǒng)，故可將其零序阻抗看作是無窮大。從以上的d1、d2、d3點短路時各序阻抗計算結果可知，系統(tǒng)的正序由阻抗與負序阻抗相等，且零序阻抗較大，可知Id(1.1)、Id(2)、Id(1)均比Id(3)小，故對設備選擇、校驗均取Id(3)作參考，不再考慮其它非對稱短路。主變壓器電抗計算（取容量基準值Sj=100MVA，基準電壓Uj110=110kV, Uj35=38.5kV, Uj10=10.5kV。根據(jù)

23、Ij= Sj/3Uj得：Ij110=525A，Ij35=1500A，Ij10=5498A ）A） 主變壓器各繞組等值電抗： US1% = （US（1-2）%+ US（3-1）%US（2-3）%） =（10.5+17.5-6.5） =10.75 US2% =（US（1-2）%+ US（2-3）%US（3-1）%） =（10.5+6.5-17.5） =-0.25 US3% = （US（2-3）%+ US（3-1）%US（1-2）%） =（6.5+17.5-10.5） =6.75變壓器各繞組等值電抗標么值（歸算到110kV側）: 110kV側：X1*=(10.75%)100/50=0.215 35k

24、V側：X2*=(-0.005%)100/50=-0.005 10kV側：X3*=(6.75%)100/50=0.135110kV系統(tǒng)側等值阻抗標幺值（包括線路平行阻抗） 110kV系統(tǒng)側正、負阻抗標幺值為0.10 110kV系統(tǒng)側零序阻抗標幺值為0.235 kV系統(tǒng)側等值阻抗標幺值（包括線路平行阻抗） 35kV系統(tǒng)側正、負阻抗標幺值為0.8 35kV系統(tǒng)側零序阻抗標幺值為0.504.2 短路電流計算4.2.1計算系統(tǒng)最大運行方式時各電壓等級母線三相短路電流A） d1點（110kV母線）三相短路：短路回路總電抗標幺值：Xd1*=X10=0.10短路電流標幺值：Id1*=1/ Xd1*=1/0.1

25、0=10短路電流有名值：Id1= Id1*Ij110 =10525=5250A沖擊電流: ich-d1=2.55Id1=2.555.25=13.39kA全電流最大有效值: Ich-d1=1.52Id1=1.525.25=7.98kA短路容量: Sd= SB/ Xd1*=100/0.108=1000MVAB） d2點（35kV母線）三相短路：短路回路總電抗標:Xd2*=0.16短路電流標幺值：Id2*=1/ Xd2*=1/0.16=6.25短路電流有名值：Id2= Id2* IB35 =6.251500=9375A沖擊電流: ich-d2=2.55Id2=2.559.375=23.9kA全電流最

26、大有效值: Ich-d2=1.52Id2=1.529.375=14.25kA短路容量: Sd= SB/ Xd2*=100/0.16=625MVAC） d3點（10kV母線）三相短路： 短路回路總電抗標幺:Xd3*=0.15短路電流標幺值：Id3*=1/ Xd3*=1/0.15=6.67短路電流有名值：Id3= Id3*IB1=6.675498=36.65kA沖擊電流: ichId3=2.55Id3=2.5536.65=93.47kA全電流最大有效值: Ich-d3=1.52Id3=1.5236.65=55.71kA短路容量: Sd= SB/ Xd3*=100/0.15=667MVA綜上：d1、

27、d2和d3點短路電流計算結果見表4-1。表4-1 d1、d2和d3點短路電流計算結果短路點支路名稱暫態(tài)短路電流（kA）Id短路電流沖擊值（kA）ich全電流最大有效值（kA）Ich短路容量（MVA）Sdd1110kV母線5.2513.397.981000d235kV母線9.3723.914.25625d310kV母線36.6593.4755.76675 主要電氣設備選擇5.1 電氣選擇的技術條件5.1.1 電壓：選用電器允許最高工作電壓Umax不得低于該回路的最高運行電壓Ug。 即 UmaxUg 。5.1.2 電流：選用電器額定電流Ie不得低于所在回路在各種可能運行方式下的持續(xù)工作電流。 即

28、IeIg 。對于最大持續(xù)工作電流：單回路出線： Igmax=P3Uecos變壓器回路： Igmax=1.05Se3Ue母聯(lián)回路： 按潮流計算。5.1.3 短路的熱穩(wěn)定： ittQdt QdtItdzI穩(wěn)態(tài)三相短路電流。tdZ短路電流發(fā)熱等值時間。It斷路器t秒熱穩(wěn)定電流。5.1.4 動穩(wěn)定條件： ichidf IchIdfich短路沖擊電流峰值。Ich短路全電流有效值。idf電器允許的極限最高過電流峰值。Idf電器允許的極限最高過電流有效值。5.1.5 在下列幾種情況下可不校驗熱穩(wěn)定與動穩(wěn)定：（1）用熔斷器保護的電器，其熱穩(wěn)定由熔斷器的時間保證。（2）采用有限流電阻的熔斷器保護的設備可不校驗動

29、穩(wěn)定。電纜因有足夠的強度，亦可不校驗動穩(wěn)定。（3）裝設在電壓互感器中的裸導線和電器可不驗動、熱穩(wěn)定。5.2 斷路器的選擇 5.2.1 110kV側斷路器的選擇和校驗A） 選型查110kV高壓斷路器技術數(shù)據(jù)，試選LW30-126(W)型SF6斷路器，其技術參數(shù)如下表5-1：表5-1 LW30-126(W)型斷路器技術參數(shù)型號額定電壓（kV）額定電流（A）斷流容量（MVA）極限通過 電流（kA）峰值熱穩(wěn)定電流（kA）4SLW30-126(W)110315076214050B） 動穩(wěn)定校驗：imax=40kAich=13.39kAC） 熱穩(wěn)定校驗：I2tdz=5.25 23=82.69 （kA2.S

30、） It2t=5024=10000 （kA2.S）所以: I2tdz It2t所選LW30-126(W)型SF6斷路器,完全滿足在d1點短路條件下斷流容量、動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的要求。5.2.2 35kV側斷路器的選擇和校驗查35kV高壓斷路器技術數(shù)據(jù)，試選ZW30-40.5型斷路器，其技術參數(shù)如下表5-2：表5-2 ZW30-40.5型斷路器技術參數(shù)型號額定電壓（kV）額定電流（A）斷流容量（MVA）極限通過 電流（kA）峰值熱穩(wěn)定電流（kA）4SZW30-40.540.5160010002516.6B）動穩(wěn)定校驗：imax=25kAich=10.38kAC）熱穩(wěn)定校驗：I2tdz=9.37 23

31、=263.4（kA2.S）It2t=16.0 24=1024 （kA2.S）, 所以: I2tdz It2t所選ZW30-40.5型真空斷路器,完全滿足在d2點短路條件下斷流容量、動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的要求。5.2.3 10kV側斷路器的選擇和校驗A) 查10kV高壓斷路器技術數(shù)據(jù)，試選ZN65-10/4000和ZN65-10/1250型真空斷路器，分別用于主變變低、母聯(lián)和線路，其技術參數(shù)如下表5-3：表5-3 ZN65-10/1250型斷路器技術參數(shù)型號額定電壓（kV）額定電流（A）斷流容量（MVA）極限通過 電流（kA）峰值熱穩(wěn)定電流（kA）4SZN65-10/12501012505467531

32、.5ZN65-10/40001040006939640B）動穩(wěn)定校驗：imax=96kAich=93.47kAC）熱穩(wěn)定校驗：I2tdz=36.65 23=4029（kA2.S）It2t= 4024=6400 （kA2.S）所以: I2tdz It2t所選ZN65-10/1250型真空斷路器,完全滿足在d3點短路條件下斷流容量、動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的要求。5.3各級電壓的隔離開關的選擇和校驗5.3.1 110kV側隔離開關的選擇和校驗A） 隔離開關選擇GW4-110W型，見表4-4。查110kV隔離開關技術數(shù)據(jù)，試選110kV隔離開關，其技術參數(shù)如下表5-4：表5-4 110kV隔離開關技術參數(shù)型

33、號額定電壓Ue（kV）額定電流Ie（A）動穩(wěn)定電流峰值（kA）熱穩(wěn)定電流（kA）4S/5SGW4-110W11012508021.5B） 校驗：imax=80kAich=13.39kAI2tdz=5.25 23=82.69（kA2.S）It 2t=21.52 24=1852（kA2.S）所以: I2tdz It 2t所以表5-4所選的110kV隔離開關，完全滿足在110kV母線短路條件下動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的要求。5.3.2 35kV側隔離開關的選擇和校驗A） 隔離開關選擇HGW5-35W/630型，見表5-5。查35kV隔離開關技術數(shù)據(jù)，試選HGW5-35W/630隔離開關，其技術參數(shù)如下表5-5

34、：表5-5 35kV隔離開關技術參數(shù)型 號額定電壓Ue（kV）額定電流Ie（A）動穩(wěn)定電流峰值（kA）熱穩(wěn)定電流（kA）4S/5SHGW5-35W/630356308325B）校驗HGW5-35W/630型隔離開關：imax=83kAich=23.9kAI2tdz=9.375 23=263.4（kA2.S）It2t=2524=2500（kA2.S）所以: I2tdz It2t所以表5-5所選的35kV隔離開關，完全滿足在35kV母線短路條件下動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的要求。5.3.3 10kV側隔離開關的選擇和校驗A） 10kV出線隔離開關的選擇：隔離開關選擇GN30-10D/1250型，見表5-6。B） 10kV母線隔離開關的選擇：隔離開關選擇GN30-10C/4000型，見表5-6。C) 10KV母線分段隔離開關選擇：隔離開關選擇GN30-10C/3150型，見表5-6 。 10kV隔離開關技術參數(shù)安裝地點型 號額定電壓Ue（kV）額定電流Ie（A）動穩(wěn)定電流峰值（kA）熱穩(wěn)定電流（kA）2S10kV出線GN30-10D/12501012507530母線分段GN30-10C/3150103150502510kV母線GN30-10C/400010400016975校驗GN30-10C/4000型：Imax=169kAIch=93.7kA；I2tdz=36.6522