電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析復(fù)習(xí)資料考試題及答案

1、電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析復(fù)習(xí)資料目錄第一章:2第二章:4第三章:15第四章:19第五章:21第六章:25第47頁共30頁第一章:1電力系統(tǒng)、電力網(wǎng)答：電力系統(tǒng)是由發(fā)電機、 變壓器、輸配電線路和用電設(shè)備按一定規(guī)律連接起來所組成 的用于電能生產(chǎn)、變換輸送分配和消費的系統(tǒng)。電力網(wǎng)是由變壓器和輸配電線路組成的用于電能變換和輸送分配的網(wǎng)絡(luò)。2、我國電力系統(tǒng)主要發(fā)電廠類型答：我國電力系統(tǒng)主要發(fā)電廠有火力發(fā)電廠、水電廠和核電廠。其中火電廠所占比例 最大，其次為水電廠和核電廠。3、對電能生產(chǎn)的基本要求答：對電能生產(chǎn)的基本要求有保證供電的可靠性、良好的電能質(zhì)量和運行的經(jīng)濟性。4、電力系統(tǒng)負(fù)荷的分類及各類負(fù)荷對供電可靠性

2、的要求答：電力系統(tǒng)負(fù)荷按照供電中斷或減少所造成的危害的大小可以分為三級（三類）一級負(fù)荷（I類負(fù)荷）：指供電中斷將造成設(shè)備損壞、人員傷亡、社會秩序混亂、人民 生活受到很大影響并較長時間不能恢復(fù)、政治影響大的用戶的用電設(shè)備。一級負(fù)荷在任何情況下都不允許停電；二級負(fù)荷（II類負(fù)荷）：指供電中斷或減少，將造成大量產(chǎn)品產(chǎn)量和質(zhì)量下降、人民生 活受到影響的用戶的用電設(shè)備。二級負(fù)荷應(yīng)盡可可能不停電；三級負(fù)荷（III類負(fù)荷）：除一級和二級負(fù)荷外的負(fù)荷，三級負(fù)荷可以停電。5、衡量電能質(zhì)量的技術(shù)指標(biāo)答：衡量電能質(zhì)量的技術(shù)指標(biāo)主要有電壓偏移、頻率偏移和電壓波形。6、聯(lián)合電力系統(tǒng)及其優(yōu)越性答：通過聯(lián)絡(luò)線路將幾個地方電

3、力系統(tǒng)連接起來所形成的電力系統(tǒng)稱為聯(lián)合電力系統(tǒng)。聯(lián)合電力系統(tǒng)可以合理利用能源、減少系統(tǒng)備用容量、裝設(shè)高效率的大容量機組，提高電力系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性；系統(tǒng)間相互支援可以提高系統(tǒng)的供電可靠性；系統(tǒng)容量越大抗干擾能力越強，可以減小系統(tǒng)受到干擾（負(fù)荷變化）時的頻率波動和電壓波動，提高電能質(zhì)量。7、電力系統(tǒng)的額定電壓和平均額定電壓答：電力系統(tǒng)額定電壓由國家綜合應(yīng)用和電器設(shè)備生產(chǎn)制造兩方面的因素制定。（詳見P9 表 1-1）根據(jù)表1-1的規(guī)定，屬于同一電壓等級的不同設(shè)備其額定電壓并不完全相同，近似計算 時可以認(rèn)為同一電壓等級的電氣設(shè)備具有相同的額定電壓，此額定電壓就是平均額定電壓。 具體數(shù)值如下表所示電壓等

4、級（kV）361035110220500平均額定電壓（kV）3.156.310.5371152305258、標(biāo)出下圖所示電力系統(tǒng)中發(fā)電機、變壓器的額定電壓（線路額定電壓已標(biāo)在圖中）10KV1-X-11DKV答：上述電力系統(tǒng)中發(fā)電機、變壓器的額定電壓如下：G: 10.5KV ; T1 : 10.5/242KV ; T2: 220/121/38.5KV ; T3 : 35/6.3KV9、電力系統(tǒng)接線圖答：電力系統(tǒng)接線圖分為電氣接線圖和地理接線圖兩種。電氣接線圖表示電氣設(shè)備之間 的電氣連接；地理接線圖表示發(fā)電廠、變電站和電力用戶之間的相對地理關(guān)系。10、電力系統(tǒng)接線方式分類、特點及其適用場所答：電力

5、系統(tǒng)的接線方式分為無備用接線方式和有備用接線方式兩大類。無備用接線方式指用戶只能從一個方向獲得電能的電力系統(tǒng)接線方式。包括單回路放射 式、單回路干線式、單回路鏈?zhǔn)?。有備用接線方式指用戶可以從兩個級以上方向獲得電能的電力系統(tǒng)接線方式。包括雙回 路放射式、雙回路干線式、雙回路鏈?zhǔn)健啥斯╇娛胶铜h(huán)式。無備用接線方式簡單、投資小、運行維護(hù)方便，但供電可靠性差。適用于對供電可靠性 要求較低的三級負(fù)荷的供電，在采取一定的提高供電可靠性的措施后（如采用成套配電設(shè)備、線路裝設(shè)重合閘等）也可以用于對二級負(fù)荷的供電。有備用接線方式電能質(zhì)量號 （環(huán)形接線在線路檢修或事故時電能質(zhì)量較差） 、供電可靠性 高，但投資大、

6、保護(hù)裝置復(fù)雜、運行維護(hù)不如無備用接線方式方便不方便。有備用接線用于對供電可靠性要求高的一級負(fù)荷和二級負(fù)荷的供電。11、電力系統(tǒng)中性點及其運行方式分類答：電力系統(tǒng)中星形接線的發(fā)電機和變壓器的中性點稱為電力系統(tǒng)的中性點。電力系統(tǒng)中性點的運行方式分為直接接地、不接地和經(jīng)阻抗接地（我國通常采用經(jīng)消 弧線圈接地）。直接接地方式正常運行和發(fā)生故障時，各相對地電壓不超過相電壓，線路和電氣設(shè)備 的對地絕緣按承受相電壓設(shè)計，可以降低電氣設(shè)備和線路的絕緣投資，特別是在電壓等級較高的情況下，效果尤為明顯，但發(fā)生單相接地故障時，流過故障相的電流為短路電流，需要切除電源，所以供電可靠性差。直接接地方式用于110kV及以

7、上電力系統(tǒng)以減小投資費用，但需要通過其他措施來保證供電可靠性（通常采取的措施為架空線路架設(shè)避雷線、線路裝設(shè)自動重合閘裝置）不接地運行方式在發(fā)生單相接地故障時接地點流過線路電容電流，只要該電流未超過規(guī)定值，接地點不會出現(xiàn)電弧， 不會對電力系統(tǒng)造成危害，并且單相接地故障時線電壓仍保持對稱，不影響用電設(shè)備的正常運行，按照規(guī)程規(guī)定在發(fā)生單相接地故障時可以繼續(xù)運行 12小時，所以供電可靠性高。但單相接地故障時非故障相電壓升高為線電壓，線路和電器 設(shè)備的對地絕緣需要按承受線電壓設(shè)計，投資較大。不接地方式主要用在35kV及以下單線接地電容電流未超過規(guī)定值的電力系統(tǒng)。中性點經(jīng)消弧線圈接地方式用于35kV及以下

8、單相接地電容電流超過規(guī)定值的電力系統(tǒng)。12、中性點經(jīng)消弧線圈接地運行方式的工作原理和補償方式答：中性點解消弧線圈接地的工作原理可用下圖說明。A相單相接地時電渝分布圖4相單相接地時電用相母圖上相單相接地時申流相量團(tuán)由電流相量圖可以看到，由于消弧線圈的補償作用，有消弧線圈時流過接地點的電流Ia = Il -Ia，適當(dāng)選擇消弧線圈的參數(shù)就可以使IaIa （無消弧線圈時流過接地點的電流）， 并小于規(guī)定值，使接地點不出現(xiàn)電弧。消弧線圈的補償方式分為欠補償、全補償和過補償。全補償可能引起系統(tǒng)諧振，是嚴(yán) 禁采取的補償方式， 欠補償在系統(tǒng)運行方式變化時，可能轉(zhuǎn)換為全補償，所以也不采用，通 常采用的補償方式為過

9、補償。第二章:1關(guān)于電力系統(tǒng)分析計算的規(guī)定答：電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析時，電力系統(tǒng)可以視為三相對稱系統(tǒng)，只需要對其中一項進(jìn)行分析計算，所以電力系統(tǒng)的等值電路（數(shù)學(xué)模型）為單相等值電路。等值電路中電路參數(shù)為相參數(shù)；但習(xí)慣上所標(biāo)電壓為線電壓、功率為三相總功率。功率采用復(fù)功率 = J3 I U = P + jQ表示，實部為三相總有功功率， 虛部為三相總無 功功率。2、同步發(fā)電機的運行原圖及穩(wěn)態(tài)計算數(shù)學(xué)模型 答：隱極式同步發(fā)電機的運行原圖如下圖所示:降低功率因數(shù)運行時： 其運行范圍受額定勵磁電流限制； 提高功率因數(shù)運行時： 其運行 范圍受原動機最大出力限制； 進(jìn)相運行時：其運行范圍受系統(tǒng)并列運行穩(wěn)定性限制；

10、其最小 出力受機組運行穩(wěn)定限制（主要是鍋爐燃燒穩(wěn)定性限制）。穩(wěn)態(tài)分析時同步發(fā)電機的數(shù)學(xué)模型有以下幾種：發(fā)電機定出力運行（發(fā)電機母線為PQ節(jié)點）：用恒定功率表示，約束條件為Umi：U Umax，發(fā)電機恒壓運行（平衡節(jié)點）：用恒定電壓 U表示，約束條件為 Pmin乞P Pmax、Qmin Q Qmax ；發(fā)電機恒有功、恒電壓大小運行（PV節(jié)點）：約束條件為 Qmin乞Q SSFL-120000/220h 如OKm220KVLGjq-400Un -1 iSOKnCSFPSL-63000/220 容量比 100/100/100x =S 3iKm 1OKV ZLQ2-3X170【LGJQ-400的單位長

11、度參數(shù)為：n jx1 =0.08 j0.406（/km）; LGJ-120的單位長 度參數(shù)為：r1 jx1 =0.27 j0.408（/km） ; SSPL-120000/220 的額定變比為 220/38.5KV、 短路損耗.PK =932.5KW、短路電壓Uk（%）=14 ; SFPSL-63000/220的額定變比 220/121/11;短路損耗：PK12=377.1KW、 ：PK3 斗-460.04KW、:PK2 七二 252.06KW ； 短路電壓 Uk1（%） =15.15、Uk34（%） =25.8、Uk2；（%）=8.77】解:1)按變壓器額定變比計算參數(shù)有名制輸電線路220K

12、V架空線路：線路 I, :RjX=(0.08j0.406)200=16j81.2(線路 l2:RjX=(0.08j0.406)150=12j60.9(線路 l3:RjX=(0.08j0.406)150=12j60.9(35K V架空線路：1線路 l4: R jX (0.27j0.408) 40 =5.4j8.16()2歸算到 220KV側(cè)：R jX =(5.4 j8.16) (220)2 = 176.33 j266.45()38.5電纜線路 l5 : R jX =(0.45j0.08) 3=1.35j0.24()220歸算到 220KV側(cè)：R jX(1.35j0.24) ()2 =540j96

13、()111932 5220Rt=X= 1.56()2100012021142202Xt=X28.23()2100120變電站C:變壓器變電站B:歸算到220KV側(cè)的變壓器參數(shù)為:變壓器各繞組的短路損耗和短路電壓為：1 .：Pk1(377.1 460.04 -252.06) =292.54( KW).：Pk2 =1 (252.06 377.1 -460.04) =84.56(KW)1.：Pk1(252.06 460.04 -377.1) =167.5(KW)21UK1(%)(15.15 25.8-8.77)=16.091U k2(%)(8.77 15.15 -25.8) - -0.94 ： 0U

14、k3(%)=1 (25.8 8.77 -15.15)=9.71歸算到220KV側(cè)的變壓器參數(shù)為：2292.54220X.1000632= 3.57()RT2284型程=1.03仲)100063RT32167.5 2201000632= 2.04()XtiXT216.09 2202100630= 123.61()XT174.60()線路11:R jX =16 j 81.2(門)線路12:線路13:R jX =12j60.9()R jX =12j60.9()線路14:230R jX =(5.4 j816)(37宀208.66 j315”)9.71 2202700 632）按變壓器平均額定變比計算參

15、數(shù)有名制 輸電線路電纜線路15 : R jX =(1.35j0.24)(型)2 = 647.75j115.16(門)10.5變壓器 變電站B:RtXt1 932.5230222 1000 12021 14230 / * _2 100 120= 1.71(?)30.86()變電站C:RT13）Rt2RT3XT1100063284.56 2302X10006322167.5 230x=3.90()= 1.13()2 =2.23(0)100063216.09 2302135.10(門)10063Xt19.71 230210063= 81.53()按變壓器額定變比計算參數(shù)標(biāo)幺制先將參數(shù)有名值按變壓器額

16、定變比歸算到220KV側(cè)，然后利用220KV側(cè)基準(zhǔn)值計算參數(shù)標(biāo)幺制。取220KV側(cè)基準(zhǔn)值SB= 100MVA、UB=220KV ,則 ZbSb2202100二 484（）。利用前面按變壓器額定變比求得的歸算到 參數(shù)標(biāo)幺值。220KV側(cè)的參數(shù)有名制和選定的基準(zhǔn)值，計算系統(tǒng)線路 l1 : R* jX* 二161812 =0.033j0.168484徉丄12+ j 60.9丄線路 12: R*jX*0.025 j0.126484線路 l3: R* jX* 二12 60 =0.025 j0.126484線路 14: R* jX 176.33 j266戀=0.364j0.551484電纜線路 15 :

17、R*jX 540 理6 =1.116 j0.198變電站B變壓器：R* jX*二156 空空=0.003 j 0.058484變電站 C變壓器：RT1*jXT1* = 357 j123.61 二 0.007 j 0.255484RT2* jXT2* 二103 衛(wèi)二 0.002 j0484Rt3* jXT3* 二204= 0.004 j 0.154484利用220KV側(cè)基準(zhǔn)值和變壓器的額定變比求其它電壓側(cè)的基準(zhǔn)值，然后利用未歸算的參數(shù)有名值求參數(shù)標(biāo)幺值。38.52100= 14.8225();38 535KV側(cè) UB(35)=220 莎=38.5( KV)、乙Zb（10）吩=1.2心）。1110

18、KV側(cè) U b(10)=22011(KV )、220線路 l1 : R* jX* 工16=0.033j0.168484線路 *:R*jX* 工1260=0.025j0.126484線路 13:R*jX* 二1260=0.025j0.126484線路 14: R*jX*=空=0.364 j 0.55114.82251 35 + i 0 24 電纜線路 15 : R* jX* 二一=1.116 j 0.1981.21變電站B變壓器：1.56j28.23R*jX*0.003 j 0.058484變電站C變壓器：RT1*jXT1* = 3.57j123.61 = 0.007 j0.2554841 03

19、+ i0RT2*jXT2* =凹 2 = 0.002 j0484RT3*jXT3* =2.04 4.60 = 0.004 j 0.1544844）按變壓器平均額定變比計算參數(shù)標(biāo)幺值3710 5取 Ub(220)=230KV、U b(35)=23037 KV、U B(10) =23010.5 KV，230230SB -100MVA。則Zb(220) = 230529()100ZB(35)372100=13.69()、Zb(10 廠皿=1.1025()10016 + j 81 2 線路 I, :R*jX*0.030j0.153529線路 l2:R*jX*=工=0.023j0.115529線路 I3

20、:R*jX*二12型弓=0.023j0.115529線路 l4: R*jX*=M 世6 =0.394 j 0.59613.69電纜線路l5 : R*jX*二侮 衛(wèi)空=1.224 j 0.21851.1025變電站B變壓器：I1932.5100. 114100 n nno - ncoR* 亠 jX *2 + j0.003 亠 j 0.0582 1000 1202 2 100 120變電站C變壓器：m.w292.54100. 16.09100 n.noccRT1* 亠 jXT2*2 + j0.007 亠 j0.25510006310063RT2* jXT2* 二8456 100 + j0 = 0.

21、002 j01000 63按變壓器額定變比確定的有名制等值電路如圖所示r 167.5100 .9.71100RT 3*jX T 3*2 + jX10006310063= 0.004 j 0.154第三章:1、阻抗支路和導(dǎo)納支路的功率損耗計算抗支路的功率損耗計算公式為厶Pz二耳R皐 QU 2U 2-p 產(chǎn)x（注意計算時,U2電壓和功率應(yīng)為同一點的數(shù)值。近似計算時電壓可以取額定電壓）。導(dǎo)納支路的功率損耗計算公式為 厶& =GU2、厶Qy =BU2 （注意感 性情況下B為正值，容性情況下 B為負(fù)值）。2、阻抗支路的電壓降落計算答：電壓降落縱分量：PR 亠 QXPX QRU =U；電壓降落橫分量:u，

22、（注意計算時，電壓和功率應(yīng)為同一點的數(shù)值。 近似計算時電壓可以取額定電壓 ）dUj U 。3、阻抗支路的電壓損耗計算答:電壓損耗U 1 - U 2。已知末端參數(shù)時 U 1 - U 22U2已知首端參數(shù)時 5 -U2 ： U1U122Ui:il- U i 4、開式網(wǎng)（輻射形網(wǎng)絡(luò)）的潮流計算方法（1）已知首端電壓、首端功率時（略）（2）已知末端電壓、末端功率時（略）（3）已知首端電壓、末端功率時（略）5、網(wǎng)絡(luò)的化簡答：網(wǎng)絡(luò)化簡時，降壓變電所用運算負(fù)荷功率表示；定出力發(fā)電廠用運算電源功率表示。降壓變電所：等值負(fù)荷功率=變壓器低壓側(cè)負(fù)荷功率 +變壓器功率損耗（變壓器功率損 耗等于變壓器阻抗支路損耗 +

23、變壓器導(dǎo)納支路功率損耗）；運算負(fù)荷功率=變電站等值負(fù)荷功 率+相鄰線路電容功率的一般（注意電容功率為負(fù)值）定出力發(fā)電廠：等值電源功率 =發(fā)電機出力一廠用電功率一升壓變壓器功率損耗；運算電源功率=等值電源功率一相鄰線路電容功率的一半。（注意電容功率為負(fù)值）6、輸電線路首端電壓與末端電壓之間的關(guān)系PR 亠 QX答：由于U1 -U2：U二，所以當(dāng)PR QX - 0時，首端電壓高于末端電壓；當(dāng)PR QX : 0時，首端電壓低于末端電壓；當(dāng) PR QX =0時，首端電壓等于末端電壓。輸電線路空載時必有末端電壓高于首端電壓，因為空載情況下流過輸電線路阻抗的功率即等值電路中線路末端的電容功率（Q =旦u 2

24、 u ： v 0）,u 2 = 0 時，P 0 ;當(dāng) $ .:：- 0 時,P ：0，即有功功率總是從電壓相位超前的節(jié)點向電壓相位滯后的節(jié)點傳輸。8、求圖示網(wǎng)絡(luò)的有功分點、無功分點。線路單位長度參數(shù)0.175+j3.6 Q /km。解：將電網(wǎng)在電源點 1拆開得到以下的兩端電壓相等的兩端供電網(wǎng)。S13 * 叩 叭y8*j5MVA由于各線路的單位長度的參數(shù)相等, 公式得：所以該電網(wǎng)為均一網(wǎng)， 根據(jù)均一網(wǎng)供載功率的計算S12(8j5) (1216)(10j7) 16S13(17 1216)_ (8j5) 17(10j7) (17 12)= 8.533j5.6(MVA)(17 12 16)= 9.46

25、7j6.4(MVA)10+j7MVAS23 =S12 s2 =(8.533j5.6) -(8j5) =0.533j0.6(MVA)電力網(wǎng)的初步功率分布如圖，由圖可知負(fù)荷點既是有功功率分點，也是無功功率分點。I2km 孤i 3. 5*3+j5,S(m) 0.467+j6. 4(JWA)? uIO+J7MVA9、圖示環(huán)網(wǎng)中變壓器的變比均為實際變比，請指出是否存在循環(huán)功率？如存在循環(huán)功率,請指出循環(huán)功率的方向？若忽略電網(wǎng)各元件的電阻，請指出循環(huán)功率的性質(zhì)。22C/3B.220/L2IKV110K1T110/38. 5KV答：選擇順時針方向作為統(tǒng)計變比的繞行方向，貝UKH121 385 -220 =1

26、.1，由L 22011038.5于K三=1,所以環(huán)網(wǎng)中存在循環(huán)功率；由于 K1，所以循環(huán)功率的方向與統(tǒng)計變比時選擇的繞行方向一致，即為順時針方向；在不計電網(wǎng)元件電阻情況下，2 2 2坐二嚴(yán)=坐二皿些皿，即循環(huán)功率為純無功功率。_jxx10、在多電壓等級環(huán)網(wǎng)中，改變變壓器變比主要改變何種功率分布？答：改變變壓器變比主要改變無功功率分布。因為對于高壓電網(wǎng)總有計電網(wǎng)元件電阻情況下,2 g 1）Un Sh -*Zz（K-1）Un-jxz2（K -如，即循環(huán)功率X為純無功功率，改變變壓器的變比就是改變Kt，從而改變循環(huán)功率（無功功率），最終改變電網(wǎng)的無功功率分布。11、電網(wǎng)中串聯(lián)縱向加壓器主要改變何種功

27、率分布？串聯(lián)橫向加壓器主要改變何種功率分 布?答：串聯(lián)縱向加壓器主要改變無功功率分布，因為高壓電網(wǎng)總有： ，在不計電網(wǎng)元件電阻情況下，串聯(lián)縱向加壓器所產(chǎn)生的循環(huán)功率為SfE*fxuNZZ旦uN 4uN- jX 三 N x N為純無功性質(zhì)，所以主要改變電力網(wǎng)的無功潮流分布；串聯(lián)橫向加壓器主要改變有功功率分布，因為串聯(lián)縱向加壓器所產(chǎn)生的循環(huán)功率為Sf =Efu2 =二uN EfyuN為純有Zv_jX 工X功性質(zhì)，所以主要改變電力網(wǎng)的有功潮流分布。12、開式電力網(wǎng)（輻射形網(wǎng)絡(luò)）的功率分布由什么決定？能否調(diào)控？ 答：開始網(wǎng)絡(luò)的功率分布由負(fù)荷分布決定，不可調(diào)控。13、電力系統(tǒng)潮流調(diào)控的目的是什么？常用的

28、潮流調(diào)控方法有哪些？答：電力系統(tǒng)潮流調(diào)控的目的是將電力系統(tǒng)功率的自然分布調(diào)整為功率的經(jīng)濟分布， 以使電力網(wǎng)的有功損耗最小。電力系統(tǒng)潮流調(diào)控的方法有線路串聯(lián)電抗或電容，將電網(wǎng)參數(shù)均一化；對兩端供電網(wǎng)調(diào)整兩端發(fā)電機電壓的大小和相位，但這種方法受到發(fā)電機機端電壓允許變動范圍的限制和發(fā)電機有功出力的限制；在多電壓等級環(huán)網(wǎng)中改變變壓器的變比，這種方法只能改變無功分布，不能改變有功分布；串聯(lián)附加加壓器，串聯(lián)縱向加壓器可以調(diào)整無功功率分布， 串聯(lián)橫向加壓器可以調(diào)整有功功率分布，串聯(lián)縱橫加壓器既可改變有功功率分布，也可改變無功功率分布。14、什么叫均一網(wǎng)？均一網(wǎng)有什么特點？答：均一網(wǎng)是指有同一電壓等級、同樣型

29、號同樣布置方式的導(dǎo)線組成的環(huán)網(wǎng)或兩端供電網(wǎng)。均一網(wǎng)的特點有：各段線路單位長度的參數(shù)相等，各段線路的阻抗之比等于它們的長 度之比（為實數(shù)）：均一網(wǎng)的供載功率分布按線路長度分布；均一網(wǎng)功率的自然分布就 是經(jīng)濟分布。15、兩端供電網(wǎng)（包括環(huán)網(wǎng)）的潮流分布計算方法（略，但非常重要，一定要了解為什么計算最終潮流分布時要在無功功率分點拆開）。第四章：1、電力系統(tǒng)潮流計算的數(shù)學(xué)模型為什么采用節(jié)點電壓方程，而不采用回路電流方程？答：電力系統(tǒng)潮流計算中之所以采用節(jié)點電壓方程而不采用回路電流方程，主要由于以下原因：電力系統(tǒng)等值網(wǎng)絡(luò)中獨立節(jié)點數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)少于獨立回路數(shù)（電力系統(tǒng)等值網(wǎng)絡(luò)中有很多的接地支路，所以導(dǎo)致獨立回路

30、數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)多余獨立節(jié)點數(shù)）：對具有交叉跨接的非平面網(wǎng)絡(luò)，建立獨立節(jié)點電壓方程式較建立獨立回路電流方程式方便；建立獨立節(jié)點電壓方程式前，不必將并聯(lián)支路合并，而建立獨立回路電流方程式前，需要將并聯(lián)支路合并，以減少獨立方程式數(shù)；網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)或變壓器變比改變時，節(jié)點導(dǎo)納矩陣的修改比較方便。2、電力系統(tǒng)的節(jié)點按運行狀態(tài)的不同分為哪幾類？每類的節(jié)點的已知量和待求量是什么？答：根據(jù)已知變量和待求變量的不同，電力系統(tǒng)的節(jié)點可以分為PQ節(jié)點、PV節(jié)點和平衡節(jié)點。PV節(jié)點已知節(jié)點的發(fā)電機有功功率 Pg、無功功率 Q和負(fù)荷的有功功率 Pl、無功功 率Q,待求量為節(jié)點電壓大小 U和電壓相角S ； PV節(jié)點已知節(jié)點的發(fā)電機有功

31、功率 Pg節(jié)點 電壓大小U和負(fù)荷的有功功率 R、無功功率Q,待求量為電壓相角3和無功功率Q;平衡節(jié) 點已知負(fù)荷的有功功率 Pl、無功功率 Q和節(jié)點電壓大小 U電壓相角3 = 0，待求量為發(fā)電 機有功功率Pg無功功率Q。3、電力系統(tǒng)潮流計算的三類節(jié)點中，哪種節(jié)點最多？哪種節(jié)點可能沒用？平衡節(jié)點如何設(shè) 置？答：PQ節(jié)點最多；PV節(jié)點可以不設(shè)；平衡節(jié)點必須設(shè)置一個，并且只設(shè)置一個。4、未裝設(shè)無功補償裝置的降壓變電所的低壓母線屬于何種節(jié)點？裝設(shè)有無功補償裝置，并 且可以在負(fù)荷變化時維持節(jié)點電壓大小不變的降壓變電所低壓母線屬于何種節(jié)點？調(diào)頻電 廠的升高電壓母線屬于何種節(jié)點？答：分別屬于PQ節(jié)點、PV節(jié)點和平衡節(jié)點。5、求下圖所示等值網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點導(dǎo)納矩陣（圖中數(shù)值為標(biāo)么阻抗）0. l+j0.4皿1旳仏4jO. 4豐-j50- j500.08+30,4解:yio1 . 1j 0.02、y20 ：j50j50二 j0.02、1y30j40二 j 0.025、yi20.08j0.4.481 j2.4、y130.12j0.5= 0.453 - j1.891、各支路導(dǎo)納為:1 . 1 . y230.588 j 2.353、y34j 2.5。0.1+j 0.4j0.4各節(jié)點的自導(dǎo)納和互導(dǎo)納分別為：1 = y10 + y12+ y13= 0.934 j 4.271、丫22 = y20+y12+ y23