地下室頂板專項施工方案

1、地下室頂板模板專項施工方案一、編制依據：1. 本工程設計施工圖紙及其標準圖（包括設計變更、圖紙會審記錄、設計交底等設計文件）、工程地質報告2. 本工程的施工組織設計3. 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（gb50204-2002）4. 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（gb50300-2001）5. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）6.建筑施工手冊（第四版）7.建筑施工安全檢查標準（jgj5999）8.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（jgj8091）9.建筑拆除工程安全技術規(guī)范（jgj1472004）10.建筑施工模板安全技術規(guī)范（jgj162-2008）二、工程概況（一

2、）地理位置銀河灣明苑工程位于常州勞動中路以南、龍游路以北、紅梅南路以東、清涼東路以北。建筑總面積28773.19，地上14層，地下二層，工程由公寓式辦公樓、商鋪、地下室組成，框架剪力墻結構。（二）結構設計概況本工程0.00m相當于黃海高程5.15m，地下室兩層，2層底板面標高為8.4 m，1層樓面標高為4.8 m，基礎形式為樁+筏基礎及承臺+防水板基礎。1、2層頂板：板厚250，面標高4.8m，層高3.6m，模板搭設高度3.35m，主梁斷面尺寸主要為600950、500800，次梁斷面尺寸主要為400800。2、1層頂板： 板厚300，面標高1.0，層高3.8m，模板搭設高度3.50m，主梁斷

3、面尺寸主要為6001100、600950，次梁斷面尺寸主要為500900。三、排架施工方案（一）排架搭設方案搭設所用鋼管全部采用483.0，木方用50mm100mm，模板采用15mm厚多層板。每根立桿底部設置墊板，墊板厚度不小于50mm。1、板底排架板底模用15厚多層板，板底肋用50100木方，間距250；立桿縱距為800，立桿橫距為800，板底縱橫向鋼管間距800，立桿頂部采用雙扣件與板底縱橫向鋼管連接；排架水平桿步距1500，在離樓（地）面200高處設一道縱橫向掃地桿。2、梁底排架（1）2層頂板主梁600950、500800，1層頂板主梁6001100、600950，采用15厚多層板底模和

4、側模，側模內肋用50100木方，間距200，外肋采用483.0雙鋼管，間距400；梁高中部設1道12對拉螺栓，水平間距400；支撐排架梁底木方3根（豎放），梁兩側立柱間距1000，梁底增設1道承重立桿縱距800，梁底支撐小橫桿間距400；排架水平桿步距1500，在離樓（地）面200高處設一道縱橫向掃地桿。（2）2層頂板次梁400800，1層頂板次梁500900，采用15厚多層板底模和側模，側模內肋用50100木方，間距200，外肋采用483.0鋼管，間距400；支撐排架梁底木方3根（豎放），梁兩側立柱間距1000，立柱梁跨度方向間距800，梁底增設1道承重立桿，立柱縱距800，梁底支撐小橫桿間

5、距400；排架水平桿步距1500，在離樓（地）面200高處設一道縱橫向掃地桿。排架搭設時先在底板或樓面上由測量人員放線定位確保排架位置的準確性，以利于梁模板支架的搭設。（二）鋼管扣件排架搭設要求1、排架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（gb/t 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（gb/t 3092）中規(guī)定的q235普通鋼管，其質量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼（gb/t 700）中q235-a級鋼的規(guī)定，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。2、扣件采用可鍛鑄鐵制作，其材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（gb 15831）的規(guī)定。扣件在螺栓擰緊扭力矩在40-65nm，并且保證達65

6、nm時不發(fā)生破壞。連接用的普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準六角頭螺栓c級gb/t5780和六角頭螺栓gb/t5782的規(guī)定。3、排架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4、梁、板底橫桿與立桿連接必須采用雙扣件。5、支模架應由架子工（持證）搭設，施工前做好每項安全技術交底，施工時隨做隨檢，做好記錄，驗收合格后才能進入下道工序施工；6、垂直剪刀撐嚴格按規(guī)范設置，并與地面頂緊；其它未盡事宜，應嚴格按照有關規(guī)范執(zhí)行，確保安全。四、混凝土澆搗注意事項由于板厚較大，所以在澆搗混凝土時所產生的施工荷載

7、對排架有著至關重要的影響，所以需注意以下事項：1、澆搗梁混凝土時分層澆搗，盡量讓荷載均勻分布，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，確保模板支架施工過程中均衡受載。2、框架柱根據樓層結平標高分層澆筑，澆至頂板梁底23cm，然后頂板、梁一起澆至設計標高。3、為了避免內模被沖壞和側移，減少澆筑沖力，混凝土輸出口必須安裝90度彎頭，以減小傾倒混凝土的施工荷載。4、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載1 kn/m2，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。5、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。并在澆筑前對施工區(qū)域設置警戒線，不準人員進入排架內部

8、。6、澆筑前必須有參建各方的書面驗收通過手續(xù)方可實施。五、排架的拆除1、排架拆除前應有項目工程師召集有關人員對工程進行全面檢查，確認相應部位頂板混凝土均已達到設計強度，確已不需要時排架方可拆除。2、支撐系統(tǒng)的拆除作業(yè)必須自上而下逐步進行，嚴禁上下步同時拆除作業(yè)，分段拆除的高差不應大于2步。3、拆除排架時，地面應設圍欄和警戒，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。4、拆下的桿件與零配件應分堆，嚴禁高空拋擲。六、排架的安全使用及管理1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、操作者應有特種作業(yè)上崗證，身體健康，并在接受本工程項目部的安全交底后方可上崗。經醫(yī)生檢查認為不

9、適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。3、二步架以上施工時應佩帶安全帶，嚴禁向下拋扣件等物品，上部施工時，地面應有專人警戒守護。4、作業(yè)人員應衣著靈便，但不準赤膊裸身。應腳穿軟底防滑鞋。5、施工中若發(fā)生安全設施隱患或缺陷，務必及時處理或停工，并向上級匯報，班前、班后均應檢查已施工部分的質量，安全情況，并按查驗情況逐次以記錄。6、排架的搭設還是拆除，均不得上、下步同時作業(yè)。7、嚴禁強風、雨、雪及夜間高空搭設和拆除作業(yè)操作。8、在排架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等。9、模板支撐系統(tǒng)搭設后至拆除的使用全過程，立桿底部不得松動，不得任意拆除任何一根桿件，不得松動扣件，不得用作

10、起重纜風的拉結。10、混凝土澆筑應盡可能使排架支撐系統(tǒng)均勻受載。11、嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的施工荷載，不得超過設計荷載，在施工中應有專人監(jiān)控。12、在混凝土澆筑過程中應有專人對模板支撐系統(tǒng)進行監(jiān)護，發(fā)現(xiàn)有松動、變形等情況，必須立即停止?jié)仓⒉扇∠鄳胧?3、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。七、應急救援預案（一）概況在超厚模板區(qū)域內施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況進行應急準備和響應。（二）機構設置為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急救援領導小組，由項目經理任

11、組長，負責事故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)籌安排等。項目部應急救援領導小組組 長項目經理副組長施工負責人 組 員施工員、安全員、材料員 各施工班組成員*當施工發(fā)生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現(xiàn)場指揮救援。施工現(xiàn)場緊急情況處理流程圖發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)后立即向項目經理或現(xiàn)場負責人報告公司質量安全管理部負責人項目經理或現(xiàn)場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經理報告，并根據情況的嚴重程度決定是否報警。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理；處理完畢后，評審應急準備和響應程序，必要時修訂文件。應急救援領導小組的職責1、負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2、負

12、責突發(fā)事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統(tǒng)一對人員，材料物資等資源的調配。3、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。4、當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。（三）應急救援工作程序1、當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2、由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調查工作。3、事故發(fā)生時，組長或其他成員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時

13、現(xiàn)場救援負責人負責現(xiàn)場的救援指揮安排。4、項目部指定專人負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（四）救援方法1、地當發(fā)生模板坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，疏散施工人員，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現(xiàn)場；2、報120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。3、急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效應急救援措施；4、清理事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最?。?、預備應急救援工具：常用藥箱等。八、排架計算書計算說明：1、本工程地下室樓板厚有兩種：2層板厚250，層高3.6m；1層板厚300，層高3.8m。所

14、以對兩種板厚模板分別進行驗算。2、梁模板及支架計算時，因2層梁截面主要為600950，對應層高3.6m；1層梁截面主要為6001100，對應層高3.8m，所以計算按1層梁截面6001100計算。2層板模板(250厚)計算書模板支架的計算依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。（一）、參數信息:橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；采用的鋼管(mm):483.0 ；面板采用膠合面板：

15、厚度為15mm；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00。 圖1 樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.52/6 = 37.5 cm3；i = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kn/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kn)：q2 = 11= 1

16、 kn/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.41= 9.32kn/m最大彎矩m=0.19.320.252= 0.058 knm；面板最大應力計算值 = 58250/37500 = 1.553 n/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；面板的最大應力計算值 1.553 n/mm2 小于面板抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 6.6kn/m面板最大撓度計算值 v = 0.6776.62504/(10095004166666.667)=0.004 mm； 面板最

17、大允許撓度 v=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.004 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（三）、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=51010/6 = 83.33 cm3；i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)：p1 = (

18、1 + 2)0.80.25 = 0.6 kn；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.562 + 0.088) = 1.98 kn/m；集中荷載 p = 1.40.6=0.84 kn；最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 0.840.8 /4 + 1.980.82/8 = 0.326 kn；最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 0.84/2 +1.980.8/2 = 1.212 kn ；方木最大應力計算值 = m /w = 0.326106/83333.33 = 3.91

19、7 n/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 n/mm2；方木的最大應力計算值為 3.917 n/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 n/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:q = ql/2 + p/2截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: q = 1.980.8/2+0.84/2 = 1.212 kn；方木受剪應力計算值 t = 3 1.212103/(2 50100) = 0.364 n/mm2；方木抗剪強度設計值 t = 1.4 n/mm2；方木受剪應力計算值 0.364 n/mm2 小于 方木抗剪強度值 1.4 n/mm2，滿足

20、要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.65 kn/m；集中荷載 p = 0.6 kn；最大撓度計算值 v= 51.658004 /(38495004166666.667) +6008003 /( 4895004166666.7) = 0.384 mm；最大允許撓度 v=800/ 250=3.2 mm；方木最大撓度計算值 0.384 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!（四）、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p =

21、 1.980.8 + 0.84 = 2.424 kn； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.652 kn.m ；最大變形 vmax = 1.258 mm ；最大支座力 qmax = 8.602 kn ；最大應力 = 651923.437/4490 = 145.195 n/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 145.195 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.258mm 小于 800/15

22、0與10 mm,滿足要求!（五）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn； r-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中r取最大支座反力,r= 8.602 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （六）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷

23、載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kn)：ng1 = 0.1293.35 = 0.432 kn；(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.350.80.8 = 0.224 kn；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)：ng3 = 250.250.80.8 = 4 kn；靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.656 kn；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 nq = (1+2 ) 0.80.8 = 1.92 kn；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式：n = 1.2ng + 1.4nq = 8.276 kn；（七）、立桿的穩(wěn)定性計

24、算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 8.276 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； l0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

25、a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 l0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；l0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.537 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8275.782/(0.537424) = 36.347 n/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 36.347 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 n/mm2，滿足要求！1層板模板(300厚)計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2002、

26、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。（一）、參數信息:橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；采用的鋼管(mm):483.0 ；面板采用膠合面板，厚度為15mm。木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖1 樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.52/6 = 37.5 cm3；i = 1001.53/12 = 28.1

27、25 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.31+0.351 = 7.85 kn/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kn)：q2 = 11= 1 kn/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.27.85+1.41= 10.82kn/m最大彎矩m=0.110.820.252= 0.068 knm；面板最大應力計算值 = 67625/37500 = 1.803 n/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；面板的最大應力計

28、算值為 1.803 n/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 7.85kn/m面板最大撓度計算值 v = 0.6777.852504/(10095004166666.667)=0.005 mm； 面板最大允許撓度 v=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.005 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（三）、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=51010/6 = 83.33 cm3；i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷

29、載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 250.250.3 = 1.875 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)：p1 = (1 + 2)0.80.25 = 0.6 kn；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.875 + 0.088) = 2.355 kn/m；集中荷載 p = 1.40.6=0.84 kn；最大彎距 m = pl/4 + ql2/8

30、 = 0.840.8 /4 + 2.3550.82/8 = 0.356 kn；最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 0.84/2 +2.3550.8/2 = 1.362 kn ；方木最大應力計算值 = m /w = 0.356106/83333.33 = 4.277 n/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 n/mm2；方木最大應力計算值為 4.277 n/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 n/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:q = ql/2 + p/2截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: q = 2.3550.8/2+

31、0.84/2 = 1.362 kn；方木受剪應力計算值 t = 3 1.362103/(2 50100) = 0.409 n/mm2；方木抗剪強度設計值 t = 1.4 n/mm2；方木的受剪應力計算值 0.409 n/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 n/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.962 kn/m；集中荷載 p = 0.6 kn；最大撓度計算值 v= 51.9628004 /(38495004166666.667) +6008003 /( 489500416666

32、6.7) = 0.426 mm；最大允許撓度 v=800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.426 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!（四）、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p = 2.3550.8 + 0.84 = 2.724 kn； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.733 kn.m ；最大變形 vmax = 1.414 mm ；最大支座力 qmax = 9.666 kn ；最大應力

33、= 732607.031/4490 = 163.164 n/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 163.164 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.414mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!（五）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 r

34、c - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn； r-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中r取最大支座反力,r= 9.666 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （六）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kn)：ng1 = 0.1293.5 = 0.452 kn；(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.350.80.8 = 0.224 kn；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)：ng3 = 250.30.80.8 = 4.8 kn；靜荷載標準值 ng

35、 = ng1+ng2+ng3 = 5.476 kn；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 nq = (1+2 ) 0.80.8 = 1.92 kn；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 9.259 kn；（七）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 9.259 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立桿凈截面模

36、量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； l0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 l0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；l0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.537 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=9259.02/(0.537424) = 40

37、.665 n/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 40.665 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度值 f= 205 n/mm2，滿足要求！梁模板(600*1100)計算書計算依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。（一）、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 b(m):0.60；梁截面高度 d(m):1.10；混凝土板厚度(mm):300.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.80；立桿步距h(m):1.50；梁兩側立柱

38、間距(m):1.00；采用的鋼管類型為483；梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；面板厚度(mm)：15.0；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；（二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t -

39、混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f；分別為 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面

40、板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 401.51.5/6=15cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4180.9=7.78kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.420.9=1.01kn/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 k

41、n/m；計算跨度(內楞間距): l = 400mm；面板的最大彎距 m= 0.1258.7844002 = 1.76105n.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.76105 / 1.50104=11.712n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應力計算值 =11.712n/mm2 小于 面板抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.4 = 7.2n/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 400mm； e-面板材質的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截

42、面慣性矩: i = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5217.24004/(10095001.13105) = 0.899 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大撓度計算值 =0.899mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！（四）、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 5010021/6 = 83.33

43、cm3；i = 5010031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 內楞的最大彎距(n.mm)； w - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(n/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.4=8.78kn/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: m=0.18.78400.002= 1.41105n.mm； 最大支座力:r=1.18.7840.4=3.865 kn；經計算得到

44、，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.41105/8.33104 = 1.687 n/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11n/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.687 n/mm2 小于 內楞抗彎強度值 f=11n/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質的彈性模量： 9000n/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.40= 7.20 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6777.24004/(10090008.3310

45、6) = 0.017 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.017mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.865kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 w = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m -

46、外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(n/mm2)。根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.773 kn.m 外楞最大計算跨度: l = 400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 7.73105/8.98103 = 86.079 n/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2；外楞受彎應力計算值 =86.079n/mm2 小于 外楞抗彎強度設計值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.754 mm外楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；外楞的最大撓度計算值

47、=0.754mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！（五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.40.4 =2.88 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.88kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足

48、要求！（六）、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8001515/6 = 3.00104mm3； i = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn

49、.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.100.90=24.24kn/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kn/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kn/m；q = q1 + q2 + q3=24.24+0.30+2.02=26.55kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.12526.5540.32=0.299kn.m； =0.299106/3.00104=9.958n/mm2；梁底模面板計算應力 =9.958 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.80= 22.72kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； e-面板的彈性模