畢業(yè)設計（論文）旅館設計計算書

1、第一章 工程概況和建筑設計一、建筑概況1、設計題目： 晨光旅館2、建筑面積： 60483、建筑總高度：22.50（室外地坪算起）4、建筑層數： 六層5、結構類型： 框架結構二、工程概況： 該旅館為六層鋼筋框架結構體系，建筑面積約6048m2，建筑物平面為長方形。走廊寬度2.4m,標準層高3.6m，室內外高差0.60m，其它軸網尺寸等詳見平面簡圖。圖1 框架平面柱網布置三、建筑造型根據設計原則，本設計采用“”字型結構體系。這種結構體系符合簡單、對稱、規(guī)則的原則。四、平面布置本設計在平面上力求平面對稱，對稱平面易于保證質量中心與剛度中心重合，避免結構在水平力作用下扭轉。五、立面設計立面設計時首先應

2、推敲各部分總的比例關系，考慮建筑物整體的幾個方面的統(tǒng)一，相鄰立面的連接與協(xié)調，然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調整和安排，最后對入口、門廊等進一步進行處理。節(jié)奏韻律和虛實對比，是使建筑立面高于表現力的重要設計手法，在建筑立面上，相同構件或門窗作有規(guī)律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律的效果。立面的節(jié)奏感在門窗的排列組合、墻面的構件劃分中表現得比較突出。六、剖面設計剖面設計主要分析建筑物各部分應有的高度，建筑層數、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結構、構造關系，建筑物的平面和剖面是緊密聯系的。在本設計中，層高均為3.6m，電梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓布置在建筑

3、物兩端，消防疏散用樓、電梯間均出屋面。七、垂直交通設計本工程主要垂直交通工具是電梯，對電梯的選用及其在建筑物中的合理布置，將使公共建筑的使用更加合理，舒適，同時還能提高工作效率。本設計中電梯布置在建筑平面的中部。除了設置兩部電梯外，還設置了兩部防煙樓梯于建筑物的一端。這樣的布置可使建筑物內任意點至樓、電梯出口的距離均不大于30m，滿足高層建筑的防火要求。八、防火設計1.耐火等級本工程屬二類建筑（高度不超過50m的公共建筑），其耐火等級不能低于二級。2.防火設計要點總平面布局中的消防問題選址應在交通便捷處，根據城市規(guī)劃確定的場地位置應有方便的道路通過，要求既靠近干道，便于高層建筑中人群的集散，又

4、便于消防時交通組織和疏散。應設環(huán)形車道，多層建筑周圍應設寬度不小于3.5m的環(huán)形車道，可以部分利用交通道路，以便消防車能靠近高層主體，能在消防時有足夠的流線。六、建筑細部設計1、建筑熱工設計應做到因地制宜，保證室內基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經濟效益。2、建筑體型設計應有利于減少空調與采暖的冷熱負荷，做好建筑圍護結構的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標準應符合現行的民用建筑節(jié)能設計標準的規(guī)定。4、室內應盡量利用天然采光。5、客房之間的送風和排風管道采取消聲處理措施。6、為滿足防火和安全疏散要求，設有兩部樓梯和兩部電梯。7、客房內的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚

5、，墻面貼瓷磚。七、工程做法1、屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結構層：120mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚2、樓面做法：鋪地磚樓地面： 120現澆砼板 粉底（或吊頂）15mm厚八、參考資料總圖制圖標準（gb50103-2001）房屋建筑制圖統(tǒng)一標準（gbj50001-2001）建筑結構制圖標準（gbj50105-2001）多層民用建筑設計防火規(guī)范（gb50045-95）民用建筑設計通則（jgj37-87）第二章 結構設計第一節(jié) 框架結構的設計旅館為六層鋼筋框架結構體系，建筑面積約60

6、40m2，建筑物平面為一字形。底層層高3.9m，其它層為3.6m，室內外高差0.60m，因畢業(yè)設計未給定0.000標高所對應絕對標高，框架平面柱網布置下圖所示：一、設計資料1、氣象條件本地區(qū)基本風壓 0.40kn/，基本雪壓0.35kn/2、抗震烈度：8度第一組，設計基本地震加速度值0.02g3、工程地質條件建筑地點冰凍深度0.8m；室外地面至地面以下8米范圍內輕亞粘土層；建筑場地類別：i類場地土；地下穩(wěn)定水位居地坪-4m以下，地下水無侵蝕性；二、材料梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強度等級為c30，縱筋采用hpb335，箍筋采用hpb235，板筋采用hpb235級鋼筋?？蚣芙Y構填充墻材料采用加氣混凝

7、土砌塊，容重8kn/m3。三、 設計依據1、建筑地基基礎設計規(guī)范gb500072001 2、建筑結構荷載規(guī)范gb500092001 3、混凝土結構設計規(guī)范gb5000102002 4、建筑抗震設計規(guī)范gb50001120015、混凝土設計規(guī)范理解與應用北京：中國建筑工業(yè)出版社20026、混凝土結構設計規(guī)范算例中國建筑工業(yè)出版社20037、房屋結構畢業(yè)設計指南第二節(jié) 框架結構設計計算一、 梁柱面、梁跨度及柱高的確定樓蓋及屋蓋均采用現澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取120mm.梁截面高度按梁度的1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸見表1,表中還給出了各層梁，柱和板的混凝土強度等級。其設計強度：c

8、30()1.梁的截面：梁編號見圖2其中：l1：bh300mm700mm l2：bh300mm700mml3：bh300mm700mml4：bh300mm700mml5：bh300mm650mml6：bh300mm650mm圖2框架梁編號2.梁的計算跨度 如圖2-3所示，框架梁的計算跨度以上柱柱形心線為準，由于建筑軸線與墻重合，故建筑軸線與結構計算跨度不同。圖3 梁的計算跨度3.柱截面的確定由已知條件查表可知該框架結構的抗震等級為二級，其軸壓比限值=0.8,各層的重力荷載代表值近似取14 kn。由式a 得各層柱截面面積為：對于邊柱：=1.382.7146=2358.72（kn）=2358.721

9、03/0.814.3=206181.82（mm 2）得出柱截面為500500對于內柱：=1.286.3146=5080.32（kn）=5080.32103/0.814.3=444083.92（mm 2）得出柱截面為700700因此：取柱一層bh700mm700mm；二層bh650mm650mm；三、四、五、六層bh600mm600mm 基礎選用柱下鋼筋混凝土條形基礎，基礎埋深2.1 m,基礎高1.5m?？蚣芙Y構計算簡圖如圖1所示,取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線；梁軸線取至板底，2-6層柱高即層高取3.6m.底層柱高度從基礎頂面算至一層樓底即底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基頂標高根據地質條件

10、、室內外高差，定為1.20m，一層樓面標高為4.200m，故底層柱高為5.400m。 圖4 橫向框架計算簡圖及柱編號 二、載荷計算1 屋面及樓面的永久荷載標準值 屋面（不上人） 30厚細石混凝土保護層 22 三氈四油防水層 0.4kn 20厚水泥砂漿找平層 20 150厚水泥蛭石保溫層 5100厚鋼筋混凝土板 25v型輕鋼龍骨吊頂0.25. kn合計 4.96 kn 1-5層樓面荷載： 厚瓷磚地面 0.55 100厚鋼筋混凝土板 25 v型輕鋼龍骨吊車 0.25合計 3.302 屋面及樓面可變荷載標準值 不上人屋面均布活荷載標準值 0.5 樓面活荷載標準值 2.0 屋面雪荷載標準值 =0.3

11、3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算 梁，柱可根據截面尺寸，材料容重及粉刷等計算長度上的重力荷載；對墻，窗，門等可計算單位面積上的重力荷載。具體過程略，計算結果見表1。表1 梁、柱重力荷載標準值層次構件b/mh/mr/g/n1邊橫梁0.30.70251.055.5134.6016405.762529.17中橫梁0.30.70251.055.5136.58286.68次梁0.250.60251.053.9385.224491.46縱梁0.30.65251.055.1197.3361345.27柱0.70.7251.1013.4755.4322328.482邊橫梁0.30.70251.055.513

12、4.67516410.172545中橫梁0.30.70251.055.5136.558288.88次梁0.250.60251.053.9385.224491.46縱梁0.30.65251.055.1197.35361354.49柱0.650.65251.1011.6183.6321338.3936邊橫梁0.30.70251.055.5134.7516418.992565.24中橫梁0.30.70251.055.5136.68291.09次梁0.250.60251.053.9385.224491.46縱梁0.30.65251.055.1197.4361363.70柱0.60.6251.109.9

13、003.6321140.48注1） 表中為考慮梁柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數；g表示單位長度構件重力荷載；n為構件數量注2） 長度取凈長，柱長度取層高 外墻為250mm厚砌塊，外墻面貼瓷磚（0.5）內墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為： 0.5+0.25 內墻為200mm厚砌塊，兩側均為20mm厚抹灰，則內墻單位墻面重力荷載為： 木門單位面積重力荷載為0.2；鋁合金窗單位面積重力荷載為0.4kn/m。4 重力荷載代表值 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值g為計算單元范圍內各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量，計算g時，各可變荷載的組合值按表1.16的規(guī)定

14、采用，屋面上的可變荷載均取雪荷載。具體計算過程略，計算結果見圖2 圖 5 重力荷載代表值 三 框架側移剛度計算1 橫向框架側移剛度計算橫向側移剛度計算方法如下。橫梁線剛度計算過程見表2. 表2 橫梁線剛度類別層次邊橫梁中橫梁172007200表3 柱線剛度計算表層次 5400700700236006506503600600600 柱的側移剛度d值按下式計算d=,為柱的側移剛度修正系數，可由表3所列公式計算。根據梁、柱線剛度比的不同，柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等?，F以第2層b-3柱的側移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程略，計算結果見表46 第2層b-2柱及其

15、與其相連的梁的相對線剛度如圖3所示，圖中數據取自表3和4，由表2.2可得梁柱線剛度比為 表4 中框架柱側移剛度d值（）層次邊柱（10）中柱（10）0.580.4210356.160.850.4711589.04390082.080.740.2714072.731.070.3518242.42564993.9表5 邊框架柱側移剛度d值（）層次a-1,a-10b-1,b-100.440.399616.440.640.4310602.7440438.360.550.2211466.670.800.2915115.1553163.64表6 樓梯間框架柱側移剛度d值（）層次c-4 c-5d-4 d-50

16、.420.3817389.300.130.2913486.5861749.760.470.1920559.780.140.077311.8655743.28將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度，見下表7 表7 框架各層層間側移剛度層次123456440520.44618157.54618157.54618157.54618157.54618157.54 由表7可見=0.720.7,故該框架為規(guī)則框架。 因為縱向框架側移比橫向縱向框架小，故不用驗算縱向框架側移剛度。四 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算1. 橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算（1）橫向

17、自振周期計算 結構頂點的假想側移由式計算。計算過程見下表8表8 結構頂點的假想側移層次68428.68428.6618157.5413.64346.9559325.817754.4618157.5428.72333.31 4 9325.827080.2 618157.54 43.81 304.59 39325.836406618157.5450.89260.7829325.845731.8618157.5473.98201.89110615.65634704440520.44127.91127.91 按式計算基本周期，其中的量綱為m，取=0.7則 =0.70s（2） 水平地震作用及樓層地震剪力

18、計算 因為本設計方案中結構高度不超過40m,質量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結構總水平地震作用標準值按式 計算即： =0.85（13668.73+11190.034+8115.45）=0.8556347.4=47895.29kn 因1.4t 所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震系數各質點的水平地震作用按式 將上述和代入可得具體過程見表10。各樓層地震剪力按式，結果見表9中表9 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次621.98428.6184586.340.246532.02532.02518.69325.8173459.880.

19、231499.581031.6415.39325.8142684.740.190410.911442.51312.09325.8111909.60.149322.241764.7528.79325.881134.460.108233.571998.3215.410615.657324.240.076164.362162.68 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖4 圖5 樓層地震剪力（3） 水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按式（）=和式u=，計算過程見表11。表中還計算了各層的層間彈性位移角。 表11 橫向水平地震作用下的位移驗算層次65

20、32.02618157.540.8615.8533001/383751031.6618157.541.6714.9933001/197641442.51618157.542.3313.3233001/141631764.75618157.542.8510.9933001/115821998.32618157.543.238.1433001/102212162.68440520.444.914.9154001/1100由表11可見,最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/8251/550，滿足的要求，其中。（4） 水平地震作用下框架內力計算以平面圖中軸線橫向框架內力計算為例，說明計算方法，其余

21、框架內力計算略?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按式和計算，其中取自表5，取自表8，層間剪力取自表11。各柱反彎點高度比y按式確定，其中由表查得。本計算中底層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值，其余柱均無修正。具體過程及結果見下表12表12 各層柱端剪力及彎矩計算層次邊柱中柱yy63.3532.02618157.5414072.7312.110.740.3011.9927.9718242.4215.701.070.3618.6531.1653.31031.6618157.5414072.7323.480.740.4030.9946.4918242.4230.441.070.4545.2055.2543

22、.31442.51618157.5414072.7332.840.740.4245.5262.8618242.4242.571.070.4664.6275.8633.31764.75618157.5414072.7340.180.740.4559.6772.9318242.4252.081.070.5085.9385.9323.31998.32618157.5414072.7345.490.740.5075.0675.0618242.4258.971.070.5097.3097.3015.42162.68440520.4410356.1651.480.580.72197.6763.141158

23、9.0456.890.850.65199.68107.52注：表中m量綱為v量綱為。 梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按式， 和 和式計算。其中梁線剛度取自表3，具體過程見表13。 表13 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次 邊梁 中橫梁 柱軸力邊柱n中柱n627.9721.345.49.139.829.822.19.35-9.13-0.22558.4850.625.420.2023.2723.272.122.16-29.33-2.18493.8582.935.432.7438.1338.132.136.31-62.07-5.753118.45103.135.441.0347.4247.422.145.

24、16-103.1-9.882134.73125.515.448.1957.7257.722.154.97-151.29-16.661138.2140.305.451.5764.5264.522.161.45-202.86-26.54注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左震時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。 2）表中m單位為kn.m,v的單位為kn，n的單位為kn，l的單位為m 。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖5所示。 圖6 左地震作用下框架彎矩，梁端剪力及柱軸力圖五 橫向風荷載作用下框架內力和側移計算（1） 風荷載標準值 風荷載標準值按式。基本風壓=0.55由

25、荷載規(guī)范第7.3節(jié)查得（迎風面）和（背風面）。b類地區(qū)，h/b=21.9/64.8=0.338，且高度不超過30m故不考慮風振系數影響，取fz=1.0同時將基本風壓wo乘以增大系數1.05即可滿足要求。取軸線橫向框架，其負載寬度為7.8m,由式得沿房屋高度的分布風荷載標準值為：q= 根據各樓層標高處的高度，,代入上式可得各樓層標高處的 q(z),見下表14；q(z)沿房屋高度的分布見圖 6（a）表14 沿房屋高度分布風荷載標準值層次621.91.001.261.04.1912.619518.60.8491.221.03.4452.153415.30.6991.151.02.6741.67131

26、2.00.5481.051.01.9141.96128.70.3971.031.01.3600.8515.40.2471.011.00.8300.519 （a）風荷載沿房屋高度的分布（單位:） (b)等效節(jié)點、集中風荷載（單位:kn） 圖7 框架上的風荷載 荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結構，應采用風振系數來考慮風壓脈動的影響。本設計中房屋高度h=21.8m30m,且h/b=1.351.5,風壓脈動的影響較小。因此，該房屋無需考慮風壓脈動的影響。框架結構分析時，應按靜力等效原理將圖6（a）的分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載，如圖6（b）所示，集中荷載： （2.674-1.

27、914）+（1.671-1.196）kn （2） 風荷載作用下的水平位移驗算. 根據圖6（b）所示的水平荷載由式計算層間剪力，然后依據表5求出軸線框架的層間側移剛度，再按式計算各層的相對側移和絕對側移。計算過程見表15表15 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算層次12345640187.3112.2614.2618.3818.0574.4470.2662.9550.6936.4318.0543890.464630.364630.364630.364630.364630.31.701.090.970.790.560.281.702.793.764.545.15.381/31481/20191/3

28、0961/40441/50321/12700 由表15可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2661遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。（3） 風荷載作用下框架結構內力計算.風荷載作用下框架結構內力計算過程與水平地震作用下的相同。以軸為例。 表16 風荷載作用下各層柱端剪力及彎矩計算層次邊柱中柱yy63.318.0564630.314072.733.930.740.303.899.0818242.425.091.070.366.0510.7553.336.4364630.314072.737.930.740.4010.4615.7018242.4210.281.070.4515.2718.6

29、643.350.6964630.314072.7311.040.740.4215.3021.1318242.4214.311.070.4621.7225.5033.362.9564630.314072.7313.70.740.4520.3424.8718242.4217.771.070.5029.3229.3223.370.2664630.314072.7315.300.740.5025.2525.2518242.4219.831.070.5032.7232.7215.474.4443890.410356.1617.560.580.7268.2726.5511589.0419.150.850.

30、6567.2236.19 注：表中m量綱為v量綱為。表17 風荷載作用下梁端彎矩，剪力及柱軸力計算層次 邊梁 中橫梁 柱軸力邊柱n中柱n69.087.365.43.043.393.392.13.23-3.04-0.19519.5916.935.46.767.787.782.17.41-9.8-0.84431.5927.935.411.0212.8412.842.112.23-20.82-2.05340.1734.965.413.9116.0816.082.115.31-34.73-5.752405942.505.415.3919.5419.542.118.61-50.12-8.97151.84

31、7.215.418.3421.7021.702.120.67-68.46-11.3注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左震時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。 2）表中m單位為kn.m,v的單位為kn，n的單位為kn，l的單位為m.軸線橫向框架在風荷載作用下的彎矩。梁端剪力及柱軸力見圖7 （a）框架彎矩圖 (b) 梁端剪力及柱軸力圖圖8 橫向框架在水平風荷載作用下的彎矩、梁端剪力和軸力圖六 豎向荷載作用下框架結構的內力計算1 橫向框架內力計算（1） 計算單元 取軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為8.0m,如圖8所示。由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線

32、所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。圖9 橫向框架計算單元2 荷載計算 （1） 恒荷計算 圖10 各層梁上作用的恒載 在圖9 中，對于第6層 為房間和走道板傳給橫梁的梯形和三角形荷載，由圖9所示幾何關系可得： 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載，它包括梁自重、樓板重、女兒墻等重力荷載。計算如下： =183.519kn 5.4/2 =189.111kn 集中力矩： 對25層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載形式。其它荷載計算方法同第6層，結果為： =

33、166.82kn 1.975.4/2+3.685.4/2（7.2-0.6） =218.61kn對1層 =223.595kn +1.975.4/23.685.4/2（7.2-0.7）=216.59kn （2） 活荷載計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖10所示。 圖11 各層梁上作用的活載對于第6層： =75.78kn 同理，在屋面雪荷載作用下 對25層 對1層 將以上計算結果匯總表18，表19。 表18 橫向框架恒載匯總表層次63.9381.9718.3714.13166.82189.1127.5328.37253.9381.9711.886.93166.82218.6127.5328

34、.3713.9381.9711.886.93223.60127.5136.7237.82表19 橫向框架活載匯總表層次67.2（1.62）4.2（1.35）19.44（7.5）75.78（11.76）2.196（1.13）11.37（1.62）257.24.219.4475.785.007.8417.24.219.4475.786.6510.453 內力計算 梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架。其中恒荷載彎矩計算過程及所得的彎矩如圖11所示，活荷載彎矩計算過程及所得的彎矩如圖12所示。梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。柱軸

35、力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表20和表21。 圖12 恒荷作用下的彎矩分配及彎矩圖（m單位：） 表20 恒荷作用下梁端剪力及柱軸力（kn） 層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱655.7112.96-0.17055.5455.8812.96245.34278.01239.13271.18551.369.53-0.17050.8451.889.53518.36551.03551.01583.68451.369.53-0.26051.151.629.53791.64824.31862.63895.30351.3

36、69.53-0.26051.151.629.531064.921097.591174.251206.92251.369.53-0.26051.151.629.531338.201370.871485.871518.54151.369.53-0.33051.0351.699.531609.491682.261797.561870.3 表21 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱=618.14（4.09）4.5（1.01）-0.24（-0.01）017.9（4.08）18.38（4.1）4.5（1.01）515.2

37、5（11.58）75.13（16.87）518.144.5-0.05（-0.07）018.09（18.07）18.19（18.21）4.5102.69（63）150.07（91.83）418.144.5-0.13018.0118.274.5154.05（114.36）225.09（166.85）318.144.5-0.13018.0118.274.5205.41（165.72）300.11（241.87）218.144.5-0.13018.0118.274.5256.77（217.08）375.13（316.89）118.144.5-0.13017.9718.314.5308.09（268.4

38、）451.09（391.95）注：表中括號內數值為屋面作用雪荷載（）,其它層樓面作用活荷載（）對應的內力，v向上為正。圖13 活荷載作用下的彎矩分配及彎矩圖（m單位：kn.m） 4 橫向框架內力組合（1） 結構抗震等級 結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素由表確定。由表2.9可知，本工程的框架為三級抗震等級。（2） 框架梁內力組合 本設計方案中考慮了四種內力組合，即， ，。此外，對于本方案這種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內力組合見表22，表中，兩列中的梁端彎矩m為經過調幅后的彎矩（調整系數為0.75）。現以第一層ab跨

39、梁考慮地震作用的組合為例，說明各內力的組合方法。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。由圖13可得圖14 均布和梯形荷載作用下的計算圖形 圖15 均布和三角形荷載作用下的計算圖形 若，說明,其中x為最大正彎矩截面至a支座的距離，則x可由下式求解：，將求得的x值代入下式即可求得跨間最大正彎矩值 。 若，說明，則 ；若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的的計算公式（圖14） x 由下式解得： 本設計中，梁上荷載設計值 左震 37.28- 則x可由 解得x=0.89m.則 =159.98右震 則 =804.80

40、剪力計算：ab凈跨 左震： 右震 則 表22 框架梁內力組合層次截面位置內力一層am-69.86-18.4860179.71-31.52-182.72104.03-246.41-112.79-109.70146.78v51.0317.9717.2052.8562.21105.552.48105.5486.8688.39m-71.62-19.3853.50169.13-177.77-42.95-238.0891.72-116.07-113.08v51.6918.3117.2052.85106.7763.43106.293.2388.0987.66m-7.38-3.1460.28190.5763.14-88.77177.75-193.86-13.10-13.25187.95v9.534.540.19127.05-33.5367.75-113.27134.4817.3717.74跨間119.98603.48238.79238.79四層am-70.55-18.7729.9106.17-70.64-145.9831.57-175.46-114.01-110.94118.22v51.1018.018.6