電機定子后端漏抗相關(guān)數(shù)據(jù)統(tǒng)算

1、1數(shù)學(xué)模型.物理模型及基本假定大型汽輪發(fā)電機 定子端部結(jié)構(gòu)和三維電磁場的計算區(qū)域分別如、 所示。為了方便計算，作如下假設(shè)：（1）不計 位移電流，忽略繞組電流中高次諧波 ；（2）不計鐵心疊片的渦流損耗，忽略磁滯效 應(yīng)并設(shè)鐵心材料各向同性，具有單值的B-H曲線。 2.2數(shù)學(xué)模型在汽輪發(fā)電機端部三維電磁場的求 解區(qū)域中，令V1為渦流區(qū)，含 導(dǎo)電介質(zhì)但不含源電流，V2為非渦流區(qū)。法表 述的汽輪發(fā)分別為求解區(qū)域外圓面和端面（如所 示）。2.3邊界條件本文采用二維和三維磁場相 耦合的方法確定了汽輪發(fā)電機端部磁 場求解區(qū)域的邊界條件 .即在計算發(fā)電機三維端部電磁場時電機軸向斷面 S3定子端部漏抗的計算3.1

2、磁場能量用有限元法 求得端部區(qū)域內(nèi)各節(jié)點的矢量磁位A后，并近 似地 認為汽輪發(fā)電機的汽端和勵端的磁場儲能相等， 則汽輪發(fā)電機端部漏磁場的總儲能為模型求解區(qū) 域網(wǎng)格剖分4.1端部磁場計算用文中所提到的物 理和數(shù)學(xué)模型，對定子電流密度進行 了分析和計算 ，并進一步對其進行了模擬，分別計算分析了不 考慮端部結(jié)構(gòu)件中的渦流時（結(jié)構(gòu)件材料的電導(dǎo) 率0=）和考慮其中的渦流時電機端部磁場的分 布情況。給出了不 計端部結(jié)構(gòu)件中渦流時端部場域向量磁位A的分 布情況；給出了考慮端部結(jié)構(gòu)件中渦流時端部場 域向量磁位A的分布情況得到了端部場域各剖分 單元的向量磁位值，進而由文中導(dǎo)出的 惠州發(fā)電機環(huán)保消音 nyads6

3、ki 定子端部漏抗的計算公式得到了定子端部漏抗的 計算值。給出了定子端部漏抗的設(shè)計值，以及本 文的計算值。將該值和設(shè)計值（由電指計算公式 得到）進行比較。不同情況下定子端部 漏抗值（標(biāo)幺值）方法不計渦流計及渦流有限元 法0.074530.07010設(shè)計公式0.06770可 以看出，當(dāng)計及結(jié)構(gòu)件中的渦流時，鐵心端部的 漏磁被結(jié)構(gòu)件中感應(yīng) 的渦流所反射，迫使一部分磁通改變路徑。定子 端部漏抗的計算表明，考慮結(jié)構(gòu)件的渦流時，定 子端部漏抗的計算值要比不考慮結(jié)構(gòu)件渦流時的 計算值要小，約小6%左右。5結(jié)論利 用本文提出的端部磁場的計算模型，能夠準(zhǔn)確的 考慮各種端部結(jié)構(gòu)件的空間位置、材料特性及其 對磁場分布的影響，應(yīng)用該方法對端部磁場及端 部漏抗進行了分析研究，計算結(jié)果表明 該模型