四川大學(xué)電氣信息學(xué)院高電壓技術(shù)實(shí)驗(yàn)報(bào)告

1、四川大學(xué)高電壓技術(shù)實(shí)驗(yàn)報(bào)告姓名：XXXXX學(xué)號(hào)：07430XXX專業(yè)：電氣工程及其自動(dòng)化實(shí)驗(yàn)二介質(zhì)損耗角正切值的測(cè)量一. 實(shí)驗(yàn)?zāi)康模簩W(xué)習(xí)使用QS1型西林電橋測(cè)量介質(zhì)損耗正切值的方法。二. 相關(guān)知識(shí)：介質(zhì)極化、偶極子、漏導(dǎo)。三. 實(shí)驗(yàn)任務(wù)：1 正接線測(cè)試2 反接線測(cè)試四. 接線方式：(a)高壓試驗(yàn)源(b)正接線(c)反接線圖2- 1QS1西林電橋試驗(yàn)接線圖(d )對(duì)角接線QS1電橋在使用中有多種接線方式，即圖2-1 ( b )所示的正接線，圖 2-1 (c)所示的反接線，圖 2-1(d )所示的對(duì)角接線，另外還有低壓測(cè)量接線等。正接線適用于所測(cè)設(shè)備兩端都對(duì)地絕緣的情況，此時(shí)電橋的D點(diǎn)接地，試驗(yàn)高

2、電壓在被試品及標(biāo)準(zhǔn)電容上形成壓降后，作用于電橋本體的電壓很低，測(cè)試操作很安全也很方便，而且電橋的三根引出線(Cx、Cn、巳也都是低壓，不需要與地絕緣。反接線適用于所測(cè)設(shè)備有一端接地的情況，這時(shí)是C點(diǎn)接地，試驗(yàn)高電壓通過電橋加在被試品及標(biāo)準(zhǔn)電容上，電橋本體處于高電位，在測(cè)試操作時(shí)應(yīng)注意安全，電橋調(diào)節(jié)手柄應(yīng)保證具有 15kv以上的交流耐壓能力，電橋外殼應(yīng)保證可靠接地。電橋的三根引出線為高壓線，應(yīng)對(duì)地絕緣。對(duì)角接線使用于所測(cè)設(shè)備有一端接地而電橋耐壓又不夠，不能使用反接線的情況，但這種接線的測(cè)量誤 差較大，測(cè)量結(jié)果需進(jìn)行校正。低壓接線可用來測(cè)量低壓電容器的電容量及tg 3值，標(biāo)準(zhǔn)電容可選配0.001卩

3、f (可測(cè)CX范圍為300pf10卩f)或0.01卩f (可測(cè) CX范圍為3000pf100卩f)3 分流電阻的選擇及 tg 3值的修正：QS1電橋可測(cè)試品范圍很廣，試品電容電流變化范圍也很廣，但電橋中R3的最大允許工作電流為 0.01A , 如果試品電容電流超過此值，則必須投入分流器，以保證R3的安全工作，分流器擋位的選擇可按表 2-1所列數(shù)據(jù)進(jìn)行。在投入分流器后所測(cè)tg 3值很小的情況下，測(cè)量值應(yīng)進(jìn)行校正，其校正式如下:tg、x 二 tgTtg: =CnR4 100 - r -ntg 3為實(shí)測(cè)值， tg 3為校正量，tg 3 x為校正后的值。表2-1 分流器擋位選擇表試品電容量f pf)3

4、00080001940048000400000分流開關(guān)刻度f A)0.010.0250.060.151.25分流系數(shù)n100+R 36025104五工作原理：1、絕緣介質(zhì)中的介質(zhì)損耗(P= 3 C u 2 tg 3)以介質(zhì)損耗角3的正切值(tg 3 )來表征，介質(zhì)損耗角正切值等于介質(zhì)有功電流和電容電流之比。用測(cè)量tg 3值來評(píng)價(jià)絕緣的好壞的方法是很有效的，因而被廣泛采用，它能發(fā)現(xiàn)下述的一些絕緣缺陷：(1 )、絕緣介質(zhì)的整體受潮；(2 )、絕緣介質(zhì)中含有氣體等雜質(zhì);(3)、浸漬物及油等的不均勻或臟污。測(cè)量介質(zhì)損耗正切值的方法較多，主要有平衡電橋法fQS1 ),不平衡電橋法及瓦特表法。目前，我國(guó)多

5、采用平衡電橋法，特別是工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)廣泛采用 QS1型西林電橋。這種電橋工作電壓為10Kv，電橋面板如圖2-1所示，其工作原理及操作方法簡(jiǎn)介如下:檢流計(jì)調(diào)零鈕.R3電阻箱.靈敏度調(diào)節(jié)鈕.檢流計(jì)調(diào)諧鈕.C4電容箱f tg 3 )微調(diào)電阻p (R3橋臂).檢流計(jì)電源開關(guān).+tg 5 /-tg 5及接通I.檢流計(jì)電源插座(12).低壓電容測(cè)量(14).橋體引岀線.檢流計(jì)標(biāo)尺框/斷開/接通U切換鈕(11) .接地(13).分流器選擇鈕2、工作原理分析:圖2-2 QS1西林電橋面板圖原理接線圖如圖2-2所示，橋臂BC接入標(biāo)準(zhǔn)電容 Cn (一般CN=50pf ), 橋臂BD由固定的無感電阻 R4和可調(diào)電容C4并

6、聯(lián)組成，橋臂AD接入可調(diào)電阻 R3，對(duì)角線AB上接入檢流計(jì)G, 剩下一個(gè)橋臂AC就接被試品Cx。高壓試驗(yàn)電壓加在CD之間,測(cè)量時(shí)只要調(diào)節(jié)R3和C4就可使G中的電流為零，此時(shí)電橋達(dá)到平衡。由電橋平衡原理有:U CA _ U CBU AD U BD即:Zca _ ZcbZADZBD（式 2-1各橋臂阻抗分別為:RxZCA Z X1 +jgxRxZAD =Z 3 二艮ZB。二乙=1 j C4 R4z _zz CB z N jC N將各橋臂阻抗代入式并使等式兩邊的實(shí)部和虛部分別相等，可得:CX =C NR4tg、： = C4 R4（式 2-2 ）在電橋中,R4的數(shù)值取為=10000/ n =3184(

7、Q),電源頻率3 =100 n，因此:（式 2-3 ）即在C4電容箱的刻度盤上完全可以將C4的電容值直接刻度成 tg 5值(實(shí)際上是刻度成tg 5 (%)值)， 便于直讀。六.儀器設(shè)備:一套一只1、50/5試驗(yàn)裝置2、水阻3、電壓表4、QS1電橋5、220KV脈沖電容器（被試品）一只一套一只七.實(shí)驗(yàn)步驟：.首先按圖2-3所示的正接線法接好試驗(yàn)線路；.將R3、C4以及靈敏度旋鈕旋至零位，極性切換開關(guān)放在中間斷開位置；.根據(jù)被試品電容量確定分流器擋位；.檢查接線無誤后，合上光偏式檢流計(jì)的光照電源，這時(shí)刻度板上應(yīng)出現(xiàn)一條窄光帶，調(diào)節(jié)零位旋鈕，使窄光帶處在刻度板零位上；.合上試驗(yàn)電源，升至所需試驗(yàn)電壓

8、；.把極性切換開關(guān)轉(zhuǎn)至“ + tg S ”位置的“接通I”上；.把靈敏度旋鈕旋至 1或2位置，調(diào)節(jié)檢流計(jì)的合頻旋鈕，找到檢流計(jì)的諧振點(diǎn)，光帶達(dá)到最寬度，即檢流計(jì)單擋靈敏度達(dá)到最大；.調(diào)節(jié)檢流計(jì)靈敏度旋鈕，使光帶達(dá)到滿刻度的1/32/3為止；.先調(diào)節(jié) R3使光帶收縮至最窄，然后調(diào)節(jié)C4使光帶再縮至最窄，當(dāng)觀察不便時(shí)，應(yīng)增大靈敏度旋鈕擋（注意在整個(gè)調(diào)節(jié)過程中，光帶不能超過滿刻度），最后，反復(fù)調(diào)節(jié)p和C4并在靈敏度旋鈕增至 10擋（最大擋）時(shí)，將光帶收縮至最窄（一般不超過4mm ）,這時(shí)電橋達(dá)到平衡；電橋平衡后，記錄 tg 3、R3、p值，以及分流器擋位和所對(duì)應(yīng)的分流器電阻n,還有所用標(biāo)準(zhǔn)電容的容量

9、Cn ；（11）.將檢流計(jì)靈敏度降至零，把極性旋鈕旋至關(guān)斷，把試驗(yàn)電壓降至零并關(guān)斷試驗(yàn)電源，關(guān)斷燈光電源開關(guān)，最后將試驗(yàn)變壓器及被試品高壓端接地。（12）.計(jì)算被試品電容量：R4100 RbCx 一CnRb rn式中，Cn標(biāo)準(zhǔn)電容的容量（50pf或100pf ）n -分流器電阻值（對(duì)應(yīng)于分流器擋位，如表2-1所列）（13）按圖2-4所示的反接線法接好試驗(yàn)線路（選做）；并按（12）操作步驟調(diào)節(jié)電橋，測(cè)出被試品的tg3值和Cx值。注意：反接線法橋體內(nèi)為高壓，電橋箱體必須良好接地，電橋引岀線應(yīng)架空與地絕緣。操作時(shí)注意安全八實(shí)驗(yàn)結(jié)果：實(shí)驗(yàn)測(cè)得：tg 3 =1.3%R4100 R3Cx 二 Cn由懇：

10、n 可求得 Cx 其中 cn -=50P , R4=10000/ n , R3=171 Q , p =0.8,n=60,故 Cx=4206P 。九實(shí)驗(yàn)分析:1 ）、實(shí)驗(yàn)圖：正接線反接線對(duì)角接線2 ）測(cè)量介質(zhì)損耗角正切值 tg的意義介質(zhì)損耗角正切值又稱介質(zhì)損耗因數(shù)或簡(jiǎn)稱介損。測(cè)量介質(zhì)損耗因數(shù)是一項(xiàng)靈敏度很高的試驗(yàn)項(xiàng)目，它可以發(fā)現(xiàn)電力設(shè)備絕緣整體受潮、劣化變質(zhì)以及小體積被試設(shè)備貫通和未貫通的局部缺陷。例如：某臺(tái)變壓器的 套管，正常tg值為0.5 %，而當(dāng)受潮后tg值為3.5 %，兩個(gè)數(shù)據(jù)相差 7倍；而用測(cè)量絕緣電阻檢測(cè)，受潮前后的數(shù)值相差不大。由于測(cè)量介質(zhì)損耗因數(shù)對(duì)反映上述缺陷具有較高的靈敏度，所

11、以在電工制造及電力設(shè)備交接和預(yù)防性試驗(yàn)中都得到了廣泛的應(yīng)用。變壓器、發(fā)電機(jī)、斷路器等電氣設(shè)備的介損測(cè)試規(guī)程都作了規(guī)定。3） 介質(zhì)損耗是表征介質(zhì)交流損耗的參數(shù)（直流損耗用電導(dǎo)就可表征），包括電導(dǎo)損耗和電偶損耗；測(cè)量 tg S值對(duì)檢測(cè)大面積分布性絕緣缺陷或貫穿性絕緣缺陷較靈敏和有效，但對(duì)局部性非貫穿性絕緣缺陷卻不靈敏和不太有效。中性介質(zhì)的介質(zhì)損耗主要是電導(dǎo)損耗，極性介質(zhì)的介質(zhì)損耗則由電導(dǎo)損耗和電偶損耗兩部分組成。4） 利用西林電橋測(cè)量tg S的結(jié)果會(huì)受到一系列外界因素的影響，主要有：外界電磁場(chǎng)的干擾、溫度的影響、測(cè)試電壓的影響、試品電容量的影響、試品表面泄露的影響。十實(shí)驗(yàn)總結(jié)及誤差分析在實(shí)際測(cè)量中

12、，若忽略 R3的分布電容和殘余電感以及R 4上的分布電容和殘余電感對(duì)電路的影響，只考慮檢流計(jì)G兩端對(duì)地的寄生電容 C 3、 C 4和泄露電阻 R 3 , R 4則其等效電 路如圖2所示。CS2檢潦計(jì)補(bǔ)離橋?qū)Φ氐钠嫔娙莺蛯⑸鲜鏊膫€(gè)式子代入（1）式，使等式兩邊的實(shí)部相等，可得到由圖2可見7 一 1*式中皿 RR二RA R/R?1/RjZ二丄4 l/R4*+jO（C4+C4/）由上式可知，Q S 1型高壓交流平衡電橋測(cè)量介質(zhì)損耗 tg 3值與檢流計(jì) G兩端對(duì)地的寄生 電容C 3、C 4 和泄露電阻 R 3、R 4有關(guān)。所以， 在實(shí)際測(cè)量中， Q S 1型高壓交流平衡電橋測(cè)量介質(zhì)損耗 tg 3值的

13、絕對(duì)誤差為：心間少x!V（C4+（7卜皆 1相對(duì)誤差為尸*冥100%=3xl（mtgfiu）H4C4由于Q S 1型高壓交流平衡電橋主要技術(shù)參數(shù)為：額定工作電壓 10千伏，試品電容30pF弋4叭500（041461）閔衍嬰 M18RKKMll】Q）fl寄生電容C3、C 4又都是p F級(jí)電容， 故相對(duì)誤差可簡(jiǎn)化為：尸備曲炯鬆（1 烹）燈畑由上式知， 若R 4和C 4均為一定值時(shí)，C 4值越大即介質(zhì)損耗 tg 3值越大， 則相對(duì)誤差就越大，說明測(cè)量越不準(zhǔn)確。若R4= 8和C4=0時(shí)，不論C4為何值即介質(zhì)損耗tg3為任何值，則相對(duì)誤差丫 = 0。因此Q S 1型高壓交流平衡電橋測(cè)量介質(zhì)損耗 tg 3

14、值是受到寄生電容 C 3、C 4和泄露電阻R 3、R 4的影響。十一、實(shí)驗(yàn)感想及改進(jìn)通過實(shí)驗(yàn)及前面分析， 由于檢流計(jì)G兩端對(duì)地的寄生電容 C 3、C 4和泄露電阻R 3、R 4的存在，QS1 型高壓交流平衡電橋測(cè)量介質(zhì)損耗 tg 3值就會(huì)產(chǎn)生誤差。為了克服寄生電容 C 3、C 4和泄露電阻R 3、 R 4給測(cè)試帶來的影響，在電橋 Z3、Z4臂的連接點(diǎn) D與地之間， 串接一個(gè)附加電源“ E”如圖11-1所 示。附加電源“ E”是一個(gè)與試驗(yàn)回路同頻且可調(diào)整電壓大小 （02. 5 v ）及相位（01 8 0 ）的隔離電源。調(diào)整E使之與R 3和Z4的電壓降大小相等 、方向相反。這樣， 由于A、B兩點(diǎn)的

15、電位與地相等，就消除由寄可使寄生電容 C 3、C 4和泄露電阻 R 3、R 4的兩端同電位而無電流，不再影響測(cè)試結(jié)果,生電容C 3、C 4所產(chǎn)生的誤差。圖11-1克服檢流計(jì)兩測(cè)橋臂對(duì)地的寄生電容和泄露電阻對(duì)測(cè)量的影響實(shí)驗(yàn)二.避雷器試驗(yàn).實(shí)驗(yàn)?zāi)康?了解閥型避雷器的種類、型號(hào)、規(guī)格、工作原理及不同種類避雷器的結(jié)構(gòu)和適用范圍，掌握閥型避雷器 電氣預(yù)防性試驗(yàn)的項(xiàng)目、具體內(nèi)容、試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)及試驗(yàn)方法。二.相關(guān)知識(shí): 大氣過電壓、內(nèi)過電壓、伏秒特性、沖擊耐壓強(qiáng)度、絕緣配合、雷電流計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)。三.實(shí)驗(yàn)內(nèi)容:1 . FS-10型避雷器試驗(yàn)(1 ).絕緣電阻檢查(2).工頻放電電壓測(cè)試2 . FZ-15型避雷器試驗(yàn)(

16、1 ).絕緣電阻檢查(2).泄漏電流及非線性系數(shù)的測(cè)試四實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備:1、50/5試驗(yàn)裝置一套2、水阻一只3、高壓硅堆一只4、濾波電容一只5、微安表一只6、電壓表一只7、高壓靜電電壓表一只8、FS-10型避雷器一只9、FZ-15型避雷器一只五實(shí)驗(yàn)說明及原理:閥型避雷器分普通型和磁吹型兩類，普通型又分FS型（配電型）和 FZ型（站用型）兩種。它們的作用過程都是在雷電波入侵時(shí)擊穿火花間隙，通過閥片（非線性電阻）泄導(dǎo)雷電流并限制殘壓值，在雷電過后又 通過閥片減小工頻續(xù)流并通過火花間隙的自然熄弧能力在工頻續(xù)流第一次過零時(shí)切斷之，避雷器實(shí)際工作時(shí) 的通流時(shí)間10ms （半個(gè)工頻周期）。FS型避雷器的結(jié)構(gòu)

17、最簡(jiǎn)單，如圖5-1所示，由火花間隙和非線性電阻（閥片）串聯(lián)組成。FZ型避雷器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是在火花間隙上并聯(lián)有均壓電阻（也為非線性電阻），如圖5-2所示，增設(shè)均壓電阻是為了提高避雷器的保護(hù)性能，因?yàn)槎鄠€(gè)火花間隙串聯(lián)后將引起間隙上工頻電壓分布圖j-eep+4ch_e-5-1 FS型避雷器結(jié)構(gòu)及圖5-2 FZ型避雷器電路示意圖電路示意圖不均，并隨外瓷套電壓分布而變化，從而引起避雷器間隙恢復(fù)電壓的不均勻及不穩(wěn)定，降低避雷器熄弧能力，同時(shí)其工頻放電電壓也將下降和不穩(wěn)定。加上均壓電阻后，工頻電壓將按電阻分布，從而大大改善間隙工頻電壓的分布均勻度，提高避雷器的保護(hù)性能。非線性電阻的伏安特性式為：U=CI a，

18、其中C為材料系數(shù)，a即為非線性系數(shù)（普通型閥片的a - 0.2、磁吹型閥片的a - 0.24、FZ型避雷器因均壓電阻的影響，其整體a - 0.350.45 ）,其伏安特性曲線如圖 5-3所示?？梢娏鬟^非線性電阻的電流越大，其阻值越小，反之其阻 值越大，這種特性對(duì)避雷器泄導(dǎo)雷電流并限制殘壓，減小并切斷工頻續(xù)流都很有利。另外，F(xiàn)S型避雷圖5-3非線性電阻的伏安特性曲線器的工作電壓較低（w 10kv ），而FZ型避雷器工作電壓可做到220kv 。 FZ型避雷器中的非線性電阻（均壓。磁吹型避雷器有電阻和閥片）的熱容量較 FS型為大，因其工作時(shí)要長(zhǎng)期流過工頻漏電流（很小、微安級(jí)）FCZ型（電站用）和 F

19、CD型（旋轉(zhuǎn)電機(jī)用）兩種，其結(jié)構(gòu)與FZ型相似，間隙上都有均壓電阻，只是磁吹型避雷器采用磁吹間隙， 并配有磁場(chǎng)線圈和輔助間隙。由于以上結(jié)構(gòu)上的不同，所以對(duì)FS型和FZ （ FCZ、FCD）型避雷器的預(yù)防性試驗(yàn)項(xiàng)目和標(biāo)準(zhǔn)都有很大的不同。根據(jù)電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程，對(duì)FS型避雷器主要應(yīng)做絕緣電阻檢查和工頻放電電壓試驗(yàn)，對(duì)FZ （及FCZ、FCD ）型避雷器則應(yīng)做絕緣電阻檢查和直流泄漏電流及非線性系數(shù)的測(cè)試。只有在其解體檢修后才要 求做工頻放電電壓試驗(yàn)（需要專門設(shè)備）。避雷器其它的預(yù)防性試驗(yàn)還包括底座絕緣電阻的檢查、放電計(jì)數(shù)器的檢查及瓷套密封性檢查等。避雷器試驗(yàn)應(yīng)在每年雷雨季節(jié)前及大修后或必要時(shí)進(jìn)行。

20、絕緣電阻的檢查應(yīng)采用電壓2500V及量程2500M Q的兆歐表。要求對(duì)于 FS型避雷器絕緣電阻應(yīng)不低于 2500M Q ; FZ （ FCZ、FCD ）型避雷器絕緣電 阻與前次或同類型的測(cè)試值比較，不應(yīng)有明顯差別。FS型避雷器的工頻放電電壓試驗(yàn)的合格值如表5-1所列。表5-1 FS型避雷器的工頻放電電壓值:額定電壓（kv）3610工頻放電電壓大修后91116 1926 31（kv）運(yùn)行中81215 2123 335-2所列，所測(cè)泄漏電流FZ型避雷器的直流泄漏電流及非線性系數(shù)的測(cè)試的試驗(yàn)電壓及電導(dǎo)電流值如表值還應(yīng)與歷年數(shù)據(jù)相比較，不應(yīng)有顯著變化，同相元件電導(dǎo)電流差值不應(yīng)大于30%。I %- I

21、max -I minI max100%（式 5-1 ）非線性系數(shù)按式5-2計(jì)算:（式 5-2 ）表5-2 FZ型避雷器的直流泄漏試驗(yàn)電壓及電導(dǎo)電流值：額定電壓（kv）361015203040試驗(yàn)電壓（kv）U1-8101216U2461016202432U2時(shí)電導(dǎo)電流（卩A）450 650400 600電導(dǎo)電流差值按式 5-1計(jì)算:同相組合元件的非線性系數(shù)差值不應(yīng)大于0.05。六.實(shí)驗(yàn)接線:圖4-4絕緣電阻測(cè)試接線圖圖4-5FS型避雷器工頻放電實(shí)驗(yàn)接線圖(b)微安表接在試驗(yàn)變壓器尾端(a)微安表接在避雷器處圖4-6FZ型避雷器工頻放電實(shí)驗(yàn)接線圖七.實(shí)驗(yàn)步驟:1 . FS-10型避雷器試驗(yàn)(1

22、).絕緣電阻檢查測(cè)試接線如圖4-4所示，測(cè)試前應(yīng)把避雷器表面清潔干凈，檢查有無外傷，兩端頭有無松動(dòng)及銹蝕。測(cè)試時(shí)避雷器應(yīng)豎放，先檢查兆歐表的零位和最大偏轉(zhuǎn)位，然后夾好接線，以120轉(zhuǎn)/分的速度勻速搖轉(zhuǎn)兆歐表，讀取穩(wěn)定的讀數(shù)；為消除表面泄露的影響，可做一屏蔽環(huán)并接于兆歐表的G端，使表面泄露不影響讀數(shù)。所測(cè)得的絕緣電阻如果小于2500M Q，可能是避雷器瓷套密封不良引起內(nèi)部受潮所至。(2 ).工頻放電電壓測(cè)試測(cè)試接線如圖4-5所示，試驗(yàn)電路中應(yīng)設(shè)保護(hù)電阻R,用來限制擊穿放電時(shí)的放電電流，要求將此電流幅值限制到0.7A以下，以避免放電燒壞火花間隙；控制電路應(yīng)設(shè)電流速斷保護(hù)，要求間隙放電后在0.5s內(nèi)

23、切斷電源。電壓測(cè)量可在低壓側(cè)進(jìn)行，并通過變比折算出高壓側(cè)電壓，試驗(yàn)步驟： 檢查接線正確后，接通電源； 合上高壓試驗(yàn)開關(guān)，勻速升壓2kv/s ),直至避雷器擊穿放電，并記錄此時(shí)的電壓值，然后將調(diào)壓 器電壓降至零，斷開高壓試驗(yàn)開關(guān); 重復(fù)步驟三次，每次間隔時(shí)間不小于1min ,取三次放電電壓平均值為此避雷器的工頻放電電壓； 切斷電源。2 . FZ-15型避雷器試驗(yàn)（1 ）.絕緣電阻檢查測(cè)試方法與測(cè)FS型避雷器絕緣電阻時(shí)相同，所不同的是因 FZ型避雷器火花間隙上并聯(lián)有均壓電阻，故 所測(cè)得的值比FS型要小得多。規(guī)程中沒有規(guī)定具體數(shù)值，但必須做相對(duì)比較。如果與前次比較明顯偏小，則 可能是避雷器瓷套密封不良引起內(nèi)部受潮；如果明顯增大，則可能是避雷器均壓電阻接觸不良或斷裂所至。（2 ）.泄漏電流及非線性系數(shù)的測(cè)試測(cè)試接線如圖4-6所示，注意高壓硅堆的方向應(yīng)使試驗(yàn)電壓呈負(fù)極性，要求試驗(yàn)電壓的脈動(dòng)系數(shù)不大于1.5%，一般是在回路上并接 0.010.1卩f的濾波電容C,保護(hù)電阻R應(yīng)使避雷器放電時(shí)的放電電流不大于 硅堆最大允許電流，應(yīng)直接測(cè)量加在避雷器上的試驗(yàn)電壓（一般用靜電電壓表測(cè)量），測(cè)量準(zhǔn)確度應(yīng)在3級(jí)或以上，電導(dǎo)電流可在圖中A、B、C三處測(cè)量，以A處為優(yōu)選，注意在 C處測(cè)量時(shí)除避雷器外的其它試驗(yàn)設(shè)備的接地端應(yīng)接于