高大支模架專項施工方案

1、一、編制依據(jù)工程施工圖建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（db33/1035-2006，j10905-2006）建筑施工模板安全技術規(guī)范（jgj162-2008）鋼結構設計規(guī)范(gb 50017-2003)建筑施工安全檢查標準（jgj59-99）等技術規(guī)范規(guī)程和相關參考書。二、工程概況1）本工程為盤錦市佳兆業(yè)中心一期主體建筑總包工程，位于盤錦市，東臨雙興南路，南臨醫(yī)院北街，西臨鶴舞路，北臨市府大街，總建筑面積約170000，總用地面積為30567.6，其中住宅建筑面積128799.4，商

2、業(yè)建筑面積10259.1，會所建筑面積為3846.6。本工程由設計單位：中國中建設計集團有限公司；監(jiān)理單位：中遼國際工程管理建設有限公司；施工單位：中建五局（遼寧）建設有限公司。2）工程主要結構概況如下：（1）本工程模板部分主要為地下室頂板、各層樓面板、屋面板，均采用鋼筋砼現(xiàn)澆結構，超高部分高度分為會所東側和會所西側，會所東側層高9.1m，跨度15.6m*16.0m，底板標高為-0.1m，頂板標高為9.0m；會所西側層高9.85m，跨度34m*40.1m,底板標高為-4.75m，頂板標高為5.1m。（2）頂板板厚均為120mm。（3）會所東側最大梁截面為(bh)：4001000，會所西側最大梁

3、截面為(bh)：5001600三、支模架搭設（一）支撐體系在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經(jīng)濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的原則是：立桿步距要一致，便于統(tǒng)一搭設；立桿縱或橫距盡量一致，便于立桿有一側縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規(guī)范設置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。（二）施工順序1）結構支模架施工程序：梁板支模架施工梁模板施工板模板施工安裝驗收合格澆筑混凝土。（三）支模架材料選擇本工程結構采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。l、鋼管選用外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級q235-a，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。2、本工

4、程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合標準要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65n.m時不得破壞。（四）支撐體系方式1) 梁模板及支架：梁側模板次楞材料為木方，寬度為45mm，高度為75mm，沿梁高均布，間距150mm；主楞材料采用的鋼管類型為483mm；梁底面板采用膠合面板，梁底支撐支承擱柵采用483鋼管，間距300 mm。2）現(xiàn)澆板模板及支架：采用膠合面板，以滿堂鋼管排架作垂直支撐，支承擱柵采用483鋼管，立竿間距900mm900m

5、m，立桿步距1500mm。3）鋼管排架搭設時立桿間距要求嚴格控制，縱橫拉線確保順直，在底板以上20cm處設置一道縱橫向掃地桿，往上沿立桿每步距用鋼管縱橫向拉通，使模板支撐系統(tǒng)形成一個整體。排架搭設完成確保標高正確后，安裝梁板底水平鋼管和擱柵，鋪設模板。架體總體要求：1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確；2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產(chǎn)生的荷載；3）構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求；4）立桿的接頭，必須采用對接扣件連接，應符合下列規(guī)定：1、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，相鄰接頭在高度方向錯開

6、的距離不宜小于500mmm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于1/3步距。2、水平桿的立桿在支模頂層桿的搭接長度不應小于1000mm，應采用不小于2個旋轉(zhuǎn)達扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣到桿端距離不應小于100mm。3、縱橫向水平桿應按滿堂架的要求搭設，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。4、滿堂架四邊與中間每隔四排支架，立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。5）支撐體系基礎為已完成的沉井底板，表面平整，具有足夠的強度和承載力。 模板支架簡圖四、模板安拆施工梁、板模板均采用厚度為14mm的清水模版制作，楞條采用4575方木。模板進場必須進行材質(zhì)的驗收，彎曲大的，變形嚴重的均不

7、能使用。（一）模板支設（1）梁模安裝工藝：彈梁軸線并復核 搭支模架調(diào)整托梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固.（2）頂板模安裝工藝：搭支架 測水平調(diào)整樓板模標高及起拱 鋪九合板模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。（3）梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面。（4）所有跨度4m的梁必須起拱1-3，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形。（二）模板拆除1）拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。2）支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設置可靠的立足點，并有相應的

8、安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。3）模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到設計要求，且滿足上面承受荷載的要求下批準后方可拆模。4）板、梁模拆除，應先拆除板底模，再拆除側幫模，板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。五、板模板及梁模板（扣件式）計算書板模板（扣件式）計算書1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱b，標高5.10m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆

9、混凝土樓板邊長l(m)19.95新澆混凝土樓板邊寬b(m)1.82、荷載設計施工人員及設備荷載標準值q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kn/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kn)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kn/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kn/m2)1模板及其支架自重標準值g1k(kn/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值1.85新澆筑混凝土自重標準值g2k(kn/m3)24鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)1.1風荷載標準值k(kn/m2)基本風壓0(kn/m2)0.40.29風

10、壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83、模板體系設計模板支架高度(m)9.73立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)752立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)700水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)199立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁距混凝土板短邊的距離(mm)75小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n

11、/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kn/m

12、 q20.91.2g1kb=0.91.20.11=0.11kn/m p0.91.3q1k=0.91.42.53.15kn mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16knm mmax/w0.16106/375004.21n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kn/m 5ql4/(384ei)53.112004/(38410000281250)0.02mml/400200/4000.5mm 滿足要求！5、小梁

13、驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4575小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)42.19小梁截面慣性矩i(cm4)158.2 因b/lb取整1800/700取整2，按二等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.

14、3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.35kn/m 因此，q1靜0.91.2(g1k+(g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.72kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.42.50.20.63kn/m m10.125q1靜l2+0.125q1活l20.1250.720.72+0.1250.630.720.08knm q20.91.2g1kb=0.91.20.30.20.06kn/m p0.91.4q1k=0.91.42.53.15kn/m m20.07q2l2+0.203pl0.070.060.72+0.2033.150

15、.70.45knm m3maxq1l12/2，q2l12/2+pl1=max1.350.22/2，0.060.22/2+3.150.20.63knm mmaxmaxm1，m2，m3max0.08，0.45，0.630.63knm mmax/w0.63106/4219014.96n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 v10.625q1靜l+0.625q1活l0.6250.720.7+0.6250.630.70.59kn v20.625q2l+0.688p0.6250.060.7+0.6883.152.2kn v3maxq1l1，q2l1+pmax1.350.2，0.060.

16、2+3.153.16kn vmaxmaxv1，v2，v3max0.59，2.2，3.163.16kn max3vmax/(2bh0)=33.161000/(27545)1.41n/mm21.78n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.66kn/m 跨中max0.521ql4/(100ei)=0.5210.667004/(10093501582000)0.06mml/400700/4001.75mm 懸臂端maxql4/(8ei)=0.662004/(893501582000)0.01mml1/400200/40

17、00.5mm 滿足要求！6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量e(n/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)205主梁抗剪強度設計值(n/mm2)125主梁截面慣性矩i(cm4)10.78主梁截面抵抗矩w(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 q1k1.5kn/m2 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71

18、.50.21.14kn/m q1靜0.91.2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.76kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.41.50.20.38kn/m q2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.7kn/m 承載能力極限狀態(tài) 按二跨連續(xù)梁，rmax1.5q1l1.51.140.71.19kn 按懸臂梁，r1q1l=1.140.20.23kn rmaxrmax，r11.19kn; 同理，r0.82kn，r0.82kn 正常使用極限狀態(tài) 按二跨連續(xù)梁，rmax1.5q2l1.50

19、.70.70.74kn 按懸臂梁，r1rmaxl=0.740.20.15kn rmaxrmax，r10.74kn; 同理，r0.51kn，r0.51kn 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(knm) mmax0.34knm mmax/w0.34106/449075.9n/mm2f205n/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kn) vmax2.76kn max2vmax/a=22.761000/42413.02n/mm2125n/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.28mm 跨中max=0.28mm=752/400=1.88mm 懸挑段max0.13

20、mm=124/400=0.31mm 滿足要求！7、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積a(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗壓強度設計值f(n/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.63 mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.290.751.52/100.06knm nw0.91.2ngik+0.91.4(nqik+mw/lb)=0.91.2(1.85+(24+1.1)0.12)+0.91.410.750.7+0.921.40.06/0.73.45kn f nw/(a)+ mw/w3450.

21、56/(0.63424)+0.06106/449025.25n/mm2f205n/mm2 滿足要求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值n(kn)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力n3.45knn30kn滿足要求！梁模板（扣件式）計算書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱wkl5新澆混凝土梁計算跨度(m)19.55混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001400新澆混凝土結構層高(m)9.85梁側樓板厚度(mm)1202、荷載設計模板及其支架自重標準值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架1.85新澆筑混凝土自重標準值g2k(kn/m3)24鋼筋自重標準值g3k(kn/m3

22、)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kn/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2k(kn/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kn/m2)基本風壓0(kn/m2)0.4非自定義:0.29風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(a)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)752梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)752、1222混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)1梁底增

23、加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)375 設計簡圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.40.7q1k

24、b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.72145.26kn/m q1靜0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.5kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7211.76kn/m q2(g1k+ (g2k+g3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.4135.8kn/m 1、強度驗算 mmax-0.1q1靜l2+0.117q1活l2-0.143.50.132+0.1171.760.1320.07knm mmax/w0.07106/375001

25、.96n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100ei)=0.67735.8133.334/(10010000281250)0.027mml/400133.33/4000.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) r1=r4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.443.50.13+0.451.760.132.43kn r2=r3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.143.50.13+1.21.760.136.66kn 標準值(正常使用極限狀態(tài)) r1=r4=0.4 q2l=0.435.80.131.91kn r

26、2=r3=1.1 q2l=1.135.80.135.25kn5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4575小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)42.19小梁截面慣性矩i(cm4)158.2 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.43+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.4-0.4/

27、2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，6.66+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=6.69kn/m q2max1.91+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，5.25+(0.3-0.1)0.4/35.28kn/m 1、抗彎驗算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.690.752，0.56.690.3720.47knm mmax/w0.47106/4219011.16n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 v

28、maxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.690.75，6.690.373.056kn max3vmax/(2bh0)=33.0561000/(24575)1.36n/mm21.78n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100ei)0.6325.287524/(10093501582000)0.72mml/400752/4001.88mm 2q2l24/(8ei)5.283754/(893501582000)0.88mml/400375/4000.94mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) rmaxm

29、ax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.690.75，0.3936.690.75+6.690.375.75kn 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r1r43.22kn，r2r35.75kn 正常使用極限狀態(tài) rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.280.75，0.3935.280.75+5.280.374.54kn 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r1r42.78kn，r2r34.54kn6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量e(n/mm2)206000

30、主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)205主梁抗剪強度設計值(n/mm2)125主梁截面慣性矩i(cm4)10.78主梁截面抵抗矩w(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(knm) mmax/w0.538106/4490119.92n/mm2f=205n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kn) vmax7.729kn max2vmax/a=27.7291000/42436.46n/mm2125n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.1mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 rmaxr1,r

31、31.24kn8kn 單扣件在扭矩達到4065nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力r1.24kn8kn 單扣件在扭矩達到4065nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！7、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積a(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗壓強度設計值f(n/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 1、風荷載計算 mw0.921.4klah2/100.921.40.290.751.52/100.06knm 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)

32、范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+0.91.42140.93kn/m 2)小梁驗算 q1max2.2+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，6.03+(0.3-0.1)0.4/3=6.06kn/m 同上四六計算過程，可得： r11.16kn，r214.16kn，r31.16kn 立柱最大受力nwmaxr1+n邊1，r2，r3+n邊2+mw/lbmax1.16+0.91.2(1.85+(24+1.

33、1)0.12)+0.91.41(1.22+0.4-0.4/2)/20.75，14.16，1.16+0.91.2(1.85+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.22+0.8-0.4-0.4/2)/20.75+0.06/0.814.3kn fn/(a)+mw/w14299.25/(0.67424)+0.06106/449062.5n/mm2f205n/mm2 滿足要求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值n(kn)30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力nmaxr1，r2，r3115.46knn30kn 滿足要求！六、質(zhì)量管理措施（1）領會施工圖的要求，及時提出不明之處，施工前認真

34、做好各項技術交底工作，嚴格按規(guī)范規(guī)定施工和驗收，并隨時接受業(yè)主、質(zhì)監(jiān)站對本工程的質(zhì)量監(jiān)督和指導。（2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環(huán)環(huán)扣緊，并實行獎罰措施。出了質(zhì)量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質(zhì)量情況，加強檢查驗收，找出影響質(zhì)量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進措施，把質(zhì)量問題控制在萌芽狀態(tài)。（3）嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質(zhì)檢“四檢”制度，確保模板安裝質(zhì)量。（4）混凝土澆筑過程中派專人12名看模監(jiān)測，嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性，一旦產(chǎn)生移位應及時調(diào)整，加固支撐。（5）對變形及損壞的模板及配件，應按規(guī)范要求及時修理校正，維修質(zhì)量不合格

35、的模板和配件不得發(fā)放使用。（8）模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度。（9）嚴格執(zhí)行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。七、安全管理措施1）應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定。2）模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。3）裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。4）裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時，操作人員要戴好安全帽、系好安全帶和腳穿防滑鞋等安全措施。9）在支撐搭

36、設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監(jiān)護。10）搭設應由專業(yè)持證人員安裝；安全員應向作業(yè)人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。11）模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規(guī)定要求時拆除模板。八、應急預案措施（一）事故類型和危害程度分析在施工過程中，可能發(fā)生支模架坍塌事故主要體現(xiàn)在立桿間距偏大，水平桿或剪刀撐搭設不到位，缺少保險扣件等方面。事故發(fā)生后會造成人員傷亡或周轉(zhuǎn)材料、設備和損壞。（二）應急處置基本原則現(xiàn)場指揮部應根據(jù)事故性質(zhì)、類別、嚴重程度，研究部署現(xiàn)場救援處置方案，責成各有關部門及相關人員立即進入崗位，按

37、照現(xiàn)場勘查和救援同步進行的原則及時開展工作，保證組織到位、應急救援隊伍到位、應急救援物資到位。（三）組織機構及職責1）應急組織體系組 長： 涂興宏副組長： 覃雪峰 尹福軍組 員： 王磊 崔鑫 陳勇2）指揮機構及職責（1）了解和掌握事故情況，組織現(xiàn)場搶救指揮。（2）及時布置現(xiàn)場搶救，保持與當?shù)亟ㄔO行政主管部門、勞動部門等單位的溝通，并及時通知當事人的親人。（3）維護現(xiàn)場秩序、保護事發(fā)現(xiàn)場、做好當事人周圍人員的問訊記錄、保持與當?shù)毓膊块T的溝通。（4）妥善處理好善后工作，按職能歸口負責保持與當?shù)赜嘘P部門的溝通聯(lián)系。（四）預防與預警 1）危險源監(jiān)控完善危險源辯識工作，對危險源進行識別和評估。在技術和管理措施上加強重大事故危險的監(jiān)控，防止重、特大事故發(fā)生。對危險設備的危險區(qū)域予以明顯標識，實現(xiàn)規(guī)范化、標準化管理。 2）預警行動（1）快速反應原則：事故處置要堅持一個“快”字，做到反應快、報告快、處置快。事故單位必