高層建筑轉(zhuǎn)換層大體積溷凝土大梁施工.doc

高層建筑轉(zhuǎn)換層大體積混凝土大梁施工北京華潤飯店主樓地上25層，地下3層，總建筑面積56300m2，高76.15m，四層一下部分為鋼筋混凝土框架剪力結(jié)構(gòu)；5層以上部分為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)；在四、五層設(shè)置轉(zhuǎn)換層大梁支承標(biāo)準(zhǔn)層（剪力墻）隔墻的轉(zhuǎn)換措施。該建筑結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層大梁DBl1與四層、五層樓板連在一起，是整個建筑結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部位，設(shè)計上要求一次澆搗，不留施工縫，所以施工很困難。四層有幾組梁DB1DB11承受上部20層樓的重量，其中梁DB11高4.50m，寬5.083.36m，最大跨度17.30m，為三跨連續(xù)梁，總長32.60m，混凝土總體積為1100m3，重達(dá)2750t。該梁底標(biāo)高為L0.675m，梁的下面為大廳空間，大廳空間下為3層地下室，梁底至箱形基礎(chǔ)底板面23.50m。第1章 施工方案第1節(jié) 施工特點(diǎn)由于轉(zhuǎn)換層大梁DB11是整個結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部位，為大體積混凝土，位于大廳內(nèi)、地下室上部，施工荷載大，荷載傳遞困難，受混凝土溫度和收縮應(yīng)力影響易產(chǎn)生裂縫，給施工帶來很大的困難。DB11梁自重大，若采用一次支模澆筑混凝土方案，施工時模板的垂直支撐負(fù)荷太大，梁下的樓板無法直接承受其荷載；支撐的高度大，從+10.675m至地下-12.825m，需設(shè)置大量鋼支承，施工費(fèi)用太高。為減輕支撐的負(fù)荷，在不影響轉(zhuǎn)換層DB11梁的質(zhì)量情況下，與設(shè)計單位洽商后決定，利用疊合梁原理將轉(zhuǎn)換層DB11梁的混凝土分兩次澆筑，即利用第一次形成的鋼筋混凝土梁和原有支撐佯系共同支承第二次澆筑的混凝土和施工荷載，形成疊合梁，以解決該梁施工荷載的安全傳遞問題。第2節(jié) 施工方法1.為節(jié)約鋼材，減輕負(fù)荷，轉(zhuǎn)換層大梁DB11分二次澆筑，施工縫留在四層樓板面處。先澆筑施工縫以下部分及四層樓板混凝土，后澆筑施工縫以上部分。2.為確保第一次澆筑混凝土形成的梁具有足夠剛度、強(qiáng)度和二次澆筑混凝土疊合面的抗剪強(qiáng)度，將施工縫做成齒槽。第一次澆筑高度為1.20m（不包括齒高）。支撐的計算僅考慮施工第一次澆筑施工縫以下梁的全部荷載，待第一次澆筑的混凝土養(yǎng)護(hù)到設(shè)計強(qiáng)度的70%時，再澆筑施工縫以上3.30m高的混凝土梁。3.將第一次澆筑的施工縫以下梁按鋼筋混凝土設(shè)計規(guī)范計算配置負(fù)彎矩鋼筋和箍筋，使其能承擔(dān)第二次澆筑的施工縫以上的混凝土梁的施工荷載（圖3-6-1）。4.DB11梁改為二次施工后，施工縫以下部分的自身重量僅為3.00t/m2左右，可用48鋼管搭設(shè)滿堂腳手架作模板的垂直支撐。支撐的立桿為248，間距600mm600mm，橫桿豎向間距1000mm。為保證整個支撐體系的整體穩(wěn)定性，設(shè)剪力撐數(shù)道，每步腳手架與圓柱固接。5.由于地下室各層頂板無法承受上部傳下來的荷載，所以在與轉(zhuǎn)換層梁支撐立桿相對應(yīng)的位置，逐層采用與上部相同的方法設(shè)置雙管支撐或工具式金屬支撐，直至箱基底板。第2章 施工溫度裂縫控制轉(zhuǎn)換層大梁分兩次澆筑已在一定程度上解決了一部分大體積混凝土施工的問題，但施工縫以上第二次澆筑的混凝土仍為大體積?，F(xiàn)澆混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的水化熱引起的溫升較高，且施工期間正值冬季，故混凝土內(nèi)外溫差大，易開裂。又由于混凝土逐漸降溫、加上齒槽的約束作用，極易產(chǎn)生收縮裂縫。為避免上述兩種裂縫的產(chǎn)生，進(jìn)行了控制施工裂縫的理論計算。第1節(jié) 混凝土內(nèi)外溫差計算式中T混凝土的絕熱溫升（）；W每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3）；Q0單位水泥28d的累積水化熱（J/kg）； C混凝土的比熱（J/kgK）； 混凝土密度（kg/m3）；t 混凝土齡期（d）；m常數(shù)，與水泥品種、澆筑時的溫度有關(guān)。求混凝土最高絕熱溫升T max時，令e-Mt =0，所以T max =60.60對于大體積混凝土最高溫度皆發(fā)生在第3天。因此 T H= T t+ T 0式中 T t混凝土實(shí)際內(nèi)部最高溫升（）； T H混凝土澆筑后內(nèi)部的最高溫度（）； T 0混凝土的入模溫度，按l0計算。根據(jù)第二次混凝土澆筑高度及T t / T max的關(guān)系，得出T t / T max =0.675。 T H= T t+ T 0= T max0.675+10=51不采取任何保溫措施，按大體積混凝土施工進(jìn)行估算，在第3天，混凝土表面溫度能達(dá)到15左右，因而混凝土內(nèi)外溫度之差、T = T H-15=3620按寶鋼經(jīng)驗(yàn)，內(nèi)外溫度差小于25，不滿足要求。第2節(jié) 溫度應(yīng)力計算轉(zhuǎn)換層DB11大梁最長部分為32.60m，體積大，在養(yǎng)護(hù)過程中混凝土內(nèi)部從第3天開始降溫，硬化過程中混凝土開始收縮。梁長L為32.60m，混凝土澆筑高度H為3.30m，梁寬b為3.36m，H/L=0.l010.2，符合計算假定。由于降溫與收縮的共同作用可能引起混凝土開裂的最大拉應(yīng)力為：式中 C x阻力系數(shù)（N/mm3）； 混凝土的線膨脹系數(shù)。式中 K抗裂安全系數(shù)。 從上述計算可知，由降溫和收縮產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力接近混凝土抗裂能力，因此必須采取措施防止混凝土開裂。第3節(jié) 施工措施為防止混凝土內(nèi)外溫差過大和提高混凝土的抗拉能力，采取以下施工措施：1.摻用沸石粉14%（51kg/m3）代替部分水泥，降低用水量，使水化熱相應(yīng)降低。2.在混凝土中摻入0.3%EP7泵送混凝土減水劑，減少水泥用量，使混凝土緩凝，推遲水化熱峰值的出現(xiàn)，使升溫延長，降低水化熱峰值，使混凝土的表面溫度梯度減少，還可避免施工中出現(xiàn)冷接縫現(xiàn)象。3.大梁的混凝士澆灌完畢后，振動界面以前，在混凝土即將凝固時進(jìn)行混凝土表面二次振動，然后用術(shù)抹子抹壓混凝土表面，以防混凝土表面收縮裂縫。4.為提高混凝土抗拉強(qiáng)度，采用級配良好的骨料，限制砂石中的含泥量。5.為防止混凝土表面散熱過快，內(nèi)外溫差過大，采取先施工梁周圍的結(jié)構(gòu)及墻體，待梁施工時，周圍已封閉，部分敞露的地方進(jìn)行保溫防護(hù)，形成一個封閉的空間。僅梁的上表面和梁端與大氣接觸。在麻袋內(nèi)裝2層草袋子，進(jìn)行梁表面保溫，在兩層麻袋之間夾放1層塑料薄膜，以防透風(fēng)。在梁端頭部分模板上掛2層復(fù)合麻袋，并掛1層苫布。在整個養(yǎng)護(hù)期間（1個月）內(nèi)始終采取嚴(yán)格的保溫措施。6.變冬季施工的不利因素為有利因素，降低混凝土的入模溫度，經(jīng)過熱工計算將混凝土的入模溫度控制在510之間。7.分層澆筑梁的混凝土，每層厚3050cm，連續(xù)澆筑，并在前一層混凝土初凝之前將后一層混凝土澆灌完畢。8.加強(qiáng)混凝土測溫工作，密切注意觀測混凝土內(nèi)部溫升變化。第119天，每4h測溫一次；第2030天，每6h測溫一次，在每一觀測處設(shè)深度不同的3個觀查點(diǎn)。由于梁表面積太大，所以只代表性地進(jìn)行測溫孔布置。采取上述措施后，通過測溫孔觀測得知，梁混凝土內(nèi)部的最高溫升比理論計算向后推遲了1d多，使溫升延長了1d。在大梁的不同部位，混凝土的中心最高溫度實(shí)測值接近原來計算的水化熱峰值，有效地降低