天地科技-彬長(zhǎng)集團(tuán)食堂活動(dòng)中心檢測(cè)鑒定報(bào)告2011-3-17.doc

天地科技股份有限公司鑒定報(bào)告報(bào)告編號(hào)（No. of Report）：J113602 第 57 頁 共 57 頁（Page 57 of 57）委托單位（Client）陜西彬長(zhǎng)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)服務(wù)中心地址（Add）電話（Tel）/工 程 名 稱（Name of engineering）彬長(zhǎng)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)服務(wù)中心食堂活動(dòng)中心檢測(cè)鑒定工 程 地 點(diǎn)（Place of engineering）咸陽長(zhǎng)武縣亭口鄉(xiāng)亭北村工 程 編 號(hào)（No. of engineering）/鑒 定（Inspection）日期（Date）2011/3/82011/3/12項(xiàng)目（Item）外觀質(zhì)量、混凝土強(qiáng)度、混凝土碳化深度、鋼筋配置、鋼筋保護(hù)層厚度、構(gòu)件尺寸、結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算和處理建議等依據(jù)（Reference documents）GB/T 50344-2004、JGJ/T 23-2001、JGJT 152-2008、GB 50009-2001、GB 50010-2002等鑒定結(jié)論 （Conclusion）1外觀及總體鑒定結(jié)論：1）該結(jié)構(gòu)為地上3層（樓梯間出屋面）的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆樓蓋，局部屋蓋為鋼網(wǎng)架屋面，建筑總高度為18 m，層數(shù)及高度未超限，但結(jié)構(gòu)平面布置較規(guī)則，立面布置上較規(guī)則，結(jié)構(gòu)體系及規(guī)則性符合規(guī)范規(guī)定。2）結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度抽檢結(jié)果為：各層梁、柱混凝土強(qiáng)度推定值在36.050.1MPa之間，達(dá)到原設(shè)計(jì)C35要求。3）鋼筋配置情況：框架柱、框架梁的截面幾何尺寸、主筋數(shù)量、箍筋間距、保護(hù)層厚度等與設(shè)計(jì)圖紙基本相符，但有少數(shù)構(gòu)件配筋存在實(shí)測(cè)與設(shè)計(jì)不一致的情況。4）結(jié)構(gòu)外觀狀況很差，約一半數(shù)量的梁、板、柱構(gòu)件存在較多裂縫，部分裂縫嚴(yán)重超規(guī)范限值；部分柱混凝土保護(hù)層脫落；部分構(gòu)件鋼筋外露；大部分縱向填充墻存在裂縫，部分裂縫寬度很大。5）鋼網(wǎng)架構(gòu)件變形不大，支座無明顯變形或破壞。6）結(jié)構(gòu)構(gòu)件裂縫超規(guī)范。約一半數(shù)量的梁、板、柱結(jié)構(gòu)構(gòu)件裂縫超規(guī)范限值0.3mm，部分達(dá)到0.7mm。7）結(jié)構(gòu)構(gòu)件及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件（填充墻）變形及裂縫存在規(guī)律，該建筑填充墻整體變形規(guī)律是：縱向整體產(chǎn)生倒八字裂縫。自北向南看，沿建筑縱向1至4軸，各層隔墻上存在135（“”）斜裂縫；沿縱向8至6軸，隔墻上存在45（“/”）斜裂縫，4至6軸隔墻基本無裂縫。若從一層向三層觀察，各層裂縫寬度及長(zhǎng)度逐漸減弱。8）根據(jù)柱子的裂縫分布情況推斷柱子的受力或變形規(guī)律是：1至4軸大多數(shù)柱在一層柱底受到自東南向西北方向的水平力或基礎(chǔ)柱傳來的彎矩，且力或彎矩的主方向是自東向西；6至8軸大多數(shù)柱在一層柱底受到自西北向東南方向的水平力或基礎(chǔ)柱傳來的彎矩，且力或彎矩的主方向是自西向東。9）梁的受力或變形規(guī)律是：主要是沿建筑縱向，即1至8方向大部分梁受彎，包括跨中受彎及負(fù)彎矩受彎，所受彎矩主要來自柱彎矩，其傳導(dǎo)方式基本符合結(jié)構(gòu)力學(xué)理論。10）建筑橫向即A至E軸方向受力變形不明顯，僅有部分梁產(chǎn)生了自西向東的扭轉(zhuǎn)變形。11）通過各方面相關(guān)資料及計(jì)算結(jié)果分析，推斷該建筑的裂縫是受縱向不均勻沉降影響造成的，水平位移影響的可能性也存在，但沉降或位移的在減緩，結(jié)構(gòu)逐漸趨于穩(wěn)定。2結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀承載力及加固效果驗(yàn)算結(jié)論：2.1結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀承載力驗(yàn)算結(jié)論1）計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)破壞狀況基本吻合，說明所采用的水平及沉降位移荷載較接近結(jié)構(gòu)實(shí)際所受位移，該位移小于場(chǎng)地整體位移，原因在于由于結(jié)構(gòu)類型的不同、場(chǎng)地條件的不同等多種復(fù)雜的因素綜合作用，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)自身所受位移與場(chǎng)地位移不完全一致，但趨勢(shì)基本吻合。2）計(jì)算結(jié)果表明，原設(shè)計(jì)地梁截面尺寸及配筋遠(yuǎn)不足以抵抗額外水平及沉降位移，導(dǎo)致在變形過程中，地梁基本失效，需要對(duì)地梁進(jìn)行加固補(bǔ)強(qiáng)。3）計(jì)算結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)縱向上的1-4軸及6-8軸組合產(chǎn)生了倒“八”字沉降，該范圍內(nèi)的柱、梁受到位移荷載，產(chǎn)生較大彎矩、剪力，由于原設(shè)計(jì)未考慮到該位移荷載，設(shè)計(jì)的梁、柱截面尺寸或配筋不足，在這種情況下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生了較大變形、裂縫等，該變形施加在填充墻及樓梯等等部分，導(dǎo)致填充墻、樓梯等變形、開裂嚴(yán)重，且破壞程度隨著層高的增加逐漸減弱。4）以上結(jié)果表明，需要對(duì)受損嚴(yán)重以及未受損但主要受力的梁、柱進(jìn)行加固補(bǔ)強(qiáng)，考慮到結(jié)構(gòu)變形已經(jīng)產(chǎn)生難以恢復(fù)，場(chǎng)地沉降趨于穩(wěn)定，故加固補(bǔ)強(qiáng)的原則與目的有以下幾點(diǎn)：一是如果場(chǎng)地變形及沉降已經(jīng)穩(wěn)定，加固后保證以后的正常使用過程中滿足承載力要求，滿足抗震要求，滿足耐久性要求；二是如果場(chǎng)地變形及沉降還將繼續(xù)發(fā)生，加固后要能夠抵抗一定程度的場(chǎng)地變形及沉降，具體數(shù)值約為已發(fā)生值的1/2左右。2.2加固效果驗(yàn)算結(jié)論1）通過新做大截面地梁，可以大大增加結(jié)構(gòu)整體剛度，有效抵抗、調(diào)整地基不均勻沉降，大大減小了基礎(chǔ)梁柱傳導(dǎo)至上部結(jié)構(gòu)的彎矩與剪力。2）經(jīng)驗(yàn)算，柱子經(jīng)過包鋼，梁經(jīng)過粘貼高強(qiáng)碳纖維布加固后，其等代補(bǔ)強(qiáng)鋼筋面積滿足位移荷載下增加的鋼筋面積，同時(shí)滿足正常使用荷載下及地震作用下的配筋量。3）柱、梁經(jīng)過加固后，其撓度變形、裂縫數(shù)量及寬度均大大減少，不大于規(guī)范要求的撓度與梁跨之比1/250限值及一類環(huán)境下裂縫0.3mm的限值，滿足正常使用及耐久性要求，加固后由于鋼板外涂刷防腐涂料，碳纖維布表面涂刷環(huán)氧類結(jié)構(gòu)膠，可以起到提高結(jié)構(gòu)耐久性作用。備注：批準(zhǔn)(Approval)審核(Verification)鑒定（Chief inspecter）聯(lián)系電話(Tel)報(bào)告日期（Date）2011-3-171 工程概況陜西彬長(zhǎng)礦業(yè)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)服務(wù)中心食堂活動(dòng)中心位于長(zhǎng)武縣亭口鄉(xiāng)亭北村，位于淄博礦業(yè)集團(tuán)亭南煤礦107工作面采空區(qū)邊緣，為地上三層混凝土框架結(jié)構(gòu)（樓梯間出屋面），長(zhǎng)50.7m，寬29.5米，建筑高度15.45米，建筑面積約4000平米，地上結(jié)構(gòu)構(gòu)件強(qiáng)度均為C35，非承重大孔空心磚（容重不大于12.4KN/m3），混合砂漿，柱下獨(dú)立基礎(chǔ)且設(shè)一層地梁，目前主體結(jié)構(gòu)已封頂，砌筑隔墻過程中，受采空區(qū)場(chǎng)地變形影響，建筑隔墻、地面、樓梯、框架梁柱等出現(xiàn)很多裂縫導(dǎo)致無法繼續(xù)施工及使用。經(jīng)天地科技股份有限公司開采設(shè)計(jì)事業(yè)部技術(shù)人員分析，該建筑位于淄博礦業(yè)集團(tuán)亭南煤礦107工作采空區(qū)頂，該建筑主體結(jié)構(gòu)受采動(dòng)引起的地表移動(dòng)雖尚未結(jié)束，但其影響程度將逐漸減小，受損建筑物在加固維修后仍可保證其主要功能不受影響，具有加固價(jià)值。為了解該該結(jié)構(gòu)受損情況及安全狀態(tài)情況，以及為下一部結(jié)構(gòu)加固提供依據(jù)，據(jù)此陜西彬長(zhǎng)礦業(yè)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)服務(wù)中心委托我單位對(duì)該結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測(cè)鑒定。食堂活動(dòng)中心的外觀照片見圖1-1，其首層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖1-2。圖1-1 食堂活動(dòng)中心北側(cè)面外觀照片圖1-2 食堂活動(dòng)中心首層頂梁結(jié)構(gòu)平面布置圖2 檢測(cè)鑒定項(xiàng)目與依據(jù)2.1 檢測(cè)鑒定項(xiàng)目1）外觀質(zhì)量全面檢查，重點(diǎn)是裂縫分布情況；2）混凝土強(qiáng)度及碳化深度抽樣檢測(cè)；3）混凝土構(gòu)件配筋抽樣檢測(cè)；4）混凝土構(gòu)件鋼筋保護(hù)層抽樣檢測(cè)；5）混凝土構(gòu)件截面尺寸抽樣檢測(cè)；6）結(jié)構(gòu)承載力及變形驗(yàn)算分析；7）提出處理意見。2.2 檢測(cè)鑒定依據(jù)1）建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（GB/T 50344-2004）；2）回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程（JGJ/T 23-2001）；3）鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程（CECS 03：2007）；4）混凝土中鋼筋檢測(cè)技術(shù)規(guī)程（JGJT 152-2008）；5）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2001）；6）建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)（GB 50223-2008）；7）建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50011-2001）（2008版）；8）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50010-2002）；9）工程質(zhì)量檢測(cè)/檢查委托書。3 外觀質(zhì)量檢查對(duì)食堂活動(dòng)中心結(jié)構(gòu)構(gòu)件外觀質(zhì)量狀況進(jìn)行了全面檢查，檢查結(jié)果見表3-1；現(xiàn)場(chǎng)外觀質(zhì)量檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)部分構(gòu)件開裂嚴(yán)重，對(duì)此進(jìn)行了裂縫分布及寬度的詳細(xì)檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見表3-2。表3-1 構(gòu)件外觀質(zhì)量狀況檢查結(jié)果序號(hào)構(gòu)件位置及名稱外觀質(zhì)量狀況備注1一層6/7-A/B樓梯間樓梯間休息平臺(tái)梁兩端產(chǎn)生剪切斜裂縫，呈倒“八”字形，梯板（該樓梯為板式）與休息平臺(tái)梁之間產(chǎn)生水平錯(cuò)動(dòng)裂縫，梯柱頂端存在水平裂縫，樓梯間填充墻產(chǎn)生斜裂縫。休息平臺(tái)板底產(chǎn)生斜裂縫，梯板底產(chǎn)生裂縫。推斷樓梯間受水平力或水平位移荷載2一層8-E柱柱底西立面存在至少7條水平裂縫，且延伸至南、北立面，北面多于南面，且西立面保護(hù)層存在松動(dòng)脫落現(xiàn)象。裂縫最寬約0.4mm。柱頂東立面存在至少6條水平裂縫，且延伸至南、北立面，南面多于北面。裂縫最寬約0.3mm。推斷柱底受自西北向東南的水平力或彎矩3一層8-D柱與一層8-E柱裂縫分布情況同，但比該柱稍輕微。與8-E柱同4一層8-C柱與一層8-E柱裂縫分布情況同，但輕微。與8-E柱同5一層8-B柱與一層8-E柱裂縫分布情況同，嚴(yán)重，柱底裂縫仍是西立面和北立面比南立面嚴(yán)重。與8-E柱同6一層7-B柱與一層8-B柱裂縫分布情況同，但輕微。與8-B柱同7一層1-E柱柱底南立面存在至少8條水平裂縫，且延伸至東立面，裂縫最寬處約0.4mm。柱頂北立面存在至少9條水平裂縫，且延伸至西立面，裂縫最寬處約0.4mm。推斷柱底受自東南向西北的水平力或彎矩8一層1-D柱與一層1-E柱裂縫分布情況同，但輕微，柱底南立面存在約3條裂縫，最寬處約0.1mm。與1-E柱同9一層1-A柱與一層1-E柱裂縫分布情況同，但輕微，裂縫數(shù)約5條，裂縫最寬處約0.2mm，由東立面延伸至北立面。與1-E柱同東面力大10一層2-E柱與一層1-E柱裂縫分布情況同，但更嚴(yán)重，裂縫最寬處約0.4mm，且東立面多于南立面。與1-E柱同東面力大11一層3-E柱與一層2-E柱裂縫分布情況同，但稍輕微，裂縫數(shù)約7條，裂縫最寬處約0.3mm，且東立面多于南立面。與2-E柱同續(xù)表3-1 構(gòu)件外觀質(zhì)量狀況檢查結(jié)果序號(hào)構(gòu)件位置及名稱外觀質(zhì)量狀況備注12一層4-E柱與一層2-E柱裂縫分布情況同，但輕微，東立面裂縫數(shù)約3條，裂縫最寬處約0.2mm，南立面基本無。與2-E柱同13一層1/2-A/B樓梯間該樓梯與一層6/7-A/B樓梯間位置對(duì)稱，破壞情況相似，但方向?qū)ΨQ。推斷樓梯間受水平力或彎矩14一層頂7/8-D梁該梁靠近7-D柱端頭處存在自樓板底向梁底延伸的5條豎向裂縫，最寬0.3mm，判斷為梁端負(fù)彎矩破壞裂縫。推斷梁端受到柱子傳來的負(fù)彎矩15二層2/3-C梁該梁靠近2-C柱端頭處存在自樓板底向梁底延伸的8條豎向、斜向裂縫，最寬0.8mm，判斷為梁端負(fù)彎矩破壞裂縫。推斷梁端受到柱子傳來的負(fù)彎矩16二層3/4-B梁該梁靠近3-B柱端頭處存在自樓板底向梁底延伸的5條豎向裂縫，最寬0.7mm，判斷為梁端負(fù)彎矩破壞裂縫。與二層2/3-C梁同17二層3-B柱柱頂西立面存在4條水平裂縫，最寬0.6mm。推斷二層B軸各柱底受到自西向東的水平力18二層4/5-D梁該梁底面蜂窩麻面較嚴(yán)重。/19二層3/4-D梁梁跨中底面存在1條寬0.5mm豎向裂縫，4條細(xì)裂縫，梁頂有次梁。推斷是梁頂豎向荷載所致20二層7-B/C梁該梁自向東扭轉(zhuǎn)變形嚴(yán)重，梁底與填充墻之間產(chǎn)生20mm的錯(cuò)位位移，與該梁垂直的填充墻斜向裂縫寬達(dá)20mm。推斷該梁兩端柱子產(chǎn)生向東的彎曲21二層7-C/D梁該梁自向東扭轉(zhuǎn)變形嚴(yán)重，梁底與填充墻之間產(chǎn)生35mm的錯(cuò)位位移。推斷該梁兩端柱子產(chǎn)生向東的彎曲22二層7-D/E梁該梁與二層7-B/C梁狀態(tài)同。與二層7-B/C梁同23二層2-D/E梁該梁側(cè)蜂窩麻面，梁底直角處保護(hù)層脫落。/24二層1/2-E梁該梁兩端均存在7、8條豎向裂縫，縫寬0.7mm，梁底隔墻斜向開裂7mm。推斷該柱柱底受到自東向西的水平力25二層2/3-E梁該梁與二層1/2-E梁狀態(tài)同。與二層1/2-E梁同26二層3-E柱該柱柱頂東立面存在5條水平裂縫，縫寬0.6mm。推斷該柱柱底受到自東向西的水平力27二層3/4-E梁該梁與二層1/2-E梁狀態(tài)同。與二層1/2-E梁同28二層4-D/E梁該梁自向東扭轉(zhuǎn)變形，梁底與填充墻之間產(chǎn)生10mm的錯(cuò)位位移，梁底填充墻存在微小豎向裂縫，非上下通長(zhǎng)，不連續(xù)。推斷該梁兩端柱子產(chǎn)生向東的彎曲29二層4/5-E梁該梁與二層1/2-E梁狀態(tài)同，但輕微，梁底直角處保護(hù)層脫落。與二層1/2-E梁同30二層6/7-E梁該梁與二層1/2-E梁狀態(tài)同，嚴(yán)重。推斷該柱柱底受到自西向東的水平力31二層6/7-A梁該梁與二層1/2-E梁狀態(tài)同。推斷該柱柱底受到自西向東的水平力32三層1-E柱柱頂存在4條水平裂縫，最寬0.3mm。/33三層5-柱柱樓梯間休息平臺(tái)處，存在3條水平裂縫，最寬0.2mm。/34三層6-B柱存在較多蜂窩麻面。/續(xù)表3-1 構(gòu)件外觀質(zhì)量狀況檢查結(jié)果序號(hào)構(gòu)件位置及名稱外觀質(zhì)量狀況備注35一層1/2-E隔墻自北向南看，隔墻上存在135（“”）斜裂縫，嚴(yán)重。/36一層2/3-E隔墻與一層1/2-E隔墻同。/37一層3/4-E隔墻與一層1/2-E隔墻同。/38一層6/7-E隔墻自北向南看，隔墻上存在45（“/”）斜裂縫，嚴(yán)重。/39一層7/8-E隔墻與一層6/7-E隔墻同。/40二層1/2-E隔墻自北向南看，隔墻上存在135（“”）斜裂縫，稍輕微。/41二層2/3-E隔墻與一層1/2-E隔墻同。/42二層3/4-E隔墻與一層1/2-E隔墻同。/43二層6/7-E隔墻自北向南看，隔墻上存在45（“/”）斜裂縫，稍輕微。/44二層7/8-E隔墻與一層6/7-E隔墻同。/45一層B、C、D軸隔墻與一層E軸隔墻同。/46二層B、C、D軸隔墻與二層E軸隔墻同。/47三層E軸隔墻與二層E軸隔墻類似，輕微。/48三層B、C、D軸隔墻與二層B、C、D軸隔墻類似，輕微。/49三層鋼網(wǎng)架鋼網(wǎng)架整體變形不大，無失效單位桿件，支座部位無損壞，基本完好。/50場(chǎng)地地表產(chǎn)生垂直于縱向的裂縫，位于4軸和6軸之間。/現(xiàn)場(chǎng)詳細(xì)圖片見圖3-1至圖3-17： 圖3-1 建筑南立面8-6軸(自左向右)隔墻裂縫 圖3-2 建筑南立面4-1軸(自左向右)隔墻裂縫圖3-3 二層2-3軸間隔墻135（“”）受剪斜裂縫圖3-4 二層6-7軸間隔墻45（“/”）受剪斜裂縫 圖3-5 一層柱7-E柱底西北立面水平受彎裂縫圖3-6 一層柱7-C柱底西北立面水平裂縫，受彎后保護(hù)層松動(dòng)脫落 圖3-7 一層柱1-D柱底東南立面水平受彎裂縫圖3-8 一層柱2-E柱頂西北立面水平受彎裂縫圖3-9 一層梁7/8-D梁端側(cè)面自樓板向梁底的豎向負(fù)彎矩裂縫圖3-10 二層梁3/4-B梁端側(cè)面自樓板向梁底的豎向負(fù)彎矩裂縫圖3-11 二層3/4-D梁梁底正彎矩裂縫圖3-12 6/7-A/B一層樓梯梯梁斜裂縫，且梯梁與梯板相接處脫開圖3-13 6/7-A/B梯梁與梯板相接處脫開，梯柱存在裂縫圖3-14 三層鋼網(wǎng)架未發(fā)生異常圖3-15 三層鋼網(wǎng)架支座節(jié)點(diǎn)未發(fā)生異常圖3-16 建筑場(chǎng)地地表存在與建筑縱向垂直的裂縫圖3-17 建筑外側(cè)圍墻開裂破壞后重新砌筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件外觀質(zhì)量檢測(cè)結(jié)論：根據(jù)檢查結(jié)果，食堂活動(dòng)中心結(jié)構(gòu)構(gòu)件外觀質(zhì)量總體情況及生成規(guī)律如下：1）結(jié)構(gòu)構(gòu)件裂縫超規(guī)范。約一半數(shù)量的梁、板、柱結(jié)構(gòu)構(gòu)件裂縫超規(guī)范限值0.3mm，部分達(dá)到0.7mm，嚴(yán)重超規(guī)范?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）第5.2.1條指出：“鋼筋混凝土構(gòu)件和在使用階段允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)驗(yàn)算裂縫寬度。按荷載的短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響所求得的最大裂縫寬度，不應(yīng)超過表3.3.4規(guī)定的允許值?！卑匆?guī)范中表3.3.4規(guī)定，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫控制寬度，在不同的環(huán)境下，針對(duì)不同的混凝土結(jié)構(gòu)，其最大裂縫寬度有不同的控制標(biāo)準(zhǔn)，本工程結(jié)構(gòu)裂縫限值為0.3mm。2）結(jié)構(gòu)構(gòu)件及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件裂縫存在規(guī)律，該建筑填充墻整體變形規(guī)律是：縱向整體產(chǎn)生倒八字裂縫。自北向南看，沿建筑縱向1至4軸，各層隔墻上存在135（“”）斜裂縫；沿縱向8至6軸，隔墻上存在45（“/”）斜裂縫，4至6軸隔墻基本無裂縫。若從一層向三層觀察，各層裂縫寬度及長(zhǎng)度逐漸減弱。2）根據(jù)柱子的裂縫分布情況推斷柱子的受力或變形規(guī)律是：1至4軸大多數(shù)柱在一層柱底受到自東南向西北方向的水平力或基礎(chǔ)柱傳來的彎矩，且力或彎矩的主方向是自東向西；6至8軸大多數(shù)柱在一層柱底受到自西北向東南方向的水平力或基礎(chǔ)柱傳來的彎矩，且力或彎矩的主方向是自西向東。3）梁的受力或變形規(guī)律是：主要是沿建筑縱向，即1至8方向大部分梁受彎，包括跨中受彎及負(fù)彎矩受彎，所受彎矩主要來自柱彎矩，其傳導(dǎo)方式基本符合結(jié)構(gòu)力學(xué)理論。4）建筑橫向即A至E軸方向受力變形不明顯，僅有部分梁產(chǎn)生了自西向東的扭轉(zhuǎn)變形。針對(duì)以上規(guī)律，結(jié)合多種建筑力學(xué)原理及工程經(jīng)驗(yàn)對(duì)食堂活動(dòng)中心結(jié)構(gòu)構(gòu)件外觀裂縫產(chǎn)生原因進(jìn)行分析如下：長(zhǎng)條形建筑物的下部縱墻上常會(huì)產(chǎn)生八字形裂縫或單方向斜裂縫，下部縫寬較大，向上逐漸縮小，在房屋建成不久就會(huì)出現(xiàn)，它的數(shù)量和寬度隨時(shí)間而發(fā)展。主要是由于地基承載力結(jié)構(gòu)剛度上的差異或場(chǎng)地不均勻沉降使建筑物不均勻沉降引起的，當(dāng)差異沉降積累到一定的數(shù)值時(shí)，使得結(jié)構(gòu)柱、梁產(chǎn)生內(nèi)力及變形，對(duì)填充墻進(jìn)行拉壓或剪切，使填充墻上產(chǎn)生附加水平或豎向的剪力，根據(jù)彈性力學(xué)理論，剪力轉(zhuǎn)化為材料單元體的主拉應(yīng)力，方向?yàn)?5或135，當(dāng)這種主拉應(yīng)力超過了砌體的抗拉承載力后，砌體上便出現(xiàn)了裂縫。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，正八字裂縫說明地基中部沉降大，倒八字裂縫說明地基兩端沉降大，其原理如圖3-18，圖3-19所示。圖3-18 墻體產(chǎn)生倒八字裂縫原理示意圖a圖：兩端沉降均勻的情況b圖：兩端沉降不均勻的情況，適用于本報(bào)告情況（注：圖中1為地基沉降曲線，一端裂縫越多，說明此處地基沉降值越大）圖3-19兩端地基的不均勻沉降使墻體產(chǎn)生倒八字裂縫圖3-20 地面水平或沉降位移導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)彎矩傳導(dǎo)示意圖長(zhǎng)高比是保證結(jié)構(gòu)整體物剛度的主要因素，長(zhǎng)高比大的建筑物，調(diào)整地基不均勻變形的能力就差，相反，如將建筑物長(zhǎng)高比限制在一定范圍內(nèi)，就具有較大的調(diào)整地基不均勻變形的能力。實(shí)踐證明，建筑物的長(zhǎng)高比控制在2.5至3之間時(shí)，可減少建筑物的相對(duì)曲率，房屋不易出現(xiàn)裂縫，而該建筑長(zhǎng)高比=50.7/15.45=3.28，已超過經(jīng)驗(yàn)限值，整體剛度不強(qiáng)，易受地基不均勻沉降影響。經(jīng)充分調(diào)查研究發(fā)現(xiàn)，該建筑位于淄博礦業(yè)集團(tuán)亭南煤礦107工作采空區(qū)頂，由于場(chǎng)地受采空區(qū)的影響生產(chǎn)了沉降及變形，業(yè)主委托天地科技股份有限公司開采設(shè)計(jì)事業(yè)部對(duì)該場(chǎng)地進(jìn)行了評(píng)價(jià)，根據(jù)該所2010年11月所做的陜西斌長(zhǎng)礦業(yè)集團(tuán)有限公司生產(chǎn)服務(wù)中心廠區(qū)地基、建筑物安全穩(wěn)定性分析和評(píng)價(jià)報(bào)告（編號(hào)：JS-KC特采2010-B050）表6.1主要建筑物地基土移動(dòng)與變形預(yù)計(jì)值范圍、圖4-2下沉等值線、圖4-3水平變形等值線及圖4-4傾斜變形等值線來看，該建筑所處位置場(chǎng)地最大沉降較大，介于49（8-E軸西南側(cè)）至114（1-A軸東北側(cè)）mm之間，地表最大沉降差較大，約為70mm，最大拉伸水平變形不大，約為0.2mm/m，傾斜值很小，約為0.7mm/m，由于實(shí)際裂縫分布與沉降曲線分布基本吻合，故綜合以上研究，基本可以推斷該建筑的裂縫是受縱向不均勻沉降影響造成的。4 混凝土強(qiáng)度及碳化深度檢測(cè)根據(jù)回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(JGJ/T23-2001)的規(guī)定，采用回彈法對(duì)梁和柱子的混凝土強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè)，并鉆取混凝土芯樣進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，根據(jù)芯樣強(qiáng)度結(jié)果對(duì)回彈法檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行修正。4.1 混凝土芯樣強(qiáng)度與回彈法檢測(cè)修正量現(xiàn)場(chǎng)對(duì)每層混凝土柱子鉆取芯樣6個(gè)，對(duì)每層混凝土梁鉆取芯樣4個(gè)（照片見圖4.1、4.2），芯樣抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果以及回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度對(duì)應(yīng)樣本的修正量見表4.1。所抽查的混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)號(hào)均為C35，由表4.1結(jié)果可知，柱子混凝土芯樣抗壓強(qiáng)度最低值為36.8 MPa，梁混凝土芯樣抗壓強(qiáng)度最低值為36.1 MPa，故混凝土芯樣抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果均能滿足設(shè)計(jì)要求。表4.1 芯樣抗壓強(qiáng)度及回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度對(duì)應(yīng)樣本修正量序號(hào)構(gòu)件名稱芯樣強(qiáng)度(MPa)對(duì)應(yīng)測(cè)區(qū)強(qiáng)度換算值(MPa)回彈修正系數(shù)修正系數(shù)均值1一層1C柱42.741.50.950.922一層2D柱40.548.20.843一層3D柱36.442.30.864一層4C柱38.140.50.945一層5B柱38.238.90.986一層7E柱37.936.11.057一層4/5-B梁41.249.00.840.958一層4/5-C梁42.945.20.959一層6/7-A梁42.443.80.9710一層5-D/E梁42.540.91.0411二層2C柱54.352.71.030.8812二層3D柱36.856.60.6513二層4D柱42.150.30.8414二層5E柱37.250.50.7415二層8B柱52.052.90.9816二層7C柱54.453.11.0217二層2/3-C梁39.252.90.740.8618二層3/4-B梁43.045.20.9519二層1/2-B梁42.343.80.9720二層4/5-D梁48.640.91.1921三層2-A柱48.640.81.191.1622三層3D柱50.841.61.2223三層5B柱49.139.61.2424三層6E柱57.243.71.3125三層7C柱52.053.10.9826 三層7B柱54.453.31.0227三層1/2A梁42.150.30.840.8228三層1/2B梁37.250.50.7429三層4/5A梁52.052.90.9830三層6/7B梁38.253.10.72圖4.1 混凝土芯樣照片圖4.2 混凝土芯樣照片4.2 混凝土碳化深度檢測(cè)結(jié)果現(xiàn)場(chǎng)采用酚酞試液對(duì)混凝土柱子和梁的碳化深度進(jìn)行測(cè)試，檢測(cè)結(jié)果在混凝土強(qiáng)度計(jì)算時(shí)結(jié)合混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度對(duì)回彈值進(jìn)行修正。4.3 樓板混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果回彈法檢測(cè)框架梁、柱混凝土強(qiáng)度結(jié)果見表4.2。表4.2混凝土強(qiáng)度回彈法檢測(cè)結(jié)果混凝土強(qiáng)度回彈法檢測(cè)結(jié)果序號(hào)構(gòu)件所在樓層和軸號(hào)構(gòu) 件名 稱平均值mfccu (MPa)標(biāo)準(zhǔn)差sfccu (MPa) 最小值fccu,min(MPa) 推定值fecu (MPa)1一層框架柱37.71.4336.036.02一層框架梁39.52.6936.236.23二層框架柱43.45.1638.338.33二層框架梁46.24.6739.739.74三層框架柱51.91.1550.150.15三層框架梁40.96.3336.836.8由表4.2可見，所抽檢柱混凝土強(qiáng)度推定值最小值為36.0MPa，滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)號(hào)C35 的要求。由表4.2可見，所抽檢梁混凝土強(qiáng)度推定值最小值為36.2MPa，滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)號(hào)C35的要求。5 混凝土構(gòu)件截面尺寸、鋼筋配置、保護(hù)層厚度檢測(cè)采用鋼卷尺對(duì)混凝土構(gòu)件的截面尺寸進(jìn)行檢測(cè)，混凝土柱截面尺寸檢測(cè)結(jié)果見表5.1，混凝土梁截面尺寸檢測(cè)結(jié)果見表5.2，可見，所抽檢部位的實(shí)測(cè)構(gòu)件截面尺寸基本符合設(shè)計(jì)要求，個(gè)別柱實(shí)測(cè)尺寸小于設(shè)計(jì)尺寸。采用磁感儀檢測(cè)混凝土柱和梁中的鋼筋間距，檢測(cè)操作依據(jù)混凝土中鋼筋檢測(cè)技術(shù)規(guī)程（JGJ/T 152-2008）有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。柱子配筋檢測(cè)結(jié)果見表5-1，梁配筋檢測(cè)結(jié)果見表5-2，可見，所抽檢部位的實(shí)測(cè)鋼筋配置符合設(shè)計(jì)要求。采用磁感儀檢測(cè)混凝土柱和梁中的鋼筋保護(hù)層厚度，檢測(cè)操作依據(jù)混凝土中鋼筋檢測(cè)技術(shù)規(guī)程（JGJ/T 152-2008）有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。柱子保護(hù)層厚度檢測(cè)結(jié)果見表5-1，梁的保護(hù)層厚度檢測(cè)結(jié)果見表5-2，可見，所抽檢部位的鋼筋保護(hù)層厚度實(shí)測(cè)值中，大部分實(shí)測(cè)數(shù)值滿足原設(shè)計(jì)要求，但由于個(gè)別柱子開裂嚴(yán)重，柱腳處鋼筋保護(hù)層有開裂脫落現(xiàn)象。表5.1 表5.1 柱截面尺寸、鋼筋配置檢測(cè)結(jié)果柱截面尺寸、鋼筋配置檢測(cè)結(jié)果構(gòu)件所在樓層和軸號(hào)截面尺寸bh（mm）柱縱筋mm箍筋間距縱筋保護(hù)層厚度加密區(qū)mm非加密區(qū)mm實(shí)測(cè)設(shè)計(jì)實(shí)測(cè)根數(shù)設(shè)計(jì)根數(shù)測(cè)量根數(shù)柱邊起的測(cè)量長(zhǎng)度實(shí)測(cè)間距設(shè)計(jì)間距測(cè)量根數(shù)測(cè)量長(zhǎng)度實(shí)測(cè)間距設(shè)計(jì)間距實(shí)測(cè)設(shè)計(jì)一層1-C500X500500X500161655001001002002003530一層2-D600*600600*600181855001001002002004030一層3-D600*600600*600181855001001002002003530一層 4-C500*500500X500121256001001002002004030 一層5-B600*600600*600121266001001002002004030一層8-E500*500500*500121266001001002002002535二層3-B600*600600*60012 1266701001002002003530二層 2-C600*590600*600121277001001002002003030二層7-C500*500500*50088665010010020020030 30二層4-D590*590600*600121277001001002002003530二層5-B600*600600*600121277001001002002003530二層6-E500*500500*5001010770010010020020035 30三層3-D600*600600*600181877001001002002003030三層4-B600*600600*6001212770010010020020035 30三層7-C500*500500*5008877001001002002003530三層7-B500*500500*5008877001001002002003530三層7-E500*500500*500101077001001002002004030表5.2 梁截面尺寸、鋼筋配置檢測(cè)結(jié)果梁截面尺寸、鋼筋配置檢測(cè)結(jié)果構(gòu)件所在樓層和軸號(hào)截面尺寸bh（mm）梁縱筋mm箍筋間距縱筋保護(hù)層厚度加密區(qū)mm非加密區(qū)mm實(shí)測(cè)設(shè)計(jì)實(shí)測(cè)根數(shù)設(shè)計(jì)根數(shù)測(cè)量根數(shù)測(cè)量長(zhǎng)度實(shí)測(cè)間距設(shè)計(jì)間距測(cè)量根數(shù)測(cè)量長(zhǎng)度實(shí)測(cè)間距設(shè)計(jì)間距實(shí)測(cè)最小設(shè)計(jì)一層4/5-B300*800300*8004477001001502002003025一層4/5-C300*800300*8004477001001502002503525一層6/7-A250*700250*700441010001001502002003025 一層5-D/E 250*800250*8004488001001002002003025二層3/4-B300*800300*8004499001001502002003525二層1/2-A250*700250*7004477001001502002003025二層2/3-C300*700300*7004488001501502002003525二層4/5-D300*700300*7004488001501502002004025 三層1/2-A250*700250*7004477002001502002003525三層1/2-B250*800250*8004477001501502002003025三層6/7-A250*700250*7004467002001502002003025三層6/7-B250*800250*8004466501501502002003025檢測(cè)結(jié)論：1. 該結(jié)構(gòu)為地上3層（樓梯間出屋面）的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆樓蓋，局部屋蓋為鋼網(wǎng)架屋面，建筑總高度為18 m，層數(shù)及高度未超限，但結(jié)構(gòu)平面布置較規(guī)則，立面布置上較規(guī)則，結(jié)構(gòu)體系及規(guī)則性符合規(guī)范規(guī)定。2. 結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度抽檢結(jié)果為：各層梁、柱混凝土強(qiáng)度推定值在36.050.1MPa之間，達(dá)到原設(shè)計(jì)C35要求。3. 鋼筋配置情況：框架柱、框架梁的截面幾何尺寸、主筋數(shù)量、箍筋間距、保護(hù)層厚度等與設(shè)計(jì)圖紙基本相符，但有少數(shù)構(gòu)件配筋存在實(shí)測(cè)與設(shè)計(jì)不一致的情況。4. 結(jié)構(gòu)外觀狀況很差，約一半數(shù)量的梁、板、柱構(gòu)件存在較多裂縫，部分裂縫嚴(yán)重超規(guī)范限值；部分柱混凝土保護(hù)層脫落；部分構(gòu)件鋼筋外露；大部分縱向填充墻存在裂縫，部分裂縫寬度很大。5. 鋼網(wǎng)架構(gòu)件變形不大，支座無明顯變形或破壞。6 結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀承載力及加固效果驗(yàn)算除對(duì)該建筑物進(jìn)行了工程檢測(cè)外，為了解結(jié)構(gòu)變形原因、損壞情況以及加固處理后正常使用的安全狀態(tài)，需要對(duì)建筑主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體驗(yàn)算，計(jì)算包括以下兩個(gè)工況：1）工況一：模擬結(jié)構(gòu)受地基不均勻所造成的破壞狀態(tài)，結(jié)構(gòu)按照目前的現(xiàn)狀建模，荷載采用裂縫產(chǎn)生過程中荷載，包括結(jié)構(gòu)自重恒載、施工活荷、填充墻荷載、風(fēng)雪荷載及基礎(chǔ)不均勻沉降導(dǎo)致的支座位移荷載，因結(jié)構(gòu)破壞期間該地區(qū)未發(fā)生近震，且該結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀不是地震所致，若加上地震荷載可能使模型失真較嚴(yán)重，故本工況驗(yàn)算暫不含地震荷載。2）工況二：模擬結(jié)構(gòu)經(jīng)過加固處理后裝修完畢正常使用時(shí)的安全狀態(tài)，結(jié)構(gòu)按照天地科技股份有限公司設(shè)計(jì)的加固圖建模，主要包括新做大截面地梁，柱子濕式包鋼，梁粘高強(qiáng)碳纖維布，具體見陜西彬長(zhǎng)礦區(qū)生產(chǎn)服務(wù)中心食堂活動(dòng)中心抗變形加固設(shè)計(jì)（2011年2月）結(jié)構(gòu)施工圖，荷載除了工況一的所有荷載，還要包括裝修恒載、樓面正常使用活載及地震荷載。由本報(bào)告檢測(cè)結(jié)果可知，建筑的各計(jì)算參數(shù)（如構(gòu)件尺寸、混凝土強(qiáng)度等級(jí)等）已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)圖紙要求，故各參數(shù)按照原設(shè)計(jì)圖紙取值。由于原設(shè)計(jì)圖紙符合國家的相關(guān)法律、法規(guī)及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)等，故不再對(duì)原設(shè)計(jì)的合理性、安全性進(jìn)行復(fù)核。6.1 計(jì)算條件規(guī)范依據(jù)：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB50011-2001（2008年版）、建筑抗震鑒定標(biāo)準(zhǔn)GB 500232009、建筑抗震鑒定標(biāo)準(zhǔn)GB50023-2009及現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的部分?jǐn)?shù)據(jù)等。對(duì)該建筑物驗(yàn)算所采用的基本參數(shù)為：(1)恒、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取值見原建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖進(jìn)行取值。表6.1 樓面活荷載取值（kN/m2）樓面位置活荷載樓面位置活荷載住宅、宿舍、旅館、辦公、教室2.0樓梯間3.5上人屋面2.0不上人屋面0.5(2)風(fēng)荷載、雪荷載：基本風(fēng)壓W0=0.30kN/（長(zhǎng)武）；基本雪壓S=0.30kN/（長(zhǎng)武）；地面粗糙度類別B類。(3)地震作用：地震烈度按6度（0.05g）（長(zhǎng)武、彬縣），設(shè)計(jì)地震分組為第三組，場(chǎng)地土類型為類，工況一不考慮地震作用，工況二考慮地震作用。(4)材料強(qiáng)度：各層梁、板、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)取C35。(5)混凝土框架抗震等級(jí)為四級(jí)。(6)特殊荷載：柱底支座位移荷載，見圖6-2，該位移數(shù)值是參考天地科技股份有限公司開采所報(bào)告并通過結(jié)構(gòu)裂縫擬合試算而推導(dǎo)出來的，但數(shù)值不完全與開采所報(bào)告一致，主要是東西兩側(cè)柱子豎向沉降差約30mm，未達(dá)到報(bào)告數(shù)值65mm，而且縱向上東西兩側(cè)邊柱各存在15mm向外的水平位移。通過對(duì)結(jié)構(gòu)施加該組合支座位移，使結(jié)構(gòu)的受力及變形形態(tài)可以較好的吻合構(gòu)件現(xiàn)狀的開裂、變形形態(tài)。裂縫擬合計(jì)算書見附錄1?？拐痂b定依據(jù)類別：C類（后續(xù)使用年限50年的建筑）計(jì)算軟件：建筑結(jié)構(gòu)PKPM2009計(jì)算程序（結(jié)構(gòu)及鑒定加固模塊）。6.2 計(jì)算結(jié)果6.2.1工況一：模擬結(jié)構(gòu)受地基不均勻所造成的破壞狀態(tài)，計(jì)算結(jié)果及說明見圖6.1至圖6.13。圖6.1 原結(jié)構(gòu)三維軸測(cè)圖圖6.2 工況一柱底支座位移荷載注：圖上左側(cè)即1軸柱支座位移為向東15mm水平位移，向北15mm位移，向下沉降位移60mm。 圖6.3 工況一E軸框架立面彎矩分布圖注：采用本圖彎矩驗(yàn)算梁柱撓度及裂縫寬度，可與現(xiàn)場(chǎng)較好吻合，說明支座位移取值比較合理，接近實(shí)際位移。如左側(cè)1-E軸柱底東立面彎矩278.5KN.m，驗(yàn)算裂縫寬度0. 41mm，與現(xiàn)場(chǎng)基本吻合。圖6.4 工況一E軸框架立面剪力分布圖注：由圖中剪力來看，由地面位移、沉降導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)剪力數(shù)值很大，已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過上部荷載及地震荷載情況下的剪力值。圖6.5 工況一7軸框架立面彎矩分布圖注：本圖彎矩遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于E軸數(shù)值，只相當(dāng)于其1/5，說明結(jié)構(gòu)橫向未收到地面位移沉降的影響，故該方向結(jié)構(gòu)構(gòu)件及隔墻損傷很少。圖6.6 工況一7軸框架立面剪力分布圖注：本圖剪力值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于E軸數(shù)值，只相當(dāng)于其1/5，說明結(jié)構(gòu)橫向未收到地面位移沉降的影響，故該方向結(jié)構(gòu)構(gòu)件及隔墻損傷很少。圖6.7 工況一地梁裂縫寬度分布圖注：從圖上看。地梁裂縫最寬達(dá)4mm多，遠(yuǎn)超規(guī)范0.3mm限值，說明原結(jié)構(gòu)地梁在位移沉降荷載下，已基本失去承載力及耐久性。圖6.8 工況一1層梁裂縫寬度分布圖注：從圖上看，結(jié)構(gòu)縱向構(gòu)件裂縫很多超規(guī)范限值0.3mm，達(dá)1.3mm，而橫向超規(guī)范裂縫相對(duì)較少，與現(xiàn)場(chǎng)情況吻合。圖6.9 工況一2層梁撓度分布圖注: 由圖上看，1-4軸與6-8軸間很多縱向梁撓度超規(guī)范限值，最大撓度達(dá)33.3mm，撓度分布情況與現(xiàn)場(chǎng)吻合。圖6.10 工況一地梁層梁柱計(jì)算配筋圖注：凡圖上配筋標(biāo)1000的表示該梁超筋，截面不足，說明原設(shè)計(jì)地梁截面尺寸及配筋遠(yuǎn)不滿足位移荷載要求，達(dá)不到調(diào)整不均勻沉降作用。圖6.11 工況一2層梁柱計(jì)算配筋圖注：從圖上看，位于1-4軸及6-8軸間的縱向梁及柱在位移荷載下配筋很大，原設(shè)計(jì)配筋不足，需要通過計(jì)算補(bǔ)強(qiáng)，但橫向梁配筋不大，基本正常。圖6.12 工況一3層梁柱計(jì)算配筋圖注：由圖可見，3層梁柱配筋結(jié)果分布趨勢(shì)與2層梁類似，且配筋量小于2層，說明位移荷載影響范圍隨樓層增加而減弱。圖6.13 工況一屋面梁柱計(jì)算配筋圖注：本圖結(jié)果與2層、3層類似。6.2.2工況二：模擬結(jié)構(gòu)經(jīng)過加固處理后裝修完畢正常使用時(shí)的安全狀態(tài)，計(jì)算結(jié)果及說明見圖6.14至圖6.23。圖6.14 加固后結(jié)構(gòu)三維軸測(cè)圖（注：該圖可以顯示新做地梁，未顯示梁柱加固情況）圖6.15 加固后結(jié)構(gòu)三維透視圖（注：該圖紅色豎向線條表示柱包鋼，橫向線條表示梁粘碳布）圖6.16 工況二新做地梁計(jì)算配筋圖注：由于地梁截面尺寸較大（如600X1500），計(jì)算結(jié)果表明采用滿足最小配筋率的配筋量即可。圖6.17 工況二2層梁加固后計(jì)算配筋圖注：該圖梁柱配筋量為加固后還需要的配筋量，將還需要的鋼筋量與原設(shè)計(jì)圖配筋量比較，原設(shè)計(jì)配筋均滿足要求，說明加固滿足要求。圖6.18 工況二3層梁加固后計(jì)算配筋圖注：與圖6-17類似。圖6.19 工況二屋面層梁計(jì)算配筋圖注：結(jié)果表明，采用以上方法加固后，該層梁、柱不需加固即滿足。圖6.20 工況二新做地梁梁撓度分布圖注：結(jié)果表明，采用以上方法加固后，該層梁撓度很小，最大值16.3mm，與跨度之比為1/515，滿足規(guī)范要求。圖6.21 工況二2層梁計(jì)算撓度分布圖注：結(jié)果表明，采用以上方法加固后，該層梁撓度很小，最大值約21.7mm，與跨度之比為1/359，滿足規(guī)范要求。 圖6.22 工況二加固后2層梁裂縫寬度分布圖注：從圖上看，對(duì)比加固前結(jié)構(gòu)構(gòu)件裂縫變小很多，均不超規(guī)范限值。圖6.23 工況二不考慮位移考慮地震條件下E軸彎矩立面分布圖注：該圖表示E軸結(jié)構(gòu)立面在地震作用下的彎矩圖，用來與圖6.3位移荷載下的比較。結(jié)果說明。地震作用下的彎矩比位移荷載下的彎矩小的多，如左側(cè)1-E軸柱底東立面彎矩位移荷載為278.5KN.m，地震作用下只有77.8KN.m。6.3 結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀承載力及加固效果驗(yàn)算結(jié)論6.3.1 工況一：1）計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)破壞狀況基本吻合，說明所采用的水平及沉降位移荷載較接近結(jié)構(gòu)實(shí)際所受位移，該位移小于場(chǎng)地整體位移，原因在于由于結(jié)構(gòu)類型的不同、場(chǎng)地條件的不同等多種復(fù)雜的因素綜合作用，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)自身所受位移與場(chǎng)地位移不完全一致，但趨勢(shì)基本吻合。2）計(jì)算結(jié)果表明，原設(shè)計(jì)地梁截面尺寸及配筋遠(yuǎn)不足以抵抗額外水平及沉降位移，導(dǎo)致在變形過程中，地梁基本失效，需要對(duì)地梁進(jìn)行加固補(bǔ)強(qiáng)。3）計(jì)算結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)縱向上的1-4軸及6-8軸組合產(chǎn)生了倒“八”字沉降，該范圍內(nèi)的柱、梁受到位移荷載，產(chǎn)生較大彎矩、剪力，由于原設(shè)計(jì)未考慮到該位移荷載，設(shè)計(jì)的梁、柱截面尺寸或配筋不足，在這種情況下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生了較大變形、裂縫等，該變形施加在填充墻及樓梯等等部分，導(dǎo)致填充墻、樓梯等變形、開裂嚴(yán)重，且破壞程度隨著層高的增加逐漸減弱。4）以上結(jié)果表明，需要對(duì)受損嚴(yán)重以及未受損但主要受力的梁、柱進(jìn)行加固補(bǔ)強(qiáng)，考慮到結(jié)構(gòu)變形已經(jīng)產(chǎn)生難以恢復(fù)，場(chǎng)地沉降趨于穩(wěn)定，故加固補(bǔ)強(qiáng)的原則與目的有以下幾點(diǎn)：一是如果場(chǎng)地變形及沉降已經(jīng)穩(wěn)定，加固后保證以后的正常使用過程中滿足承載力要求，滿足抗震要求，滿足耐久性要求；二是如果場(chǎng)地變形及沉降還將繼續(xù)發(fā)生，加固后要能夠抵抗一定程度的場(chǎng)地變形及沉降，具體數(shù)值至少為已發(fā)生值的1/2左右。6.3.2 工況二：1）通過新做大截面地梁，可以大大增加結(jié)構(gòu)整體剛度，有效抵抗、調(diào)整地基不均勻沉降，大大減小了基礎(chǔ)梁柱傳導(dǎo)至上部結(jié)構(gòu)的彎矩與剪力。2）經(jīng)驗(yàn)算，柱子經(jīng)過包鋼，梁經(jīng)過粘貼高強(qiáng)碳纖維布加固后，其等代補(bǔ)強(qiáng)鋼筋面積滿足位移荷載下增加的鋼筋面積，同時(shí)滿足正常使用荷載下及地震作用下的配筋量。3）柱、梁經(jīng)過加固后，其撓度變形、裂縫數(shù)量及寬度均大大減少，不大于規(guī)范要求的撓度與梁跨之比1/250限值及一類環(huán)境下裂縫0.3mm的限值，滿足正常使用及耐久性要求，加固后由于鋼板外涂刷防腐涂料，碳纖維布表面涂刷環(huán)氧