框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計計算書完整版

1、XXXXX設(shè)計學(xué) 生：指導(dǎo)老師：三峽大學(xué)XX學(xué)院摘要：本設(shè)計課題為。Abstract：The project is the design of a express hotel.關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu) 抗震等級 內(nèi)力分析 荷載組合 獨立基礎(chǔ) 板式樓梯Keywords:frame structure 前言畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教與學(xué)的重要過程,是對大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的全面總結(jié)。本組畢業(yè)設(shè)計題目為。1. 建筑設(shè)計11工程概況本工程為該工程采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度(0. 1g)，設(shè)計地震分組為第一組，抗震等級為三級。12地

2、質(zhì)資料工程重要性等級為三級，本地區(qū)屬亞熱帶大陸行季風(fēng)氣候，13平面布置在平面布置中14立面布置15各種用房和交通聯(lián)系的設(shè)計本工程工程重要性等級為三級，根據(jù)旅館建筑設(shè)計規(guī)范16建筑各構(gòu)件用料、裝飾及做法1.墻體：2. 結(jié)構(gòu)設(shè)計211結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型根據(jù)建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案?？蚣苤W(wǎng)布置如下圖2.1.1：212確定結(jié)構(gòu)計算簡圖（1）計算基本假定：一片框架可以抵抗在本身平面內(nèi)的側(cè)向力，而在平面外的剛度很小，可以忽略（因而整個結(jié)構(gòu)可以劃分成若干個平面結(jié)構(gòu)共同抵抗與平面結(jié)構(gòu)平行的側(cè)向荷載，垂直于該方向的結(jié)構(gòu)不參加受力）；樓板在其自身平面內(nèi)剛度無限大，樓板平面外剛度很小，可以忽略

3、（因而在側(cè)向力作用下，樓板可做剛體平移或轉(zhuǎn)動，各個平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)之間通過樓板無相互聯(lián)系和協(xié)同工作）。圖2.1.1：框架柱網(wǎng)布置圖框架近似計算補充假定：a忽略梁、柱軸向變形及剪切變形；b桿件為等截面等剛度，以桿件軸線作為框架計算軸線；c在豎向荷載的作用下結(jié)構(gòu)的側(cè)移很小，因此，在計算豎向荷載作用時，假定結(jié)構(gòu)無側(cè)移。（2）計算簡圖如下圖2.1.2（1）根據(jù)圖2.1.1框架柱網(wǎng)布置圖，如圖2.1.2（1）所示，選定陰影部分作為框架結(jié)構(gòu)的計算單元，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線間的距離。底層柱高為：3.9m0.60.65.1m，其中3.9m為

4、層高，0.6m為室內(nèi)外高差和基層頂面到室外地面的高度；二層柱高為3.9m，標(biāo)準(zhǔn)層柱高從樓面算至上一層樓面，均為3m，由此可匯出橫向框架的豎向計算簡圖如圖2.1.2（2）所示。圖2.1.2（1）框架計算單元簡圖框架梁跨度（按柱中心線確定）：AB、CD跨：5400m；BC跨：7800m框架柱高度：底層：Z15100mm；二層：Z23900mm；標(biāo)準(zhǔn)層：Z33000mm，框架計算簡圖如下圖所示。2.2主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算221主要構(gòu)件選型（1）梁、柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；（2）板結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；（3）墻體：采用陶?？招钠鰤K填充墻，厚度200mm；（4）基礎(chǔ)：柱下獨立基礎(chǔ)。

5、222梁、柱截面尺寸估算(1)主梁截面尺寸估算：主梁橫向的跨度主要有邊跨5400mm和中間跨7800mm，縱向為7500mm，為滿足施工方便的要求，取相同的截面，故可以以跨度較大的中間跨為計算標(biāo)準(zhǔn)進行設(shè)計。 圖2.1.2（2）橫向框架豎向計算簡圖對中間間跨，取L=7800mm，h=（1/81/14）=975557.1mm，取h=600mm，b=（1/21/4）h=300150mm，取b=300mm，滿足b200mm故主要框架主梁梁初選截面尺寸為：bh=300mm600mm(2)次梁截面尺寸估算：次梁的跨度橫向和縱向的主要有7500mm、5400mm、2700mm三種跨度，也以跨度較大的7500

6、mm為計算標(biāo)準(zhǔn)進行設(shè)計。L=7500mm，h=（1/121/18）=625416.7mm，取h=500mm，b=（1/21/4）h=250125mm，取b=200mm，滿足b150mm故框架次梁初選截面尺寸為：bh=200mm500mm（3）柱截面尺寸估算：柱截面初估時，可用下列經(jīng)驗公式初略確定： 式中 G-折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可根據(jù)實際荷載計算，也可以近似取1214KN/m2 ；F-按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面積；n-驗算截面以上樓層數(shù)；-考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，中柱取1.2；-混凝土軸壓強度設(shè)計值；-框架柱軸壓比限值，見抗震規(guī)范第6.3.76條；A

7、- 柱截面面積，取方形是邊長為a；取底層柱的混凝土強度等級為C35，=16.7N/mm2 ；其他層柱的混凝土強度等級為C30，=14.3 N/mm2 ；結(jié)構(gòu)抗震強度等級為三級，因此，軸壓比為=0.9；各層G近似取12KN/m2 ，所以第一層柱截面面積為：中柱 邊柱 柱取方形截面，則中柱與邊柱邊長分別為576mm和369mm。故可取中柱的截面尺寸為: bh=600mm600mm；邊柱截面尺寸為bh=400400。2.3梁、柱慣性矩、線剛度、相對線剛度計算231梁、柱慣性矩計算梁： 柱子：232梁、柱線剛度計算根據(jù)公式i=EI/l，可以得出梁、柱的線剛度如下邊梁： I=3.0107KN/m25.4

8、10-3m4/5.4m=3.0104KNm中梁： I=3.0107KN/m25.410-3m4/7.8m=2.1104KNm底層柱： I=3.15107KN/m210.810-3m4/5.1m=6.7104KNm二層柱： I=3.15107KN/m210.810-3m4/3.9m=8.7104KNm其他層柱：I=3.0107KN/m210.810-3m4/3.0m=10.8104KNm3. 荷載計算3.1恒荷載計算311恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）屋面恒荷載（98ZJ001屋11）高聚物改性瀝青卷材防水屋面（有隔熱層、保溫層） 3.61kN/m結(jié)構(gòu)層：120厚C30現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25kN/m0.

9、12m=3.0 kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.012m=0.24 kN/m合計 6.85 kN/m（2）樓面恒荷載（98ZJ001樓6）樓面：水磨石樓面 0.65 kN/m結(jié)構(gòu)層：120厚C30現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 3.0 kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 0.24 kN/m合計 3.89 kN/m（3）梁自重主梁bh=300mm600mm： 25kN/m0.3m（0.6-0.12）m=3.6kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.3m+（0.6-0.12）m20.012m=0.302kN/m合計 4.205kN/m次梁bh=200mm500mm： 25kN/m0.2m（0

10、.5-0.12）m=1.9kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿20kN/m0.2m+（0.5-0.12）m20.012m=0.235kN/m合計 2.135kN/m（4）柱自重中柱bh=600mm600mm： 25kN/m0.6m0.6m=9kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.6m0.012m4=0.576kN/m合計 9.576kN/m邊柱bh=400mm400mm： 25kN/m0.4m0.4m=4kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿 20kN/m0.4 m0.012m4=0.384kN/m合計 4.384kN/m（5）墻自重標(biāo)準(zhǔn)層外縱墻自重：墻體： 5.0kN/m（7.5-0.4）m3.

11、0m-2.1m1.5m0.2m=18.15kN鋁合金窗： 0.35kN/2.1m1.5m=1.103kN面磚外墻面： 0.5kN/（7.5-0.4）m3.0m-2.1m1.5m=9.075kN水泥砂漿涂料內(nèi)墻面：0.36kN/m（7.5m3.0m-2.1m1.5m）0.02m=0.139kN合計 28.328kN標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)縱墻自重：墻體： 5.0kN/m(7.5-0.6-0.952)m3.0m0.2m=15kN水泥砂漿涂料內(nèi)墻面：0.36kN/m(7.5-0.6-0.952)m3.0m0.02m=0.108kN合計 15.108kN標(biāo)準(zhǔn)層C、D軸線間走廊縱墻自重墻體： 5.0kN/m7.5m3.

12、0m-2.1m（0.9m2+0.6m）0.2m=17.46kN木門： 0.2kN/（2.1m0.9m2+2.1m0.6m）=1.008kN水泥砂漿涂料內(nèi)墻面：0.36kN/m7.5m3.0m-2.1m（0.9m2+0.6m）0.02m =0.126kN合計 18.594kN標(biāo)準(zhǔn)層橫墻自重：墻體： 5.0kN/m3.0m0.2m=3.0kN/m水泥砂漿涂料內(nèi)墻面： 0.36kN/m0.02m3.0m2=0.043kN/m合計 3.043kN/m底層、二層外縱墻自重：墻體： 5.0kN/m（7.5-0.4）m3.9m-2.1m1.8m）0.2m=23.91kN鋁合金窗： 0.35kN/2.1m1.

13、8m=1.323kN面磚外墻面： 0.5kN/（7.5-0.4）m3.9m-2.1m1.8m）=11.955kN水泥砂漿涂料內(nèi)墻面：0.36kN/m（7.5m3.9m-2.1m1.8m）0.02m=0.183kN合計 37.188kN底層、二層C、D軸線間走廊縱墻自重（按二層計算）墻體： 5.0kN/m(7.5m3.9m-2.1m0.9m2)0.2m=25.47kN木門 0.2kN/2.1m0.9m2=0.756kN水泥砂漿涂料內(nèi)墻面：0.36kN/m(7.5m3.9m-2.1m0.9m2)0.02m =0.183kN合計 26.409kN底層、二層橫墻自重：墻體： 5.0kN/m3.9m0.

14、2m=3.9kN/m水泥砂漿涂料內(nèi)墻面： 0.36kN/m0.02m3.9m2=0.056kN/m合計 3.956kN/m（6）女兒墻自重（墻高1230mm，70mm厚260寬的混凝土壓頂）及天溝自重女兒墻自重（包括墻體和水泥砂漿涂料內(nèi)墻面和面磚外墻面）：5.0kN/m1.23m0.24m+25kN/m0.1m0.26m+0.36kN/m0.02m1.3m+0.5kN/1.23m=2.459kN/m天溝自重（包括天溝內(nèi)側(cè)水泥砂漿涂料和外側(cè)面磚）：25kN/m（0.5m0.08m+0.07m0.35m）+0.36kN/m0.02m（0.36+0.27）m+0.5kN/1.23m（0.33+0.3

15、6）m=2.072kN/m3.1.2豎向恒荷載作用下框架受荷圖（1）AB軸間框架梁屋面板傳荷載：6.85kkN/m7.5m=51.375kN/m樓面板傳荷載：3.89kN/m7.5m=29.175kN/m梁自重： 4.205kN/mAB軸間框架梁均布荷載為：屋面梁恒載=梁自重+屋面板傳荷載=4.205kN/m+51.375kN/m=55.58kN/m樓面梁恒載=梁自重+樓面板傳荷載=4.205kN/m+29.175kN/m=33.38kN/m（2）BC軸間框架梁屋面梁恒載、樓面梁恒載均與BC跨相同屋面梁恒載=55.58kN/m；樓面梁恒載=33.38kN/m（3）CD軸間框架梁屋面梁恒載、樓面

16、梁恒載均與AB跨相同屋面梁恒載=55.58kN/m；樓面梁恒載=33.38kN/m（4）A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=女兒墻自重+天溝自重+梁自重 =(2.459+2.072)kN/m7.8m+4.205kN/m（7.5-0.4）m=65.197kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=縱墻自重+梁自重=28.328kN+4.205kN/m（7.5-0.4）m=58.184kN二層柱恒載=縱墻自重+梁自重 =37.188kN+4.205kN/m（7.5-0.4）m=67.044kN基礎(chǔ)頂面荷載=縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=37.188kN+4.205kN/m（7.5-0.4）m=67.044kN（5）B軸柱縱向集中荷

17、載的計算頂層柱恒載=梁自重=4.205kN/m（7.5-0.6）m=29.015kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=縱墻自重+梁自重=15.108kN+4.205kN/m（7.5-0.6）m=44.123kN標(biāo)準(zhǔn)層次梁上恒載=縱墻自重+梁自重=18.594kN+2.135kN/m（7.5-0.6）m=33.323kN二層柱恒載=梁自重=4.205kN/m（7.5-0.6）m=29.015kN二層次梁上恒載=縱墻自重+梁自重 =26.409kN+2.135kN/m（7.5-0.6）m=41.141kN（6）C軸柱縱向集中荷載的計算 C軸柱列的集中荷載與B柱列相同（7）D軸柱縱向集中荷載的計算 D軸柱列的集中荷載與

18、A柱列相同。則豎向受荷總圖如下圖3.1.23.2活荷載的計算3.2.1活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)荷載規(guī)范查得，上人屋面為2.0kN/m2，走道為2.0kN/m2，旅館為2.0kN/m2（2）雪荷載宜昌地區(qū)的基本雪壓為3.5kN/，平屋頂?shù)奈菝娣e雪分布系數(shù)為1.0因此S=1.00.35kN/=0.35kN/雪荷載與屋面活荷載不同時考慮，兩者中取其較大者（3）屋面、樓面豎向活荷載因為屋面活荷載大于雪荷載，故屋面板傳活載=2.0kN/7.5m=15kN/m樓面板傳活載=2.0kN/7.5m=15kN/m框架豎向活荷載受荷總圖如圖3.2.1圖3.1.2恒載豎向受荷總圖 注：圖中集

19、中荷載的單位為kN，均布荷載的單位為kN/m3.3水平地震作用計算3.3.1重力荷載代表值計算（1）各樓層重力荷載代表值水平地震作用計算簡圖如圖3.3.1（1）所示G10屋面重力荷載代表值包括：屋面、女兒墻及天溝自重、50%屋面雪荷載、梁自重、半層柱自重、半層墻體重屋面 6.85kN/45m18.6m=5733.45kN女兒墻及天溝 （2.459+2.072）kN/m（45+18.6）m2=127.2=576.343kN50雪荷載 0.50.35kN/45m18.6m=146.475kN梁自重 4.205kN/m7.0m24+4.205kN/m（18.6-0.62-0.4）m7+2.135kN

20、/m（18.6-2.4）m6+2.135kN/m45m2=1606.507kN半層柱： （9.576+4.384）kN/m1.5m14=293.16kN半層墻： （28.328+15.108+18.594）kN6+3.043kN/m5.46=470.773kN合計 8646.708kNG6=G5=G4=G3 包括樓面恒載、50均布荷載、梁自重、柱及墻自重樓面恒載： 3.89kN/45m18.6m=3255.93kN50均布活載： 0.52.0kN/45m18.6m=795kN梁自重： 1606.507kN柱自重： 293.16kN2=586.32kN墻自重： 470.773kN2=941.54

21、6kN合計 7227.303kNG1=G2 包括樓面恒載、50均布活載、梁自重、柱自重、墻自重樓梯自重，除柱自重和梁自重外，其他均同上柱自重：（9.576+4.384）kN/m3.9m14=762.216kN墻自重：（37.188+26.409）kN12+3.956kN/m5.412=1019.513kNG1=G2=3255.93kN+795kN+1606.507kN+762.216kN+1019.513kN=7439.166kN則各質(zhì)點的重力荷載代表值及質(zhì)點高度如圖3.3.1（2）圖3.2.1活載豎向受荷總圖（單位：kN/m）圖3.3.1（1）水平地震作用計算簡圖3.3.2橫向框架側(cè)移剛度計

22、算邊梁： I=3.0104KNm中梁： I=2.1104KNm底層柱： I=6.7104KNm二層柱： I=8.7104KNm其他層柱：I=10.8104KNm3.3.3橫向框架側(cè)移剛度D值橫向框架剛度D值計算表見表3.3.33.3.4橫向框架自振周期計算由于框架質(zhì)量和剛度沿高度比較均勻，所以其自振周期可按高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ3-2002附錄13.0.2規(guī)定計算 式中 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移(m);結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取0.60.7；該框架取0.7。橫向框架結(jié)構(gòu)頂點假想位移計算如表3.3.4圖3.3.1（2）各質(zhì)點重力荷載代表值及

23、質(zhì)點高度（單位：mm）因此， 3.3.5橫向地震作用計算根據(jù)抗震規(guī)范GB50011-2001第5.1.2條規(guī)定，對于高度不超過40m、以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點體系的結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法等簡化方法計算抗震作用。因此，本框架結(jié)構(gòu)采用底部剪力法計算抗震作用。采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：式中 相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點取總重力荷載代表值；多質(zhì)點取總重力荷載代表值的85（等效重力荷載系數(shù)）。樓層 柱類型根數(shù)底層邊柱0.4480.3871196314中柱0.7610.45714

24、22614D二層邊柱0.3450.1471008914中柱0.5860.2271558114D其他層邊柱0.2780.1221756814中柱0.4720.1912750414D在多遇的地震作用下，由地震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度為0.1g；建筑場地土類別為類，由抗震規(guī)范GB50011-2001表5.1.4-1和表5.1.4-2可以查得：表3.3.3橫向框架側(cè)移剛度D值樓層 (KN)（kN）（kN/m）（m）（m）78646.7088648.7080.01370.451267227.30315876.0110.02520.437557227.30323103.31

25、40.03660.412347227.30330330.6170.04810.375737227.30337557.920.05950.327627439.16644997.0860.12520.268117439.16652426.2520.14290.1429表3.3.4橫向框架結(jié)構(gòu)頂點假想位移計算表且橫向地震影響系數(shù)為：對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：由算得的作用于各層質(zhì)點上橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計算見表3.3.5則橫向框架各層水平地震作用及地震剪力分布圖如圖3.3.5所示樓層（m）（kN）(kN)724.08646.708.9920.2630.866392.9386

26、21.07227.303.3630.1920.866286.860518.07227.303.4540.1650.866246.520415.07227.303.5450.1370.866204.686312.07227.30386727.6360.1100.866164.34729.07439.16666952.4940.0850.866126.99515.17439.16637939.7470.0480.86671.715表3.3.5各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力3.3.6抗震作用驗算結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求： 其中為剪力系數(shù)，此處按抗震規(guī)范取0.016第七層：第六層

27、：依次驗證第五層、第四層、第三層、第二層、底層，均滿足要求?？拐鹱冃悟炈悖菏街卸嘤龅卣鹱饔脴?biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移彈性層間位移角限值，這里鋼筋混凝土框架取1/550H為計算樓層層高圖3.3.5橫向框架各層水平地震作用及地震剪力分布圖第七層：第六層：依次驗證第五層、第四層、第三層、第二層、底層，均滿足要求?？拐鹱冃悟炈悖菏街袨槎嘤龅卣鹱饔脴?biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移為彈性層間位移角限值，這里鋼筋混凝土框架取1/550h為計算樓層層高對底層，=V/D=1494.061kN/kN/m=4.07mmh=1/5505100mm=9.27mm4.07（滿足要求）對二層，=V/D=142

28、2.346kN/kN/m=3.96mmh=1/5503900mm=7.09mm3.96（滿足要求）由此可知，其他層必也滿足要求，故結(jié)構(gòu)的抗震變形滿足要求。4.荷載作用下框架的內(nèi)力分析荷載取為設(shè)計值，它等于荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以相應(yīng)的荷載分項系數(shù)41恒荷載作用下框架的內(nèi)力恒荷載設(shè)計值=1.2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值，恒荷載作用下框架的受荷簡圖如圖3.1.2411恒荷載作用下框架的彎矩、剪力、軸力計算 根據(jù)豎向恒載受荷總圖3.1.2，輸入相應(yīng)數(shù)據(jù)即可計算得恒載作用下框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別如圖4.1.1（1）、4.1.1（2）、4.1.1（3）所示412活荷載作用下框架的彎矩、剪力、軸力計算根據(jù)豎向活載受荷總

29、圖3.2.1，輸入相應(yīng)數(shù)據(jù)即可計算得恒載作用下框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別如圖4.1.2（1）、4.1.2（2）、4.1.2（3）所示42水平地震作用下框架的內(nèi)力因為梁柱的線剛度比3，所以在計算水平力作用下的內(nèi)力時，可采用D值法做內(nèi)力的近似計算，取底層柱的反彎點在2h/3處，其他各層反彎點在柱的中點，由此可計算得每根柱分配的剪力為： , ， ， 圖4.1.1（1）恒載作用彎矩圖（單位：）圖4.1.1（2）恒載作用剪力圖（單位:kN）圖4.1.1（3）恒載作用軸力圖（單位：kN）根據(jù)各柱分配到的剪力反彎點位置，由以下公式計算第i層第j個柱柱端彎矩。上端彎矩：下端彎矩：由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平

30、衡計算梁端彎矩。對于邊跨梁梁端彎矩：圖4.1.2（1）活荷載作用下彎矩圖（單位：）對于中跨，由于梁的端彎矩與梁的線剛度成正比，因此 ，根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載求出梁跨中彎矩和剪力、軸力，計算得其彎矩、剪力、軸力分別如圖4.2.1（1），4.2.1（2），4.2.1（3）所示。圖4.1.2（2）活荷載作用下剪力圖（單位：kN）圖4.1.2（3）活荷載作用下軸力圖（單位：kN）5.荷載組合與內(nèi)力組合考慮三種荷載組合：由于構(gòu)件控制截面的的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣，為此在進行組合時，應(yīng)先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。為了簡化起見，本設(shè)計采用軸線處內(nèi)力值，這樣算的的鋼筋

31、用量比需要的鋼筋用量略微多一點。圖4.2.1（1）水平地震作用彎矩圖（單位：kNm）圖4.2.1（2）水平地震作用剪力圖（單位：kN）1、地震作用不參與組合 2、地震作用參與組合 圖4.2.1（3）水平地震作用軸力圖（單位：kN）在組合各種荷載的內(nèi)力時，地震荷載分別考慮左震和右震，由于活荷載較小，均按滿布考慮，對活荷載產(chǎn)生的跨中彎矩乘以擴大系數(shù)1.2。在恒荷載和活荷載豎向荷載組合時，跨間可近似取跨中的彎矩代替，即:式中左、右為梁左、右端彎矩。若跨中彎矩小于，則應(yīng)取。彎矩調(diào)幅：考慮到塑性內(nèi)力重分布，現(xiàn)澆框架的支座調(diào)幅系數(shù)可采用0.80.9，取0.85，跨中彎矩為組合得最不利內(nèi)力，故不必調(diào)整。5.

32、1 橫梁內(nèi)力組合表框架橫梁的控制截面是支座截面和跨中截面。支座處一般產(chǎn)生最大負彎矩和最大剪力（水平荷載作用下還有正彎矩產(chǎn)生，故也要組合可能出現(xiàn)的正彎矩；跨中截面產(chǎn)生的最大正彎矩，也要注意組合可能出現(xiàn)的負彎矩）。橫梁內(nèi)力組合按上式組合，結(jié)果如下列表所示。（注，圖中所有彎矩的單位為kNm，剪力的單位為kN）表5.1（1）第七層橫梁內(nèi)力組合桿件號截面內(nèi)力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內(nèi)力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A7B7B7右M44.815.3-17.617.681.940.0685.8285.8

33、2V124.233.7-7.37.3214.85159.77178.75214.85跨中M-86.0-32.62.2-2.2-161.74-119.9-125.62-161.74C7左M163.551.521.9-21.9292.83255.57198.63292.83V-175.9-47.2-7.37.3-303.55-248.89-229.91-303.55B7C7C7右M233.273.9-18.118.1418.28300.65347.71418.28V216.858.4-4.64.6374.44289.22301.18374.44跨中M-126.1-48.100-237.58-180

34、.18-180.18-237.58D7左M233.273.918.1-18.1418.28347.71300.65418.28V-216.8-58.4-4.64.6-374.44-301.18-289.22-374.44C7D7D7右M163.551.5-21.921.9292.83198.63255.57292.83V175.947.2-7.37.3303.55229.91248.89303.55跨中M-86.0-32.6-2.22.2-161.74-125.62-119.9-161.74E7左M44.815.317.6-17.681.985.8240.685.82V-124.2-33.7-

35、7.37.3-214.85-178.75-159.77-214.85表5.1（2）第六層橫梁內(nèi)力組合桿件號截面內(nèi)力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內(nèi)力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A6B6B6右M28.8 24.5 -38.338.373.18 -0.53 99.05 99.05V82.0 36.8 -15.115.1162.22 100.85 140.11 162.22跨中M-42.8 -24.4 2.5-2.5-91.88 -62.73 -69.23 -91.88C6左M52.9 44.3 4

36、3.3-43.3133.39 146.31 33.73 146.31V-40.7 -44.1 -15.115.1-116.69 -94.93 -55.67 -116.69B6C6C6右M190.7 75.1 -33.533.5362.59 230.35 317.45 362.59V163.5 58.4 -8.68.6302.49 220.06 242.42 302.49跨中M-119.4 46.7 00-95.81 -115.26 -115.26 -226.57D6左M190.7 75.1 33.5-33.5362.59 317.45 230.35 362.59V-163.5 -58.4 -8

37、.68.6-302.49 -242.42 -220.06 -302.49C6D6D6右M52.9 44.3 -43.343.3133.44 33.77 146.35 146.35V98.3 44.1 -15.115.1194.45 124.79 164.05 194.45跨中M-42.8 24.4 -2.52.5-23.62 -39.97 -33.47 -91.94E6左M28.8 24.5 38.3-38.373.18 99.05 -0.53 99.05V38.3 -36.8 -15.115.10.19 4.25 43.51 43.51表5.1（3）第五層橫梁內(nèi)力組合桿件號截面內(nèi)力種類恒載（

38、梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內(nèi)力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A5B5B5右M43.523.8-56.156.192.05-6.45139.41139.41V80.336.6-22.222.2159.6589.46147.18159.65跨中M-45.0-24.64-4-95.19-63.56-73.96-95.19C5左M88.644.864.1-64.1182.33216.5349.87216.53V-99.9-44.3-22.222.2-196.89-175.32-117.60-196.89B5C

39、5C5右M190.775-49.949.9362.38208.92338.66362.38V163.558.4-12.812.8302.49214.60247.88302.49跨中M-119.5-46.700-226.71-171.42-171.42-226.71D5左M190.77549.9-49.9362.45338.71208.97362.45V-163.5-58.4-12.8-12.8-302.49-247.88-247.88-302.49C5D5D5右M88.644.8-64.164.1182.3349.87216.53216.53V99.944.3-22.222.2196.8911

40、7.60175.32196.89跨中M-45.0-24.6-44-95.19-73.96-63.56-95.19E5左M43.523.856.1-56.192.05139.41-6.45139.41V-80.3-36.6-22.222.2-159.65-147.18-89.46-159.65表5.1（4）第四層橫梁內(nèi)力組合桿件號截面內(nèi)力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內(nèi)力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A4B4B4右M43.7 23.8-72.472.492.32 -27.40 160.84 160

41、.84V80.3 36.6-28.728.7159.65 81.01 155.63 159.65跨中M-44.8 -24.65.2-5.2-94.92 -61.76 -75.28 -94.92C4左M88.7 44.882.7-82.7182.47 240.83 25.81 240.83V-99.9 -44.3-28.728.7-196.89 -183.77 -109.15 -196.89B4C4C4右M190.6 75-64.364.3362.31 190.13 357.31 362.31V163.5 58.4-16.516.5302.49 209.79 252.69 302.49跨中M-1

42、19.6 -46.700-226.84 -171.54 -171.54 -226.84D4左M190.6 7564.3-64.3362.31 357.31 190.13 362.31V-163.5 -58.4-16.516.5-302.49 -252.69 -209.79 -302.49C4D4D4右M88.7 44.8-82.782.7182.47 25.81 240.83 240.83V99.9 44.3-28.728.7196.89 109.15 183.77 196.89跨中M-44.8 -24.6-5.25.2-94.92 -75.28 -61.76 -94.92E4左M43.7 23.872.4-72.492.32 160.84 -27.40 160.84V-80.3 -36.6-28.728.7-159.65 -155.63 -81.01 -159.65表5.1（5）第三層橫梁內(nèi)力組合桿件號截面內(nèi)力種類恒載（梁端彎矩0.85）活載（跨中彎矩1.2）地震荷載內(nèi)力組合控制值左右1.35恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左震1.2（恒+0.5活）+1.3右震A3B3B3右M43.723.8-88.288.292.3