DB62T 2994-2019 公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計規(guī)程

公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計規(guī)程2019-06-01實(shí)施2019-06-01實(shí)施甘肅省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 1 25材料及錨固體系 25.1混凝土 2 35.3鋼筋 35.4界面劑 55.5錨具、夾具和連接器 55.6制孔用管材 55.7灌漿材料 66結(jié)構(gòu)設(shè)計 66.1基本規(guī)定 66.2持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 66.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 66.4持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算 97構(gòu)造規(guī)定 7.1一般規(guī)定 7.2預(yù)應(yīng)力混凝土上部結(jié)構(gòu) 附錄A(資料性附錄)金屬波紋管選用一覽表 附錄B(資料性附錄)塑料波紋管選用一覽表 附錄C(規(guī)范性附錄)本規(guī)程條文說明 DB62/T2994—2019本標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)GB/T1.1-2009給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)由甘肅省交通運(yùn)輸廳提出并監(jiān)督管理。本標(biāo)準(zhǔn)由甘肅省交通運(yùn)輸工程標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：甘肅省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院股份有限公司。本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人：陳宏斌、李光明、李俊升、樊江、蘇愛軍、武維宏、楊小森、胡焱文、馬勝午、劉金平、趙國旺、邢慶儒、趙永春、薄士威、李熙同。為在甘肅省更好的發(fā)展預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，達(dá)到安全可靠、耐久適用、經(jīng)濟(jì)合理、有利于環(huán)境保護(hù)、技術(shù)先進(jìn)的目的，按照甘肅省技術(shù)質(zhì)量監(jiān)督局《關(guān)于下達(dá)2017年度第6批地方標(biāo)準(zhǔn)制修訂計劃的函》(甘質(zhì)監(jiān)函[2017]158號)的要求，甘肅省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院股份有限公司負(fù)責(zé)編制了《公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計規(guī)程》(以下簡稱《規(guī)程》)?！兑?guī)程》是在國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范的基礎(chǔ)上，通過廣泛調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)省內(nèi)外公路、鐵路橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計工程實(shí)踐和科研成果，廣泛征求有關(guān)單位和專家的意見，經(jīng)過反復(fù)討論修改形成?！兑?guī)程》主要細(xì)化和補(bǔ)充了現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)中有關(guān)預(yù)應(yīng)力設(shè)計的內(nèi)容，共分7章：1范圍、2規(guī)范性引用文件、3術(shù)語和定義、4總則、5材料及錨固體系、6結(jié)構(gòu)設(shè)計、7構(gòu)造規(guī)定。在基本涵蓋公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計內(nèi)容的前提下，重點(diǎn)對“材料及錨固體系”、“結(jié)構(gòu)設(shè)計”、“構(gòu)造規(guī)定”等關(guān)鍵性問題作了相應(yīng)的技術(shù)性要求。本規(guī)程適用于甘肅省各等級公路新建橋梁的預(yù)應(yīng)力設(shè)計，市政和改擴(kuò)建橋梁可參照執(zhí)行。本規(guī)程不適用于輕質(zhì)混凝土及其它特種預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T5223預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲GB/T5223.3預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼棒GB/T5224預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線JC/T907混凝土界面處理劑JG/T225預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管JT/T329-2010公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、夾具和連接器JT/T529預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管JTG/T3310公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范JTG3362-2018公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG/TF50公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼絲、鋼絞線、鋼棒和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的總稱。預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)prestressedconcretestructure配置預(yù)應(yīng)力鋼筋并通過張拉或其他方法建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。聚合物砂漿polymermodifiedmortar將聚合物與水泥、細(xì)骨料、摻和物、添加劑等按適當(dāng)比例混合而成的高強(qiáng)度水泥砂漿。為保持預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉力并將其傳遞到構(gòu)件或結(jié)構(gòu)上所采用的永久錨固裝置，分為張拉端錨具和固定端錨具兩類。工2用于連接(接長)預(yù)應(yīng)力鋼筋的裝置。結(jié)構(gòu)整體或結(jié)構(gòu)一部分達(dá)到不能滿足設(shè)計規(guī)定的某一功能要求的特定狀態(tài)，此特定狀態(tài)為該功能材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值characteristi結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計時采用的材料強(qiáng)度的基本代表值，由標(biāo)準(zhǔn)試件按規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法經(jīng)數(shù)理統(tǒng)計以具有95%保證率的分位值確定。材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力(材料)分項(xiàng)系數(shù)后的值。按照結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的設(shè)計使用年限開展的材料選控、構(gòu)造措施、附加防護(hù)等方4.1為減少或避免預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋在正常使用狀態(tài)下結(jié)構(gòu)出現(xiàn)跨中下?lián)稀⒏拱逍绷芽p、底板裂縫4.3公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計宜積極穩(wěn)妥地采用技術(shù)可靠、經(jīng)濟(jì)合理的新技術(shù)、新材料、新工藝和4.4公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計，除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家和行業(yè)現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)5.1.2混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值fk和軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fi應(yīng)按表1采用。3強(qiáng)度種類混凝土強(qiáng)度等級5.1.3混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fa和軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值Jfa應(yīng)按表2采用。表2混凝土強(qiáng)度設(shè)計值單位為兆帕強(qiáng)度種類混凝土強(qiáng)度等級5.1.4混凝土受壓和受拉的彈性模量E.宜按表3采用，當(dāng)有可靠試驗(yàn)依據(jù)時，E?？砂磳?shí)測數(shù)據(jù)確定?；炷恋募羟凶冃文Ａ靠砂词軌汉褪芾瓘椥阅Ａ恐档?0%采用，混凝土泊松比可采用0.2。單位為兆帕混凝土強(qiáng)度等級數(shù)0.95。5.2.2聚合物水泥砂漿物理力學(xué)性能應(yīng)滿足表4要求。表4聚合物水泥砂漿28天物理力學(xué)性能≥2.5,且為混凝土內(nèi)聚破壞5.3.1預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》(GB/T5224)5.3.2預(yù)應(yīng)力鋼絲應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》(GBT5223)的規(guī)45.3.5普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fk和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk,應(yīng)分別按表5和表6采符號中業(yè)業(yè)業(yè)亞消除應(yīng)力螺旋肋φ579預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋φ注：抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1960MPa的鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋作用時，應(yīng)有可靠工程經(jīng)驗(yàn)或充分試驗(yàn)驗(yàn)5.3.6普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fsa和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fsd′應(yīng)按表7采用；預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fad和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fpd'按表8采用。單位為兆帕注1:鋼筋混凝土軸心受拉和小偏心受拉構(gòu)件的鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值大于330MPa時，應(yīng)注2:構(gòu)件中配有不同種類的鋼筋時，每種鋼筋應(yīng)采用各自的5表8預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值1×7(七股)消除應(yīng)力鋼絲預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋5.3.7普通鋼筋的彈性模量Es和預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量Ep宜按表9采用；當(dāng)有可靠試驗(yàn)依據(jù)時，Es和Ep可按實(shí)測數(shù)據(jù)確定。表9鋼筋的彈性模量E消除應(yīng)力鋼絲預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋5.4界面劑5.4.1新老混凝土結(jié)合面宜采用界面劑。5.4.2界面劑物理力學(xué)性能應(yīng)符合《混凝土界面處理劑》(JC/T907)的規(guī)定。5.5錨具、夾具和連接器預(yù)應(yīng)力鋼筋錨具、夾具和連接器應(yīng)具有可靠的錨固性能、足夠的承載能力和良好的適應(yīng)性，能夠充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力鋼筋的強(qiáng)度，安全地實(shí)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力張拉作業(yè)，物理力學(xué)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、夾具和連接器》(JT/T329)的規(guī)定。設(shè)計中宜明確錨墊板的主要構(gòu)造尺寸。5.6制孔用管材5.6.1金屬波紋管應(yīng)符合現(xiàn)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》(JG/T225)的規(guī)定。5.6.2塑料波紋管及接頭形式應(yīng)符合現(xiàn)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》(JT/T529)的規(guī)6后張預(yù)應(yīng)力孔道宜采用專用壓漿料或?qū)Ｓ脡簼{劑配置的漿液進(jìn)行壓漿，采用壓漿材料配置的漿液應(yīng)滿足現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/TF50)相關(guān)技術(shù)要求。6結(jié)構(gòu)設(shè)計6.1.1混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行整體作用效應(yīng)分析，必要時應(yīng)對結(jié)構(gòu)中受力狀況特殊部分析，結(jié)構(gòu)的作用(或荷載)效應(yīng)可按彈性理論進(jìn)行計算。a)整體計算應(yīng)充分考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋徑向力對變截面連續(xù)梁或連續(xù)b)整體計算應(yīng)考慮連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)合攏時調(diào)整力的影響；所需鋼筋的50%可兼作主梁抗剪或抗扭箍筋；正負(fù)5℃考慮；f)采用瀝青混凝土鋪裝的混凝土橋面板應(yīng)考慮施工階段瀝青攤鋪引起的溫度效應(yīng)。6.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)計算時，橋面鋪裝(含混凝土調(diào)平層)僅作為荷載作用在結(jié)構(gòu)上，不考慮其拉應(yīng)力不超過規(guī)定限值時，為A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件；當(dāng)拉應(yīng)力超過規(guī)定限值時，為B類預(yù)c)新建橋梁結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件；跨徑大于50m預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要受力或計入錨圈口摩擦損失時，預(yù)應(yīng)力鋼筋中最大控制應(yīng)力(千斤頂油泵上顯示的值)可提高0.05fpk:71)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力2)體外預(yù)應(yīng)力 b)預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的張拉控制應(yīng)力值 (3)6.3.3在正常使用極限狀態(tài)計算中，預(yù)應(yīng)力混a)預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦o1d)混凝土的彈性壓縮o4此外，尚應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性6.3.4預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件各階段的預(yù)應(yīng)力損失值可按表10的規(guī)定進(jìn)行組合。體內(nèi)預(yù)應(yīng)力體外預(yù)應(yīng)力傳力錨固時的損失(第一批)O傳力錨固后的損失(第二批)可1?+σ16Opc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)8b)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件c)B類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在結(jié)構(gòu)自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓。力應(yīng)大于1MPa。 2)現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件 b)A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 2)現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件 b)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按上述計算的長期撓度值，由汽車荷載(不計沖擊力)和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600;在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最9a)當(dāng)預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長期反拱值大于按6.4持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算6.4.1使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)a)受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力Oc—構(gòu)件開裂截面按使用階段計算的混凝土法向壓應(yīng)力；b)受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力Opo——截面受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力鋼筋的2)體外預(yù)應(yīng)力鋼絞線3)預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋6.4.2對構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力時，養(yǎng)生時間不宜小于5天，同條件養(yǎng)生混凝土試塊的立方體強(qiáng)度不應(yīng)低于設(shè)計強(qiáng)度等級的80%,彈性模量不應(yīng)低于混凝土28d彈性模量的80%。b)最外側(cè)鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)不小于表11的規(guī)定值。構(gòu)件類別100年100年100年I類-一般環(huán)境Ⅱ類-凍融環(huán)境II類-近海或海洋氯化物環(huán)境IV類-除冰鹽等其他氯化物環(huán)境注1:表中數(shù)值是針對各環(huán)境類別的最低作用等級，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362)要求的最低混凝土強(qiáng)度等級、以及鋼筋和混凝土無特殊防腐措施規(guī)定的。注2:對工廠預(yù)制的混凝土構(gòu)件，其保護(hù)層最小厚度可將表中相應(yīng)數(shù)值減小5mm,但不得小于20m7.1.3設(shè)計文件宜明確預(yù)應(yīng)力混凝土粗集料的最大粒徑，粗集料的最大粒徑宜滿足《公路橋涵施工技7.1.4后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中錨具的布置應(yīng)滿足預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉7.1.6錨具不宜采用扁錨，預(yù)應(yīng)力管道宜采用塑料波紋管，但在腐蝕環(huán)境下，預(yù)應(yīng)力管道必須采用塑7.1.7除有特殊要求的建筑材料、專用設(shè)備和工藝生產(chǎn)線等外，設(shè)計單位不7.2.1懸臂施工的混凝土橋梁，必須在所有懸臂段設(shè)置腹板下彎鋼束。一7.2.2對于變截面的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)橋，其縱向、橫向、豎向預(yù)應(yīng)力布設(shè)應(yīng)符合下列b)后期備用縱向調(diào)整束的用量不宜低于設(shè)計抵抗正負(fù)彎矩鋼束各自總量的5%～10%;c)橫向預(yù)應(yīng)力管道中心間距不宜大于4倍最小頂板厚，當(dāng)?shù)装遢^薄且較寬時，可設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力d)預(yù)應(yīng)力混凝土梁中設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時，其縱向間距宜為500mm～1000mm。豎向與橫向預(yù)小斷面左右1/4跨長區(qū)域等部位的頂板和腹板應(yīng)適當(dāng)進(jìn)行加密布置或調(diào)整根數(shù)加大豎向預(yù)應(yīng)e)縱向預(yù)應(yīng)力鋼束宜布置在靠近腹板應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不宜大于200mm;自支座中心起長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，應(yīng)采用閉合式箍筋，間距不應(yīng)大于120mm;b)在T形、I形截面梁下部的馬蹄內(nèi)，應(yīng)另設(shè)直徑不小于8mm的閉合式箍筋，間距不應(yīng)大于c)箱梁縱向鋼筋和橫向鋼筋的間距不宜大于20cm,縱向鋼筋和底板橫向鋼筋直徑不宜小于16mm,腹板箍筋直徑不宜小于12mm。當(dāng)箱梁不設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時，縱向鋼筋和底板橫向鋼筋直徑不宜小于20mm,腹板箍筋直徑不宜小于16mm,箍筋間距不宜大于15cm。當(dāng)頂板設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力時，頂板上層鋼筋和箱內(nèi)頂板下緣橫向鋼筋直徑不宜小于16mm,懸臂板下緣和箱中承托下緣鋼筋直徑不宜小于12mm。a)不應(yīng)小于其公稱直徑的1:5倍，對于1×7鋼絞線并不應(yīng)小于25mm;預(yù)應(yīng)力鋼絲間凈距不應(yīng)小于15mm;b)不小于粗骨料最大尺寸的1.25倍。7.2.6后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部a)錨下局部區(qū)應(yīng)配置間接鋼筋。當(dāng)采用平板式錨墊板，應(yīng)配置不少于4層的方格網(wǎng)鋼筋或不少于b)錨下總體區(qū)應(yīng)配置抵抗橫向劈裂力的閉合式箍筋，其間距不應(yīng)大于120mm;d)當(dāng)間接鋼筋采用網(wǎng)片鋼筋時，網(wǎng)片鋼筋可選用HRB400鋼筋，其外徑應(yīng)比JT/T329-2010附錄表A.1和表A.2中螺旋筋的直徑大兩個規(guī)格。鋼筋間距為錨墊板大端邊長(或直徑)的1.4倍，網(wǎng)片間距為100mm。7.2.7后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁(包括連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)邊跨現(xiàn)澆段)的部分預(yù)應(yīng)力鋼筋，應(yīng)在靠近端按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)第9.3.7條及第9.4.1條要求，7.2.8對外形呈曲線形且布置有曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，其曲線平面內(nèi)、外管道的最小混凝土保護(hù)層a)曲線平面內(nèi)Ya——保護(hù)層安全系數(shù)，取值為4;Pa——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉力設(shè)計值，單位為牛(N),可取扣除錨圈口摩擦、鋼筋回縮及當(dāng)按公式(16)計算的保護(hù)層厚度較大時 b)曲線平面外c)當(dāng)按上述公式計算的保護(hù)層厚度小于《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)第9.1.1條的規(guī)定時，應(yīng)按第9.1.1條的規(guī)定取相應(yīng)環(huán)境條件的保護(hù)層厚度。b)管道的凈距應(yīng)大于粗骨料最大粒徑的1.25倍；c)直線預(yù)應(yīng)力管道的凈距不應(yīng)小于40mm,且不宜小于管道直徑的0.6倍。曲線預(yù)應(yīng)力管道的凈d)軸向受力的普通鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道的水平凈距須大于2cm和粗骨料最大尺寸1.25倍的較大值，e)曲線形預(yù)應(yīng)力鋼筋管道在曲線平面內(nèi)相鄰管道間的最小凈距應(yīng)其中Pa和r分別為相鄰兩管道曲線半徑較大的一根預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉力設(shè)計值和曲線Cin為相鄰兩曲線管道外緣在曲線平面內(nèi)凈距。當(dāng)上述計算結(jié)果小于其相應(yīng)直線管道外緣間凈距時，應(yīng)取用直線管道最小外緣間凈距；f)曲線形預(yù)應(yīng)力鋼筋管道在曲線平面外相鄰?fù)饩夐g的最小凈距，應(yīng)按本規(guī)程第7.2.8條第2款計算，其中Cout為相鄰兩曲線管道外緣在曲線平面外凈距。g)管道外徑不應(yīng)超過管道處混凝土最小毛厚度的0.4倍；h)管道內(nèi)徑截面積不應(yīng)小于2倍預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積，當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束長度超過120m時，管道內(nèi)徑截面積不應(yīng)小于2.5倍預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積；i)預(yù)應(yīng)力設(shè)計時宜選用與鋼束根數(shù)配套的預(yù)應(yīng)力管道，具體要求參見附錄A、附錄B;j)按計算需要設(shè)置預(yù)拱度時，預(yù)留管道也應(yīng)同時起拱。7.2.10后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的曲線形預(yù)應(yīng)力半徑宜盡量大，受條件限制時，鋼束的曲線半徑宜取下列數(shù)值的較大值：a)鋼絲束、鋼絞線束的鋼絲直徑等于或小于5mm時，不宜小于4m;鋼絲直徑大于5mm時，不宜小于6m;b)預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的直徑等于或小于25mm時，不宜小于12m;直徑大于25mm時，不宜小于c)管道直徑的100倍；d)曲線預(yù)應(yīng)力束的曲率半徑宜按下式確定：式中：rp——預(yù)應(yīng)力鋼束曲率半徑，單位為米(m);p——預(yù)應(yīng)力張拉力設(shè)計值，單位為牛(N);fa——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，單位為兆帕(MPa);ds——預(yù)應(yīng)力管道外徑，單位為毫米(mm)。7.2.11后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的曲線形鋼絲束、鋼絞線束的錨下最小直線段長度宜取0.80m~7.2.12在預(yù)加應(yīng)力施加完畢后，埋封于梁體內(nèi)的錨具其周圍應(yīng)設(shè)置構(gòu)造鋼筋與梁體連接，然后澆筑混凝土封錨，封錨應(yīng)采用與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件同強(qiáng)度的混凝土。7.2.13預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在選用預(yù)應(yīng)力體系和布置預(yù)應(yīng)力鋼筋時，應(yīng)采取措施減少摩擦損失。7.2.14在連續(xù)梁全長上，預(yù)應(yīng)力鋼筋不宜在某個截面或某個區(qū)段急劇增加或減少。梁的正負(fù)彎矩交替區(qū)，可設(shè)置較長的預(yù)應(yīng)力鋼筋重疊搭接段，并宜分散布置。7.2.15在連續(xù)梁中間支承處，腹板及其下方翼緣內(nèi)應(yīng)設(shè)置順橋向的普通鋼筋。7.2.16當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋需在構(gòu)件中間錨固時，其錨固點(diǎn)宜設(shè)在截面重心軸附近或外荷載作用下的受壓區(qū)。如因錨固而削弱梁截面，應(yīng)用普通鋼筋補(bǔ)強(qiáng)。當(dāng)箱形截面梁的頂、底板內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋引出板外時，應(yīng)在專設(shè)的齒板上錨固，此時，預(yù)應(yīng)力鋼筋宜采用較大彎曲半徑，并按本規(guī)程第7.2.8條設(shè)置箍筋。7.2.17在反復(fù)作用彎矩的地方，鋼束應(yīng)靠近截面上緣、下緣分散配置，盡量避免鋼束布設(shè)在截面中性軸附近。(資料性附錄)金屬波紋管選用一覽表預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管參照表A.1選用。表A.1預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管選用表3456789先穿束先穿束注：上述管徑與預(yù)應(yīng)力束規(guī)格的對應(yīng)關(guān)系尚可根據(jù)工程實(shí)際情況進(jìn)(資料性附錄)塑料波紋管選用一覽表圓形塑料波紋管參照表B.1選用。表B.1圓形塑料波紋管選用一覽表型號內(nèi)徑扁形塑料波紋管參照表B.2選用。表B.2扁形塑料波紋管選用一覽表型號長軸短軸配套使用的錨具(規(guī)范性附錄)b)表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞：1)正面詞采用“宜”或“可”;規(guī)程中指定應(yīng)按其它有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行時，寫法為：“應(yīng)符合……的規(guī)定”或“應(yīng)按……執(zhí)行”。4.1為統(tǒng)一公路橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，提升公路橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計水平，綜合體現(xiàn)橋梁預(yù)應(yīng)力設(shè)計4.2針對現(xiàn)役橋梁的調(diào)查，其耐久性遠(yuǎn)不能滿足設(shè)計使用年限的要求，后期再加固、維修或拆除重建會帶來難以承受的經(jīng)濟(jì)和環(huán)境代價，所以本規(guī)程要求公路混凝土橋梁應(yīng)進(jìn)行設(shè)計5.5.1預(yù)應(yīng)力鋼筋錨具、夾具和連接器現(xiàn)行參考規(guī)范包括國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋用錨具夾具和連接器》 5.6.1《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》JG/T225與原規(guī)范《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬螺旋管》JG/T3013相2007中的附錄B作為本規(guī)程的附錄A金屬波紋管選用一覽表，將《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》(JT/T529-2016)中的表1、表2作為本規(guī)程的附錄B塑料波紋管選用一覽表。6結(jié)構(gòu)設(shè)計6.1.2隨著計算機(jī)輔助技術(shù)的不斷發(fā)展，現(xiàn)在的橋梁結(jié)構(gòu)計算基本都借助于Midas、橋梁博士、Ansys等軟件完成，精細(xì)化有限元模型是準(zhǔn)確結(jié)構(gòu)分析的關(guān)鍵。大跨徑連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)橋出現(xiàn)跨中截面下?lián)稀⒏拱彘_裂等病害除了受預(yù)應(yīng)力損失、混凝土收縮徐變等不可控因素影響外，還與設(shè)計時沒有進(jìn)行精細(xì)化受力分析有關(guān)，設(shè)計時應(yīng)重點(diǎn)考慮以下幾種精細(xì)化分析：a)預(yù)應(yīng)力徑向力圖C.1變截面連續(xù)梁徑向力示意圖在變截面連續(xù)梁跨中截面，受曲線預(yù)應(yīng)力作用，預(yù)應(yīng)力荷載T除了在預(yù)應(yīng)力張拉端產(chǎn)生軸向力F、豎向力N外，還產(chǎn)生附加的徑向力Q,目前，絕大部分桿系有限元分析程序均不能自動考慮徑向力Q,這種真實(shí)存在但結(jié)構(gòu)分析經(jīng)常忽略的徑向力會產(chǎn)生初始變形，在后期收縮徐變影響下，加劇了變截面連續(xù)梁跨中下?lián)?。?guī)程編寫組對部分大跨連續(xù)剛構(gòu)的徑向力做了統(tǒng)計，徑向力基本為相應(yīng)設(shè)計荷載(汽車荷載)的1～2倍，個別極端情況的徑向力甚至為設(shè)計荷載的4倍。因此，本規(guī)程將變截面連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)的徑向力納入強(qiáng)制性條文中，要求設(shè)計人員對徑向力做精細(xì)化分析。表C.1典型連續(xù)剛構(gòu)跨中徑向力一覽表徑向力/設(shè)計荷載1234567b)合攏調(diào)整力構(gòu)件調(diào)整力通常包括以下兩種：①連續(xù)剛構(gòu)在主跨合龍前，根據(jù)需要在兩懸臂端用水平千斤頂互施水平頂推力，以調(diào)整主跨及雙壁墩身的內(nèi)力，設(shè)計時宜計入調(diào)整力對結(jié)構(gòu)的影響。②連續(xù)剛構(gòu)在邊跨梁處于懸臂狀態(tài)時，在懸臂端施加豎直荷載，于邊跨合龍后卸除，以調(diào)整雙壁墩身內(nèi)力，設(shè)計時也宜計入其影響。c)主拉應(yīng)力的縱橫向耦合作用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)第6.3.3條規(guī)定豎向應(yīng)力除了考慮豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力效應(yīng)外，還須考慮橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力、橫向溫度梯度和汽車荷載。《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)第6.3.3條規(guī)定的主應(yīng)力計算公式0cx——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和作用頻遇組合計算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；Ocy——混凝土豎向壓應(yīng)力；t——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用頻遇組合計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。箱梁是三維受力模式，應(yīng)該考慮橫向因素的影響。箱梁是框架結(jié)構(gòu)，由于底板的自重以及上翼緣的懸臂，箱梁腹板在自重、活載、溫度荷載、箱梁橫向預(yù)應(yīng)力、縱向預(yù)應(yīng)力引起的徑向力等荷載的作用下，腹板各斷面各個部位的受力不盡相同，有的斷面受拉，有的斷面受壓，通常是腹板內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力較大。在計算主拉應(yīng)力時，應(yīng)考慮上述因素對腹板主拉應(yīng)力的影響，即σcy值應(yīng)是豎向預(yù)應(yīng)力提供的壓應(yīng)力與溫度、活載、張拉橫向預(yù)應(yīng)力和張拉縱向預(yù)應(yīng)力引起的徑向力等荷載產(chǎn)生的應(yīng)力疊加。當(dāng)箱梁懸臂較長時，主拉應(yīng)力縱橫向耦合作用更為明顯，通過對某項(xiàng)目主跨120m連續(xù)剛構(gòu)的計算，箱梁在自重、溫度、活載、張拉橫向預(yù)應(yīng)力和張拉縱向預(yù)應(yīng)力引起的徑向力等荷載在腹板斷面產(chǎn)生的拉應(yīng)力組合值較大，一般在2.5MPa左右，此值甚至可抵消豎向預(yù)應(yīng)力提供的豎向壓應(yīng)力，可見箱梁的橫向效應(yīng)對腹板產(chǎn)生的影響較大。d)箱梁橫向分析本條規(guī)定系沿用《鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10092-2017)第4.3.8條之規(guī)定。箱形梁橫向構(gòu)成了帶有懸臂的箱形框架，橫向內(nèi)力原則上應(yīng)通過分析這個箱形框架來求得。當(dāng)為雙室箱梁時，一般在梁端每個腹板下設(shè)置支座，并設(shè)有端隔板，可按變形相等的原則依腹板厚度分配剪力。當(dāng)設(shè)計截面為其他箱梁形式時，需采用實(shí)體等更為精確的分析手段。設(shè)計荷載作用時可將按箱形框架計算的主梁(腹板)所需鋼筋的一半兼作箍筋使用，這是出于箍筋在破壞荷載作用下所必需的鋼筋數(shù)量，在設(shè)計荷載作用下，仍處于混凝土容許主拉應(yīng)力范圍以內(nèi)，而主應(yīng)力的最大值產(chǎn)生于腹板高度的中央附近，作為箱形框架的彎曲拉應(yīng)力，則產(chǎn)生于腹板和上翼緣連接部分附近，所以即使考慮到破壞的安全度方面也可認(rèn)為是十分安全的。e)箱梁內(nèi)外溫差效應(yīng)箱梁的溫度效應(yīng)可分為縱向整體計算和橫向局部計算，橫向計算時，參考《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》 (JTGD61-2005)第5.1.9條，箱室內(nèi)外溫差按正負(fù)5℃考慮；縱向整體計算時，溫度作用按《公路橋涵f)瀝青攤鋪的溫差效應(yīng)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)規(guī)定“采用瀝青混凝土鋪裝的混凝土橋面板橋梁必要時應(yīng)考慮施工階段瀝青攤鋪引起的溫度效應(yīng)”,但沒有具體溫度場的描述。瀝青攤鋪溫度可通過項(xiàng)目施工工藝通過試驗(yàn)確定，并在設(shè)計文件中注明瀝青攤鋪的最大溫度，當(dāng)施工溫度超過設(shè)計攤鋪溫度時，應(yīng)對瀝青攤鋪施工工況予以檢算。6.1.3關(guān)于耐久性的相關(guān)規(guī)范，目前有國標(biāo)、交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、建設(shè)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、鐵路行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)準(zhǔn)又分為強(qiáng)制性和推薦性標(biāo)準(zhǔn)，而且各標(biāo)準(zhǔn)之間執(zhí)行的耐久性要求還不完全統(tǒng)一，所以本規(guī)程要求公路混凝土橋梁耐久性的基本要求應(yīng)符合現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362)、《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》(JTG/T3310)的相關(guān)要求。6.3.1本規(guī)程相較于《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362),新規(guī)定了“新建橋梁結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件；跨徑大于50m預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要受力構(gòu)件不應(yīng)進(jìn)行部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計”省內(nèi)裝配式橋梁的單孔跨徑大都小于50m,需要更大跨徑時，一般采用現(xiàn)澆箱梁，現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)按全預(yù)應(yīng)力設(shè)計是業(yè)內(nèi)通用做法。6.3.3混凝土的收縮、徐變與預(yù)應(yīng)力松弛三者相互影響，宜考慮時間、配筋位置、混凝土特性等影響因素；配筋率對混凝土收縮徐變的影響系數(shù)不是一個常量，而是隨時間變化的，只有當(dāng)計算時間足夠長時才趨于常量?；炷恋氖湛s徐變對大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的長期變形、預(yù)應(yīng)力損失和內(nèi)力的影響是顯著的，宜通過短期的收縮徐變試驗(yàn)，選擇與實(shí)橋所用混凝土一致的收縮徐變模式，進(jìn)行參數(shù)修正，提高收縮徐變影響的計算精度。6.3.6橋梁跨徑大于80m后，主梁一般采用變截面箱梁，為降低運(yùn)營過程中跨中截面下?lián)霞案拱彘_裂風(fēng)險，本規(guī)程要求除了按全預(yù)應(yīng)力設(shè)計外，還應(yīng)滿足跨中下緣的壓應(yīng)力應(yīng)大于1MPa,即跨中截面進(jìn)行持久狀況正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗(yàn)算時，截面下緣混凝土壓應(yīng)力應(yīng)大于1MPa。6.4.2構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力時，混凝土要達(dá)到一定的強(qiáng)度和彈性模量，但是，目前有些項(xiàng)目為加快施工進(jìn)度，常在混凝土中摻人早強(qiáng)劑，這樣，混凝土強(qiáng)度很快達(dá)到要求，但混凝土的彈性模量未相應(yīng)提高，施加預(yù)應(yīng)力后構(gòu)件出現(xiàn)很大變形；另外，有些施工單位用稍高強(qiáng)度等級的混凝土來換取較短的養(yǎng)生時間，雖然混凝土強(qiáng)度滿足設(shè)計要求，但高強(qiáng)短養(yǎng)生時間的混凝土在后期收縮、徐變等方面與原設(shè)計均有不同，所以，本條規(guī)定參考《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362)第7.2.3條，新增加了“養(yǎng)生時間不宜小于5天”的齡期要求。7構(gòu)造規(guī)定7.1.1對于后張法預(yù)應(yīng)力管道的保護(hù)層厚度，《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362)第9.1.1僅規(guī)定了“預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度取預(yù)應(yīng)力管道外緣至混凝土表面的距離，不應(yīng)小于其管道直徑的1/2”,當(dāng)預(yù)應(yīng)力管道直徑較小時，可能出現(xiàn)保護(hù)層厚度不足的情況，本規(guī)程借鑒《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(JGJ369-2016)第11.3.2條對保護(hù)層厚度的最小值做了規(guī)定。7.1.2在常規(guī)的預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁中，腹板厚度僅為18cm,扣除保護(hù)層及箍筋尺寸，留下的振搗空間僅有10cm,扣除波紋管尺寸后，實(shí)際留下的振搗空間不大于3cm,若采用插入式振搗棒進(jìn)行振搗，會導(dǎo)致混凝土不密實(shí)、普通鋼筋移位、預(yù)應(yīng)力鋼束移位等問題，因此，本規(guī)程要求在設(shè)計文件中明確預(yù)應(yīng)力混凝土的振搗方式。7.1.3為防止粗集料卡在預(yù)應(yīng)力管道間或預(yù)應(yīng)力管道與普通鋼筋之間，導(dǎo)致混凝土不密實(shí)的問題，本規(guī)程要求在設(shè)計文件中明確預(yù)應(yīng)力混凝土粗集料的最大粒徑。7.1.6由于扁錨受到使用部位尺寸的限制，不能整束張拉，而只能一根一根地張拉。張拉的方法有兩種：一種是先張拉邊孔，后張拉中間孔；另一種是先張拉中間孔，后張拉邊孔，兩種方法均存在無法準(zhǔn)確確定張拉控制力的問題，而且扁錨管道壓漿困難且不適宜平彎或豎彎鋼束。因此，本規(guī)程要求錨具不宜采用扁錨。塑料波紋管是近幾年研究開發(fā)的新產(chǎn)品，它可以完全取代傳統(tǒng)的金屬波紋管，且具有比金屬波紋管更多的優(yōu)越性：a)摩擦阻力小。塑料波紋管是由高密度聚乙烯塑料制成，它比傳統(tǒng)的金屬波紋管摩阻系數(shù)??；a)密封性能好。塑料波紋管不漏氣不漏水，接頭可以用密封接頭或塑料焊接機(jī)焊接，對于保護(hù)鋼絞線束極為有利、若配合真空輔助壓漿工藝將對結(jié)構(gòu)的質(zhì)量大有益處；b)耐腐蝕。在結(jié)構(gòu)使用過程中，塑料波紋管是預(yù)應(yīng)力鋼筋防腐蝕的一道堅(jiān)實(shí)防線，在施工過程，不必?fù)?dān)心長時間存放會引起生銹等腐蝕損壞；c)強(qiáng)度高、剛度大。塑料波紋管在施工現(xiàn)場不怕踩壓，混凝土澆注時不易被振搗棒鑿破；d)無需另配接頭，成本低。塑料波紋管可以方便地用塑料波紋管焊接機(jī)現(xiàn)場焊接，單獨(dú)焊接一個接頭只需較少時間，接頭與整根質(zhì)量一致，牢固可靠，接口平滑，利于鋼絞線穿束。而金屬波紋管接頭需要波紋管套管黑膠布、封箱帶等，包裹后的接頭在鋪放、混凝土振搗中易損壞，還可能會漏漿；e)材料損耗小。由于塑料波紋管焊接方便，所以長度0.5m以上的短管均能使用，減少了材料浪費(fèi)，而金屬波紋管由于接頭成本高，構(gòu)造復(fù)雜。一般長度在2.5m以下的短管均廢棄不用，材料浪費(fèi)大。當(dāng)某些特殊原因必須采用金屬波紋管時，為防止銹蝕，本規(guī)程要求用于制作金屬波紋管的鋼帶宜采用鍍鋅鋼帶。7.2預(yù)應(yīng)力混凝土上部結(jié)構(gòu)7.2.1～7.2.2變截面連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)經(jīng)常出現(xiàn)腹板開裂的病害，其原因主要是由于箱梁截面主拉應(yīng)力超過材料限值。大量的研究和實(shí)踐表明，設(shè)置腹板下彎和豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋是解決腹板開裂的有效手段。a)7.2.1條，腹板下彎預(yù)應(yīng)力鋼筋腹板彎曲預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用表現(xiàn)為兩方面：一是減小了箱梁腹板混凝土主拉應(yīng)力，提高了腹板混凝上主壓應(yīng)力，延緩了斜裂縫的形成和發(fā)展；二是提供了與荷載剪力方向相反的豎向分力，抵消了部分荷載剪力，鑒于腹板下彎鋼束在延緩腹板開裂的重要作用，本規(guī)程要求懸臂施工的橋梁，必須在懸臂段設(shè)置腹板下彎鋼束。b)7.2.2第一條，豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋當(dāng)考慮主拉應(yīng)力的縱橫向耦合計算時(見本規(guī)程6.1.2條條文解釋),豎向預(yù)應(yīng)力的設(shè)置非常重要。但對于一些小跨的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)，因?yàn)榱焊咻^低，加之采用單箱多室的多道腹板箱梁，主應(yīng)力的縱橫向耦合問題并不突出，經(jīng)過論證后可以不設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力。但一般的連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)均采用單箱單室截面，主應(yīng)力的縱橫向耦合效應(yīng)較為明顯，設(shè)計時應(yīng)布設(shè)豎向預(yù)應(yīng)力。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋對混凝土的預(yù)壓作用增大了混凝土的主壓應(yīng)力，提高了箱梁斜截面開裂荷載，同時使斜裂縫傾角增大；斜截面開裂后，豎向預(yù)應(yīng)力筋一定程度上減小了斜裂縫寬度，限制了斜裂縫的發(fā)展，增強(qiáng)了集料咬合作用，約束了剪壓區(qū)混凝土的側(cè)向變形，提高了混凝土的抗剪承載力。所以，提高豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋可靠度非常重要。目前豎向預(yù)應(yīng)力一般采用鋼絞線、精軋螺紋鋼、無粘結(jié)或緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒，鋼絞線由于采用夾片錨，夾片回縮變形引起的預(yù)應(yīng)力損失較大，特別是當(dāng)梁高較低時，即使夾片回縮較小值，也會引起較大預(yù)應(yīng)力損失，一般較少采用，精軋螺紋鋼的使用較為普遍。短預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛會導(dǎo)致較大的預(yù)應(yīng)力損失。②精軋螺紋鋼錨固螺母擰緊不易到位，施工控制難度大。如直徑32mm精軋螺紋鋼筋螺距16mm,少擰半圈就會差8mm,旋緊不到位會引起預(yù)應(yīng)力筋錨固松動，導(dǎo)相反，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒相較于精軋螺紋鋼而言，優(yōu)點(diǎn)突出，主要有：①超低回縮，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒回縮量小于0.5mm,應(yīng)力損失幾乎為零，施工時可忽略不計。②松弛率低，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒松弛率小于2.0%。③性能優(yōu)異，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒微觀組織為淬回火屈氏體+馬氏體，綜合機(jī)械性能