35kV變電所二次系統(tǒng)的初步設計

湖南工業(yè)大學本科畢業(yè)設計（論文）⑧PT斷線，PT斷線判據(jù)如下(在起動元件不動作的情況下)：1)任一線電壓小于30伏，而低壓側任一相電流大于0.06In。2)負序電壓大于8伏。滿足上述任一條件后延時10秒報母線PT斷線，發(fā)出運行異常告警信號，待電壓恢復正常后保護也自動恢復正常。在斷線期間，根據(jù)整定控制字選擇是退出經復合電壓閉鎖的各段過流保護還是暫時取消復合電壓閉鎖。6.3后備保護配置方案設計此次設計選用RCS－9679裝置的復合電壓啟動過電流保護作為后備保護。后備保護裝設于變壓器各側，動作后跳開各側斷路器。復合電壓啟動的過電流保護的復合電壓啟動部分由負序過電壓元件與低電壓元件組成。在微機保護中，接入微機保護裝置的電壓為三個相電壓或三個線電壓，負序過電壓與低電壓功能由算法實現(xiàn)。過電流元件的實現(xiàn)通過接入三相電流和保護算法實現(xiàn)，兩者相與構成復合電壓啟動的過電流保護。6.4變壓器比率制動差動保護的整定計算主保護的整定計算：=1\*GB3①初值計算選用變壓器容量為8000kVA高壓側：額定電壓為37kV額定電流124.84A額定電流二次值1.56A低壓側：額定電壓為10.5kV額定電流為439.9A額定電流二次值1.47ATA變比選擇：高壓側為150/5，低壓側為500/5②差動保護啟動電流的整定為差動保護最小動作電流值，應按躲過正常變壓器額定負載時的最大不平衡電流整定，即：式中：變壓器二次額定電流；為可靠系數(shù)（一般?。粸殡娏骰ジ衅鞯谋日`差，取0.10；為變壓器調壓引起的誤差，取調壓范圍中偏離額定值的最大值（百分值）；為由于電流互感器變比為完全匹配產生的誤差，可取0.05。在工程實用整定計算中可選取,并應實測最大負載時差回路中的不平衡電流。注意裝置的差動電流起動值的整定計算是以變壓器的二次額定電流為基準。若在實際的整定計算中差動起動電流整定值是歸算到變壓器某一側的電流有名值，則將這一有名值除以變壓器這一側的變壓器二次額定電流，即為保護裝置的整定值（標幺值）。③區(qū)外故障時差動回路中的最大不平衡電流計算區(qū)外短路故障時差動回路中的不平衡電流與通過變壓器的故障電流有關，有三部分組成。區(qū)外故障時差動回路中的最大不平衡電流=(0.5*1.5*0.1+0.1+0.05)10200/80=0.225*127.5=28.69A為電流互感器同型系數(shù)，型號相同時取0.5；為非周期分量系數(shù)，取1.5；為電流互感器綜合誤差，取0.1；為不平衡電流系數(shù)，取0.05；為偏離額定電壓最大的調壓百分值，取0.1。④最小動作電流的整定最小動作電流應躲過外部短路故障切除時差動回路的不平衡電流，負荷電流0.39A則有最小動作電流0.507A可靠系數(shù)，取1.3⑤確定拐點電流 ⑥確定比率制動斜率K。按躲過區(qū)外短路故障時差動回路最大不平衡電流整定。 =0.285A式中：為可靠系數(shù)，取1.3⑦內部故障靈敏度校驗在最小運行方式下計算保護區(qū)內兩相金屬性短路故障時折算到基本側的最小短路電流和相對應的制動電流，根據(jù)制動電流的大小在相應制動特性曲線上求的相應的動作電流。要求靈敏系數(shù)。 =1.3(0.5*1.5*0.1+0.1+0.05)9060/80=1.3*0.225*113.25=33.125A則靈敏系數(shù)為，符合要求。⑧諧波制動比整定差動回路中二次諧波電流于基波電流的比值整定為0.15～0.2。取0.16。⑨差動電流速斷保護整定差動速斷保護可以快速切除內部嚴重故障，防止由于電流互感器飽和引起的縱差保護延時動作。差動速斷保護定值應躲過變壓器初始勵磁涌流和外部短路故障時的最大不平衡電流，公式為式中：為可靠系數(shù)，取1.3為勵磁涌流整定倍數(shù)，變壓器容量在6.3～31.5MVA時,=4.5～7，此次設計主變容量為8MVA，故取為5。第7章工廠變電所10kV備供電源保護設計7.1備用電源的高壓聯(lián)絡線的選擇采用YJV22交聯(lián)聚乙烯絕緣的銅芯電纜，直接埋地敷設，與附近的其他工廠變配電所得10kV母線相聯(lián)。輸送容量不得超過全廠計算負荷的20%，6900/0.85×0.2=1624kVA；故根據(jù)10kV電力電纜載流選型參數(shù)，備供電纜型號選擇為YJV22-3×70。7.2備用電源的高壓聯(lián)絡線的保護裝置a)裝置反時限過電流保護。亦采用GL15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式接線，去分流跳閘的操作方式。過電流保護動作電流的整定。動作電流：，整定為10A。其中，，，，過電流保護動作時間的整定：按終端保護考慮，動作時間整定為0.5s。過電流保護靈敏系數(shù)：因無鄰近單位變電所10kV母線經聯(lián)絡線至本廠變電所低壓母線的短路數(shù)據(jù)，無法檢驗靈敏系數(shù)，只有從略。b)裝設電流速斷保護。亦利用GL15速斷裝置。但是因為無鄰近單位變電所10kV母線經聯(lián)絡線至本廠變電所低壓母線的短路數(shù)據(jù)，無法檢驗靈敏系數(shù)，從略。第8章變電所的防雷接地8.1降壓變電所的防雷保護（1）初步考慮采用直徑50mm、長2.5m的鍍鋅鋼管接地體，圍繞變電所建筑四周，距變電所墻角2～3m，垂直打入地下，管間距5m，管頂距離地面0.6m，管間用40mm×4mm的鍍鋅扁鋼焊接。（2）據(jù)設計任務書中給定的地質水文資料，經查相關資料得砂質粘土土質的電阻率為，則單根鋼管的接地電阻式中，為鋼管接地體的長度，單位為m。（3）地鋼管數(shù)和最終接地方案根據(jù)，考慮到管子之間的電流屏蔽效應，初選6根直徑50mm、長2.5m的鋼管作接地體。以和（a為鋼管的管間距，單位為m）查有關資料可得（為多根接地體并聯(lián)時的利用系數(shù)）。利用逐步漸進法求得因此可選擇6根直徑50mm、長2.5m的鍍鋅鋼管作接地體，用40mm×4mm的鍍鋅扁鋼焊接，環(huán)形布置。參考文獻[1]工廠常用電氣設備手冊下冊補充本（一）.北京：中國電力出版社，2003.[2]工廠常用電氣設備手冊上冊補充本（二）.北京：中國電力出版社，2003.[3]工廠常用電氣設備手冊下冊.北京：水利電力出版社，1993.[4]工廠常用電氣設備手冊（補充本）.北京：水利電力出版社，1993.[5]劉介才.工廠供電.北京：機械工業(yè)出版社，2003.[6]劉笙.電氣工程基礎（上、下側）.北京：科學出版社，2008.[7]熊信銀張步涵.電氣工程基礎（第二版）.武漢：華中科技大學出版社，2010.[8]朱雪淩，查叢梅,許強.電力系統(tǒng)繼電保護原理[M].北京：中國電力出版社，2009.[9]傅知蘭.電力系統(tǒng)電氣設備選擇與實用計算[M].北京：中國電力出版社，2004.[10]李隆淳.淺析變電所的防雷保護設計[J].金卡工程（經濟與法），2010[11]廖世海.關于變電站所系統(tǒng)設計的研究[J].中國新技術新產品，2010.[12]傅知蘭.