四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式課件_第1頁
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文檔簡介

四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論—形狀改變比能理論

第1強(qiáng)度理論—最大拉應(yīng)力理論第2強(qiáng)度理論—最大伸長線應(yīng)變理論第3強(qiáng)度理論—最大剪應(yīng)力理論第一類強(qiáng)度理論(脆斷破壞的理論)第二類強(qiáng)度理論(屈服失效的理論)強(qiáng)度理論的分類及名稱相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論第1強(qiáng)度理論第2強(qiáng)1在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.因而應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在三向受壓表現(xiàn)為塑性屈服.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.2§10-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、在三向拉伸應(yīng)力狀態(tài)下,會(huì)脆斷破壞,無論是脆性或塑性材料,均宜采用最大拉應(yīng)力理論。2、對(duì)于塑性材料如低C鋼,除三軸拉應(yīng)力狀態(tài)以外的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下,都會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象,可采用第三、第四強(qiáng)度理論?!?0-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、3

3、對(duì)于脆性材料,在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下,應(yīng)采用最大拉應(yīng)力理論。4、在三軸壓應(yīng)力狀態(tài)下,材料均發(fā)生屈服失效,無論是脆性或塑性材料均采用第四強(qiáng)度理論。3、對(duì)于脆性材料,在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下,4、在三軸壓應(yīng)4根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低C鋼類塑性材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的純剪切應(yīng)力狀態(tài)下:1=,2=0,3=–[]為材料在單軸拉伸是的許用拉應(yīng)力。強(qiáng)度理論的一個(gè)應(yīng)用根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低5(10-13)

材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為(10-13)材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為6

已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài),如圖所示。若鑄鐵拉伸許用應(yīng)力為[σ]+=30MPa,試校核該點(diǎn)處的強(qiáng)度是否安全。231110(單位MPa)第一強(qiáng)度理論已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài),如圖所示。若7

某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示,其中σ=116.7MPa,τ=46.3MPa。材料為鋼,許用應(yīng)力[σ]=160MPa。試校核此結(jié)構(gòu)是否安全。τσ第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示,其中σ8

圖示為一矩形截面鑄鐵梁,受兩個(gè)橫向力作用。

(1)從梁表面的A、B、C三點(diǎn)處取出的單元體上,用箭頭表示出各個(gè)面上的應(yīng)力。

(2)定性地繪出A、B、C三點(diǎn)的應(yīng)力圓。

(3)在各點(diǎn)的單元體上,大致地畫出主平面的位置和主應(yīng)力的方向。

(4)試根據(jù)第一強(qiáng)度理論,說明(畫圖表示)梁破壞時(shí)裂縫在B、C兩點(diǎn)處的走向。圖示為一矩形截面鑄鐵梁,受兩個(gè)橫向力作用。

(1)從梁表9

對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài),試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下的強(qiáng)度條件,并導(dǎo)出剪切許用應(yīng)力[τ]與拉伸許用應(yīng)力[σ]之間的關(guān)系。KτK單元體純剪切強(qiáng)度條件第一強(qiáng)度理論第二強(qiáng)度理論對(duì)于鑄鐵:第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論對(duì)于脆性材料:對(duì)于塑性材料:對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài),試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下10

在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在一定的應(yīng)力狀態(tài)(三向受壓)下,會(huì)表現(xiàn)出塑性屈服或剪斷.工程上常見的斷裂破壞主要有三種類型:無裂紋結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的突然斷裂.由脆性材料制成的構(gòu)件在絕大多數(shù)受力情形下都發(fā)生突然斷裂,如受拉的鑄鐵,砼等構(gòu)件的斷裂.具有裂紋構(gòu)件的突然斷裂.這類斷裂經(jīng)常發(fā)生在由塑性材料制成的,且由于各種原因而具有初始裂紋的構(gòu)件.構(gòu)件的疲勞斷裂.構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下,即使是塑性材料,當(dāng)經(jīng)歷一定次數(shù)的應(yīng)力交變之后也會(huì)發(fā)生脆性斷裂.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第11

現(xiàn)有兩種說法:(1)塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σs,則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生屈服;(2)脆性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σb,則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生斷裂,根據(jù)第一、第四強(qiáng)度理論可知,說法().A.(1)正確、(2)不正確;B.(1)不正確、(2)正確;C.(1)、(2)都正確;D.(1)、(2)都不正確。B現(xiàn)有兩種說法:(1)塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σ12鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂,而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋ǎ?。A.冰的強(qiáng)度較鑄鐵高;

B.冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài);

C.冰的溫度較鑄鐵高;

D.冰的應(yīng)力等于零。B鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂,而管內(nèi)的冰卻不13

若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉,則除()強(qiáng)度理論以外,利用其他三個(gè)強(qiáng)度理論得到的相當(dāng)應(yīng)力是相等的。A.第一;

B.第二;

C.第三;

D.第四;

B若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉,則除(14例題10–3

兩端簡支的工字鋼梁承受載荷如圖(a)所示。已知其材料Q235鋼的許用為=170MPa,=100MPa。試按強(qiáng)度條件選擇工字鋼的號(hào)碼。200KN200KNCDAB0.420.421.662.50例題10-3圖(a)單位:m例題10–3兩端簡支的工字鋼梁承受載荷如圖(15200KN200KNCDAB0.420.421.662.50解:作鋼梁的內(nèi)力圖。(c)80kN.mM圖(b)Q圖200kN200kNQc=Qmax=200kNMc=Mmax=84kN.mC,D為危險(xiǎn)截面按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇截面取

C

截面計(jì)算200KN200KNCDAB0.420.421.662.5016正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼,其截面的W=508cm3按剪應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行校核

對(duì)于28a工字鋼的截面,查表得12213.7126.32808.513.7

126.3正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼,其截面的按剪應(yīng)17最大剪應(yīng)力為選用

28a

鋼能滿足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為選用28a鋼能滿足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。18

取a

點(diǎn)分析

腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12213.7126.32808.513.7

126.3a(+)(+)取a點(diǎn)分析腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12219a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材料是Q235鋼,所以在平面應(yīng)力狀態(tài)下,應(yīng)按第四強(qiáng)度理論來進(jìn)行強(qiáng)度校核。a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材20a(e)若選用28b號(hào)工字鋼,算得r4=173.2MPa,比大1.88%可選用28b號(hào)工字鋼

應(yīng)另選較大的工字鋼。a(e)若選用28b號(hào)工字鋼,算得r4=173.221例題5-4

一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為p,

汽包圓筒部分的內(nèi)直徑為D,厚度為t,且tD。試用第四強(qiáng)度理論校核圓筒部分內(nèi)壁的強(qiáng)度。已知p=3.6MPa,t=10mm,D=1000mm,[]=160MPa。例題5-4一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為22p例題5-4圖(a)Dyzt(b)圖(a)為汽包的剖面圖。內(nèi)壁受壓強(qiáng)p的作用。圖(b)給出尺寸。p例題5-4圖(a)Dyzt(b)圖(a)23解:包圍內(nèi)壁任一點(diǎn),沿直徑方向取一單元體,單元體的側(cè)面為橫截面,上,下面為含直徑的縱向截面,前面為內(nèi)表面。包含直徑的縱向截面橫截面內(nèi)表面解:包圍內(nèi)壁任一點(diǎn),沿直徑方向取一單元體,單元體的側(cè)面為橫截24n(d)nnpP橫截面上的應(yīng)力假想地,用一垂直于軸線的平面將汽包分成兩部分,取右邊為研究對(duì)象。n—n面為橫截面。(C)nn研究對(duì)象圖(d)研究對(duì)象的剖面圖,其上的外力為壓強(qiáng)p.合力P.橫截面上只有正應(yīng)力n(d)nnpP橫截面上的應(yīng)力假想地,用一垂直于軸線的平面將25(因?yàn)閠?D,所以ADt)(因?yàn)閠?D,所以ADt)26包含直徑的縱向截面上的應(yīng)力pmmnn1用兩個(gè)橫截面mm,nn從圓筒部分取出單位長的圓筒研究。包含直徑的縱向截面上的應(yīng)力pmmnn1用兩個(gè)橫截面mm27直徑平面由截面法,假想地用直徑平面將取出的單位長度的圓筒分成兩部分。取下半部分為研究對(duì)象。包含直徑的縱向平面研究對(duì)象直徑平面由截面法,假想地用直徑平面將取出的單位長度的圓筒分成28

NN1tp(f)yO(g)R研究對(duì)象上有外力p,縱截面上只有正應(yīng)力圖(g)是其投影圖。R是外力在y軸上的投影,N為縱截面上的軸力。NN1tp(f)yO(g)R研究對(duì)象上有外力p,29P.1.dsyORNNds取圓心角為的微元面積,其弧上為ds微元面積上,壓強(qiáng)的合力為P.1.ds。因此,外力在y方向的投影為P.1.dsyORNNds取圓心角為的微元面積,其弧上為ds301tp1tp31內(nèi)表面的應(yīng)力=

-

3.6MPa內(nèi)壁的強(qiáng)度校核-內(nèi)表面只有壓強(qiáng)p,且為壓應(yīng)力內(nèi)表面的應(yīng)力=-3.6MPa內(nèi)壁的強(qiáng)度校核-內(nèi)表面只有壓32因?yàn)樾∮谌菰S應(yīng)力[]所以圓筒內(nèi)壁的強(qiáng)度合適。用第四強(qiáng)度理論校核圓筒內(nèi)壁的強(qiáng)度因?yàn)樾∮谌菰S應(yīng)力[]所以圓筒內(nèi)壁的強(qiáng)度合適。用第四強(qiáng)度理論33四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論—形狀改變比能理論

第1強(qiáng)度理論—最大拉應(yīng)力理論第2強(qiáng)度理論—最大伸長線應(yīng)變理論第3強(qiáng)度理論—最大剪應(yīng)力理論第一類強(qiáng)度理論(脆斷破壞的理論)第二類強(qiáng)度理論(屈服失效的理論)強(qiáng)度理論的分類及名稱相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論第1強(qiáng)度理論第2強(qiáng)34在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.因而應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在三向受壓表現(xiàn)為塑性屈服.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.35§10-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、在三向拉伸應(yīng)力狀態(tài)下,會(huì)脆斷破壞,無論是脆性或塑性材料,均宜采用最大拉應(yīng)力理論。2、對(duì)于塑性材料如低C鋼,除三軸拉應(yīng)力狀態(tài)以外的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下,都會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象,可采用第三、第四強(qiáng)度理論?!?0-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、36

3、對(duì)于脆性材料,在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下,應(yīng)采用最大拉應(yīng)力理論。4、在三軸壓應(yīng)力狀態(tài)下,材料均發(fā)生屈服失效,無論是脆性或塑性材料均采用第四強(qiáng)度理論。3、對(duì)于脆性材料,在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下,4、在三軸壓應(yīng)37根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低C鋼類塑性材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的純剪切應(yīng)力狀態(tài)下:1=,2=0,3=–[]為材料在單軸拉伸是的許用拉應(yīng)力。強(qiáng)度理論的一個(gè)應(yīng)用根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低38(10-13)

材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為(10-13)材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為39

已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài),如圖所示。若鑄鐵拉伸許用應(yīng)力為[σ]+=30MPa,試校核該點(diǎn)處的強(qiáng)度是否安全。231110(單位MPa)第一強(qiáng)度理論已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài),如圖所示。若40

某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示,其中σ=116.7MPa,τ=46.3MPa。材料為鋼,許用應(yīng)力[σ]=160MPa。試校核此結(jié)構(gòu)是否安全。τσ第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示,其中σ41

圖示為一矩形截面鑄鐵梁,受兩個(gè)橫向力作用。

(1)從梁表面的A、B、C三點(diǎn)處取出的單元體上,用箭頭表示出各個(gè)面上的應(yīng)力。

(2)定性地繪出A、B、C三點(diǎn)的應(yīng)力圓。

(3)在各點(diǎn)的單元體上,大致地畫出主平面的位置和主應(yīng)力的方向。

(4)試根據(jù)第一強(qiáng)度理論,說明(畫圖表示)梁破壞時(shí)裂縫在B、C兩點(diǎn)處的走向。圖示為一矩形截面鑄鐵梁,受兩個(gè)橫向力作用。

(1)從梁表42

對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài),試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下的強(qiáng)度條件,并導(dǎo)出剪切許用應(yīng)力[τ]與拉伸許用應(yīng)力[σ]之間的關(guān)系。KτK單元體純剪切強(qiáng)度條件第一強(qiáng)度理論第二強(qiáng)度理論對(duì)于鑄鐵:第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論對(duì)于脆性材料:對(duì)于塑性材料:對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài),試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下43

在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在一定的應(yīng)力狀態(tài)(三向受壓)下,會(huì)表現(xiàn)出塑性屈服或剪斷.工程上常見的斷裂破壞主要有三種類型:無裂紋結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的突然斷裂.由脆性材料制成的構(gòu)件在絕大多數(shù)受力情形下都發(fā)生突然斷裂,如受拉的鑄鐵,砼等構(gòu)件的斷裂.具有裂紋構(gòu)件的突然斷裂.這類斷裂經(jīng)常發(fā)生在由塑性材料制成的,且由于各種原因而具有初始裂紋的構(gòu)件.構(gòu)件的疲勞斷裂.構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下,即使是塑性材料,當(dāng)經(jīng)歷一定次數(shù)的應(yīng)力交變之后也會(huì)發(fā)生脆性斷裂.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第44

現(xiàn)有兩種說法:(1)塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σs,則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生屈服;(2)脆性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σb,則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生斷裂,根據(jù)第一、第四強(qiáng)度理論可知,說法().A.(1)正確、(2)不正確;B.(1)不正確、(2)正確;C.(1)、(2)都正確;D.(1)、(2)都不正確。B現(xiàn)有兩種說法:(1)塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σ45鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂,而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋ǎ?。A.冰的強(qiáng)度較鑄鐵高;

B.冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài);

C.冰的溫度較鑄鐵高;

D.冰的應(yīng)力等于零。B鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂,而管內(nèi)的冰卻不46

若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉,則除()強(qiáng)度理論以外,利用其他三個(gè)強(qiáng)度理論得到的相當(dāng)應(yīng)力是相等的。A.第一;

B.第二;

C.第三;

D.第四;

B若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉,則除(47例題10–3

兩端簡支的工字鋼梁承受載荷如圖(a)所示。已知其材料Q235鋼的許用為=170MPa,=100MPa。試按強(qiáng)度條件選擇工字鋼的號(hào)碼。200KN200KNCDAB0.420.421.662.50例題10-3圖(a)單位:m例題10–3兩端簡支的工字鋼梁承受載荷如圖(48200KN200KNCDAB0.420.421.662.50解:作鋼梁的內(nèi)力圖。(c)80kN.mM圖(b)Q圖200kN200kNQc=Qmax=200kNMc=Mmax=84kN.mC,D為危險(xiǎn)截面按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇截面取

C

截面計(jì)算200KN200KNCDAB0.420.421.662.5049正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼,其截面的W=508cm3按剪應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行校核

對(duì)于28a工字鋼的截面,查表得12213.7126.32808.513.7

126.3正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼,其截面的按剪應(yīng)50最大剪應(yīng)力為選用

28a

鋼能滿足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為選用28a鋼能滿足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。51

取a

點(diǎn)分析

腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12213.7126.32808.513.7

126.3a(+)(+)取a點(diǎn)分析腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12252a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材料是Q235鋼,所以在平面應(yīng)力狀態(tài)下,應(yīng)按第四強(qiáng)度理論來進(jìn)行強(qiáng)度校核。a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材53a(e)若選用28b號(hào)工字鋼,算得r4=173.2MPa,比大1.88%可選用28b號(hào)工字鋼

應(yīng)另選較大的工字鋼。a(e)若選用28b號(hào)工字鋼,算得r4=173.254例題5-4

一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為p,

汽包圓筒部分的內(nèi)直徑為D,厚度為t,且tD。試用第四強(qiáng)度理論校核圓筒部分內(nèi)壁的強(qiáng)度。已知p=3.6MPa,t=10mm,D=1000mm,[]=160MPa。例題5-4一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為55p例題5-4圖(a)Dyzt(b)圖(a)為汽包的剖面圖。內(nèi)壁受壓強(qiáng)p的作用。圖(b)給出尺寸。p例題5-4圖(a)Dyzt(b)圖

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