注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-下午）模擬試卷1（共200題）

注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-下午）模擬試卷1（共5套）（共200題）注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-下午）模擬試卷第1套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)條件：某懸壁水池(題圖)，壁高H=1．5m，采用MU10磚及M7．5水泥砂漿砌筑。1、池壁底端的彎矩設(shè)計值及剪力設(shè)計值與()項數(shù)值最為接近。A、6．75kN．m，13．5kNB、8．55kN．m，13．5kNC、6．75kN．m，12．1kND、5．75kN．m，12．5kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：取沿池壁豎向1寬的板帶進行計算，水的單位自重設(shè)計值γ=10kN／mm2，荷載分項系數(shù)取1．2。因池壁自重產(chǎn)生的垂直壓力較小，故可不計池壁底端的彎矩設(shè)計值池壁底端的剪力設(shè)計值2、池壁截面破壞的受彎及受剪承載力與()組數(shù)據(jù)最為接近。A、6．75kN．m，43．5kNB、9．0kN．m，50．8kNC、9．75kN．m，33．5kND、15．75kN．m．42．5kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：查規(guī)范表3．2．2得沿砌體灰縫破壞時的沿通縫彎曲抗拉強度ftm=0．14N／mm，2抗剪強度fv=0．14N／mm2，當(dāng)砌體用M7．5水泥砂漿砌筑時，不需要調(diào)整由于池壁為矩形截面：應(yīng)用規(guī)范式(5．4．1)受彎承載力為：M=ftmW=0．14×64066667=9．0×106N．mm=9．0kN．m應(yīng)用規(guī)范式(5．4．2)受剪承載力為：V=fvbz=0．14×1000×413=57820N≈57．8kN。3、如題圖所示為一方木架端節(jié)點，其上弦桿軸向力設(shè)計值N=-120kN。該屋架采用水曲柳制作。則單齒連接的受剪應(yīng)力及受剪承載力與()組數(shù)據(jù)最為接近。A、0．896N／mm2，1．75N／mm2B、0．685N／mm2，1．75N／mm2C、0．75N／mm2，1．61N／mm2D、0．896N／mm2，1．61N／mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：查《木結(jié)構(gòu)規(guī)范》表4．2．1—3得順紋抗剪強度fv=2．0N／mm2剪力設(shè)計值V=Ncosα=120×103×cos26°34’=107．3×103N已知lv=600mm，bv=200mm，hc=80mm=7．5查表5．1．2得單齒連接的強度降低系數(shù)ψv=0．67應(yīng)用規(guī)范式(5．12—2)滿足要求。某承重柱下采用千作業(yè)鉆孔灌注樁9樁獨立基礎(chǔ)，其樁長、樁徑、承臺尺寸及工程地質(zhì)情況如下圖所示。建筑樁基安全等級為二級。樁和承臺混凝土強度等級為C20。樁基承臺和承臺上土自重設(shè)計值G=520kN。要求：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)進行計算。4、假定柱傳力設(shè)計值F=4740kN，M=900kN．m。基樁的最大豎向力設(shè)計值Nmax最接近下列()項數(shù)值。A、633．81kNB、584．44kNC、691．58kND、526．67kN標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：5、樁基中基樁的豎向承載力設(shè)計值R最接近下列()項數(shù)值。A、R=975．07kNB、R=584．56kNC、R=602．27kND、R=592．52kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：R=3．14×0．4×(20×14+50×2+80×0．6)+3500×3．14×=977．168kN6、當(dāng)荷載效應(yīng)為基本組合時，在偏心豎向力作用下，下列()項是正確的樁基中基樁的豎向承載力極限狀態(tài)計算表達(dá)式。式中γ0——建筑樁基重要性系數(shù)；N——軸心豎向力作用下任一基樁的豎向力設(shè)計值；Nmax——偏心豎向力作用下，基樁的最大豎向力設(shè)計值；R——基樁的豎向承載力設(shè)計值。A、Nmax≤1．5RB、γ0Nmax≤1．2RC、N≤1．25RD、γ0N≤R，γ0Nmax≤1。2R標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：《樁2008》第5．2．1．1條規(guī)定：荷載效應(yīng)基本組合：軸心豎向力作用下：γ0N≤R偏心豎向力作用下，除滿足上式外，尚應(yīng)滿足下式：γ0Nmax≤1．2R。7、假設(shè)在題圖中的柱底傳力作用下，求得基樁的豎向總反力設(shè)計值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN。扣除承臺和承臺上土自重后，基樁的豎向凈反力設(shè)計值為N1=N2=N3=643kN，N4=N5=N6=526kN，N=7N8=N9=409kN。矩形承臺不利截面的最大彎矩設(shè)計值最接近下列()項數(shù)值。A、1735．8kN．mB、1927．2kN．mC、2313．3kN．mD、2526．2kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：最不利截面位于柱的邊緣處Mmav=643×1．1×3=2121．9kN。8、假定F=4741kN，M=0。按沖切破壞錐體確定承臺的最小有效高度h0，其值最接近下列()項尺寸。A、901mmB、992mmC、1080mmD、1153mm標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：按照規(guī)范承臺沖切承載力公式計算。9、如圖所示某墻下條形基礎(chǔ)在±0．00標(biāo)高處的軸向力標(biāo)準(zhǔn)組合值N=180kN／m，基礎(chǔ)埋深d=1．65m，室內(nèi)外高差0．45m，地基為黏性土(ηb=0，ηd=1．1)，γ=16kN／m3，γsat=16．8kN／m3，地基承載力特征值fak=120kN／m2，假定基礎(chǔ)小于3m，無地下水時，基礎(chǔ)寬度與下列()值接近。A、1．75mB、1．80mC、1．85mD、1．89m標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：計算土重的平均高度修正后的地基承載力特征值(先假定基礎(chǔ)寬度b＜3m)fa=fak+ηdγm(d-0．5)=120+1．1×16×(1．65-0．5)=140．24kN／m2基礎(chǔ)寬度。10、一軸心受壓基礎(chǔ)，其寬度為2．00m，埋深1．50m，基底以上土的加權(quán)平均重度為20kN／m3，基底以下砂土的重度為18kN／m2，砂土的內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值為30°，當(dāng)根據(jù)土的抗剪強度指標(biāo)確定該地基承載力設(shè)計值fv時，下列()項正確。A、fv=226．9kPaB、fv=23．1kPaC、fv=264．9kPaD、fv=270．3kPa標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：根據(jù)土的抗剪強度指標(biāo)確定該砂土地基承載力設(shè)計值fv時，應(yīng)根據(jù)《地基規(guī)范2011》第5．2．5條公式及要求計算：由φk=30°查表5．2．5，承載力系數(shù)：Mb=1．90Md=5．59Mc=7．95又砂土Ck=0，寬度2m＜3m，取b=3mfv=Mbγb+Mdγ0d+MCCk=1．90×18×3+5．59×20×1．50+7．95×0=270．3kPa。11、當(dāng)基礎(chǔ)底面寬度為1．50m，埋深0．90m，基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度為20kN／m3；基底持力層為黏性土，其孔隙比為0．9，液性指數(shù)為0．86。承載力標(biāo)準(zhǔn)值為130kPa，重度為17kN／m3時，下列()項為該持力層承載力設(shè)計值的正確數(shù)值。A、135．8kPaB、138．8kPaC、142．5kPaD、143．0kPa標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：由持力層黏性土e=0．9，IL=0．86由規(guī)范查得：ηb=0，ηd=1．1故：f=fk+ηbγ(b-3)+ηdγ0(d-0．5)=130+0×17×(3-3)+1．1×20×(0．9-0．5)=138．8kPa。12、針對下列幾種提高地基承載力的方法：(1)預(yù)制鋼筋混凝土樁(2)砂石樁(3)鉆孔灌注樁(4)水泥攪拌樁試指出下列()項全部屬于樁基礎(chǔ)范疇。A、(1)(3)B、(1)(2)(3)C、(1)(3)(4)D、(1)(2)(3)(4)標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析13、以下()項粒徑范圍為黏粒粒組。A、＜0．005mmB、0．01～0．005mmC、0．05～0．01mmD、0．1～0．01mm標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析14、下列()項土類不以塑性指數(shù)Ip來定名。A、黏土B、粉質(zhì)黏土C、粉土D、砂土標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析15、設(shè)計重力式擋土墻時，對荷載的取用和基底反力的偏心距控制有以下幾種見解：(1)驗算抗滑、抗傾覆時，土壓力和自重壓力均乘以分項系數(shù)1．2；(2)驗算抗滑、抗傾覆時，土壓力和自重壓力均乘以分項系數(shù)1．0；(3)基底的反力偏心距e應(yīng)小于或等于b／6(b為基底寬度)；(4)基底的反力偏心距e允許大于b／6。采用下列()項組合才是正確的。A、(1)(3)B、(1)(4)C、(2)(3)D、(2)(4)標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析16、某小區(qū)6層民用住宅，地基土為厚層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，fsk=80kPa，采用水泥土攪拌樁，fcu=870kPa，η取0．45，單樁載荷試驗Ra=256kN，aw=10％，采用d=0．7m的雙孔攪拌樁；AP=0．71m2，基礎(chǔ)面積A=228．04m2。按設(shè)計要求p=fspk=152．2kPa，β取0．7。則置換率與下列()項值接近。A、31．6％B、42．3％C、48．7％D、54．6％標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：由規(guī)范11．2．4—2：Ra=0．45×870×0．71=278kN由規(guī)范11．2．4取Ra=256kN17、某小區(qū)6層民用住宅，地基土為厚層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，fsk=80kPa，采用水泥土攪拌樁，fcu=870kPa，η取0．45，單樁載荷試驗Ra=256kN，aw=10％，采用d=0．7m的雙孔攪拌樁；AP=0．71m2，基礎(chǔ)面積A=228．04m2。按設(shè)計要求p=fspk=152．2kPa，β取0．7。，如果置換率為40％，則樁數(shù)與下列()項值接近。A、103B、118C、129D、137標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：某大底盤單塔樓高層建筑，主樓為鋼筋混凝土框架—核心筒，與主樓連為整體的裙房為混凝土框架結(jié)構(gòu)，如題圖所示：本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，建筑場地為Ⅱ類。18、假定裙房的面積、剛度相對于其上部塔樓的面積和剛度較大時，試問，該房屋主樓的高寬比取值應(yīng)最接近于下列()項數(shù)值。A、1．4B、2．2C、3．4D、3．7標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：暫無解析19、假定該房屋為乙類建筑，試問，裙房框架結(jié)構(gòu)用于抗震措施的抗震等級，應(yīng)如下列()項所示。A、一級B、二級C、三級D、四級標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：《高2010》第3．9．1—1條規(guī)定：甲類、乙類建筑：當(dāng)本地區(qū)的抗震設(shè)防烈度為6～8度時，應(yīng)符合本地區(qū)抗震設(shè)防烈度提高一度的要求；當(dāng)本地區(qū)的設(shè)防烈度為9度時，應(yīng)符合比9度抗震設(shè)防更高的要求。3．9．3條規(guī)定：A級高度丙類建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的抗震等級應(yīng)按表3．9．3確定。當(dāng)本地區(qū)的設(shè)防烈度為9度時，A級高度乙類建筑的抗震等級應(yīng)按第3．9．4條規(guī)定的特一級采用；3．9．6條規(guī)定：抗震設(shè)計時，與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應(yīng)低于主樓的抗震等級；主樓結(jié)構(gòu)在裙房頂部上、下各一層應(yīng)適當(dāng)加強抗震構(gòu)造措施?？拐鸬燃墤?yīng)為一級。20、假定該建筑抗震設(shè)防類別為丙類，第13層(標(biāo)高50．3～53．2m)采用的混凝土強度等級為C30，鋼筋采用HRB335()及HPB300(φ)。核心筒角部邊緣構(gòu)件需配置縱向鋼筋范圍內(nèi)配置12根等直徑的縱向鋼筋，如題圖所示。試問，下列()項中的縱向配筋最接近且最符合規(guī)程中的構(gòu)造要求。A、

B、

C、

D、

標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》第9．2．2、3．9．3、7．2．15條，該邊緣構(gòu)件屬于約束邊緣構(gòu)件As=1％×[(250+300)×250+250×300]=2125mm21216：A1=2413mm2；1214：A2=1846．8mm2A1＞As＞A2，所以答案為C。21、假定該建筑5層以上為普通住宅，1～5層均為商場，其營業(yè)面積為12000m2；裙房為現(xiàn)澆框架，混凝土強度等級采用C35，鋼筋采用HRB400()及HPB300(φ)；裙房中的中柱縱向鋼筋的配置如題圖所示。試問，當(dāng)?shù)戎睆娇v向鋼筋為12根時，其配筋應(yīng)為下列()項數(shù)值時才最滿足、最接近規(guī)程中規(guī)定的對全截面縱向鋼筋配筋的構(gòu)造要求。A、

B、

C、

D、

標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》(GB50223—2008)第6．0．5條及其條文說明和第3．0．3—2條，該裙房等級應(yīng)為乙類；其抗震措施應(yīng)符合設(shè)防烈度提高一度的要求。根據(jù)《高2010》第3．9．3條，其抗震構(gòu)造措施的抗震等級為一級，又根據(jù)《高2010》第6．4．3條及表6．4．3—1注2，柱全部縱向鋼筋面積：As=(1+0．05)％×500×500=2625mm2＜3054mm2關(guān)于柱縱向受力鋼筋最小配筋率ρmin的定義，可參閱《混2010》表8．5．1。22、假定該建筑5層以上為普通住宅，1～5層均為商場，其營業(yè)面積為12000m2；裙房為現(xiàn)澆框架，混凝土強度等級采用C35，鋼筋采用HRB400()及HPB300(φ)；柱配筋方式見題圖。假定柱剪跨比λ＞2，柱軸壓比為0．70；縱向鋼筋為1222，保護層厚30mm。試問，當(dāng)柱加密區(qū)配置的復(fù)合箍筋的直徑、間距應(yīng)為下列()項數(shù)值時，才最滿足規(guī)程中的構(gòu)造要求。A、φ8@100B、φ10@100C、φ12@100D、φ14@100標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：根據(jù)《混2010》第11．4．17條和第6．6．3條，參照《混凝土規(guī)理解與應(yīng)用＞＞P221[例11—2—11]，Acor取外緣箍筋的內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積：在本題中，n1+n2=n，As1=As2=A，L1=L2=L根據(jù)《混2010》第11．4．17條，=56．55mm2＜78．5mm2(φ10)取φ10@100，滿足《混2010》表11．4．12—2中規(guī)定的箍筋最小直徑(φ10)和箍筋最大間距(100mm)的構(gòu)造要求。23、某框架結(jié)構(gòu)抗震等級為一級，混凝土強度等級為C30，鋼筋采用HRB335()及HPB300(φ)?？蚣芰篽0=340mm，其局部配筋如題圖所示。根據(jù)梁端截面底面和頂面縱向鋼筋截面面積比值和截面受壓區(qū)高度，試判斷下列關(guān)于梁端縱向鋼筋的配置，并指出其中()項是正確的配置。A、

B、

C、

D、

標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》第6．3．2—3條，A、B不滿足根據(jù)《高2010》第6．3．2—1條及《混2010》第7．2．1條：不符合《高2010》第6．3．2—4條選項C滿足要求，所以正確答案為C。某6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其計算簡圖如題圖所示：邊跨梁、中間跨梁、邊柱及中柱各自的線剛度，依次分別為ib1、ib2、ic1和ic2(單位為1010N．mm)，且在各層之間不變。24、采用D值法計算在圖示水平荷載作用下的框架內(nèi)力。假定2層中柱的側(cè)移剛度(抗推剛度)D2中=2．108×12×107／h2(kN／mm；式中h為樓層層高)，且已求出用于確定2層邊柱側(cè)移剛度D2邊邊的剛度修正系數(shù)α2邊=0．38，試問，第2層每個邊柱分配的剪力V邊(kN)，與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．7PB、1．4PC、1．9PD、2．8P標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：柱的側(cè)移剛度D，由下式求出：Dc1=αc1．ic1(式中腳標(biāo)：c表示樓層；l表示邊列或中列柱)為求αc，需先求出第2層邊柱和中柱的：25、用D值法計算在水平荷載作用下的框架側(cè)移。假定在圖示水平荷載作用下，頂層的層間相對側(cè)移值△6=0．0127P(mm)，又已求得底層側(cè)移總剛度∑D1=102．84(kN／mm)，試問，在圖示水平荷載作用下，頂層(屋頂)的絕對側(cè)移值δ6(mm)，與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．06PB、0．12PC、0．20PD、0．25P標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：除底層外，其他各層∑Dn相同δ6=△6+△5+△4+△3+△2+△1=△6+2△6+3△6+4△6+5△6+△1代入δ6式中δ6=15×0．0127P+=(0．1905+0．0583)P=0．2488P(mm)。某地上16層商住樓，地下2層(未示出)．系底層大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，如題圖所示(僅表示1／2．另一半對稱)，2～16層均布置有剪力墻，其中第①、④、⑦軸線剪力墻落地，第②、③、⑤、⑥軸線為框支剪力墻。該建筑位于7度地震區(qū)，抗震設(shè)防類別丙類。設(shè)計基本地震加速度為0．15g，場地類別Ⅱ類，結(jié)構(gòu)基本自震周期1秒?；炷翉姸鹊燃?，底層及地下室為C50，其他層為C30；框支柱斷面為800mm×900mm。26、假定承載力滿足要求，試判斷第④軸線落地剪力墻在第3層時墻的最小厚度bw(mm)應(yīng)為下列()項數(shù)值時才能滿足規(guī)程的要求。提示：無須按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)附錄D(墻體穩(wěn)定計算)來確定墻厚。A、160B、180C、200D、220標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》10．2．4條，底部加強部分高度：H1=6+2×3．2=12．4m，H2=×54=5．4m；取H1與H2大者，即12．4m，根據(jù)《高2010》10．2．6條，抗震等級為二級又根據(jù)《高2010》7．2．2條，按層高驗算：27、假定承載力滿足要求，第1層各軸線墻厚度相同，第2層各軸線橫向剪力墻厚度皆為200mm。試問，橫向落地剪力墻，在1層的最小墻厚度bw(mm)應(yīng)為下列()項數(shù)值才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的有關(guān)要求。提示：①1層和2層混凝土剪變模量之比為G1／G2=1．15③第2層全部剪力墻在計算方向(橫向)的有效截面面積Aw2=22．96m2A、300B、350C、400D、450標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》附錄E公式(E．0．1—1)計算：已知：G1=1．15G2，C1=2．5×=0．056A2=Aw2=14×0．2×8．2=22．96(轉(zhuǎn)為已知條件)A1=Aw1+C1．Ac1C1．Ac1=0．056×16×0．8×0．9=0．645Aw1+0．645≥18．72，Aw1≥18．08mbw≥=0．367m，取400mm厚。28、該建筑物底層為薄弱層，1～16層總重力荷載代表值為23100kN。假定地震作用分析計算出的對應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的底層地震剪力為VEK1．j=5000kN，試問，根據(jù)規(guī)程中有關(guān)對各樓層水平地震剪力最小值的要求，底層全部框支柱承受的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值之和Vkc(kN)，應(yīng)取下列()項數(shù)值。A、1008B、1120C、1152D、1275標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：根據(jù)《高2010》4．3．12條VEk1≥λGj=1．15×0．024×23100=638kN根據(jù)3．5．8條VEk1，j=1．25×5000=6250kN取VEk1，min=6250kN進行對框支柱的計算根據(jù)《高2010》10．2．17條，框支柱共16根，多于10根，且框支層為一層時，底層全部框支柱承受的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值之和：Vkc=6250×20％=1250kN。29、框支柱考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計值N=13300kN，沿柱全高配復(fù)合螺旋箍，直徑φ12，螺距100，肢距200；柱剪跨比λ＞2。試問，柱箍筋加密區(qū)最小配箍特征值λv應(yīng)取下列()項數(shù)值。A、0．15B、0．17C、0．18D、0．20標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：根據(jù)《高2010》3．9．3條，框支框架抗震等級為二級，根據(jù)《高2010》6．4．2條及其注4，軸壓的限值為0．7+0．1=0．8可滿足要求按軸壓比0．8查表6．4．7，λv=0．15按10．2．10一3條，λv=0．15+0．02=0．17。30、假定該建筑的兩層地下室采用箱形基礎(chǔ)，地下室及地上一層的折算受剪面積之比A0／A1=n，其混凝土強度等級同地上一層。地下室頂板設(shè)有較大洞口，可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。試問，方案設(shè)計時估算的地下室層高最大高度(m)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：需特別注意，樓層剪切剛度(或簡稱為剪切剛度)Ki=GiAi／hi，Ki與hi成反比，式中hi為相應(yīng)樓層的層高；本題計算所用公式中含有Ki與hi的關(guān)系，有的規(guī)范印刷有誤。A、3nB、3．2nC、3．4nD、3．6n標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《抗2010》6．1．14條及條文說明(《抗規(guī)》P253及其《理解與應(yīng)用》P103均印錯；《建筑抗震設(shè)計手冊》P355中的公式是正確的)已知：G0=G1；A0／A1=n由前式得：31、某高層鋼結(jié)構(gòu)，按8度抗震設(shè)防。結(jié)構(gòu)設(shè)中心支撐，支撐斜桿鋼材采用Q345(fy=325N／mm2)，構(gòu)件橫斷面如題圖所示。試驗算并指出滿足腹板寬厚比要求的腹板厚度t(mm)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99—98)設(shè)計。A、26B、28C、30D、32標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《高規(guī)(鋼)》第6．4．3條，取腹板厚度t=26mm。32、某環(huán)形截面磚煙囪，如題圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0．2g，設(shè)計地震分組為第1組，場地類別為Ⅱ類；假定煙囪的基本自振周期T=2s，其總重力荷載代表值GE=750kN。試問，當(dāng)采用簡化法進行抗震計算時，煙囪根部的豎向地震作用FEV0(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：①d1、d2分別為煙囪頂部和底部的外徑。②地震影響系數(shù)α1=[0．2γη2-η1(T-5T)]αmax=0．0368。A、13B、16C、9D、18標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《煙囪規(guī)范》第5．5．1—2條以及《抗2010》第5．1．4、5．1．5條進行計算查《抗2010》表5．1．4—2，特征周期T=0．35(s)根據(jù)《煙囪規(guī)范》第5．5．5條，F(xiàn)EV0=0．75αvmaxGE=0．75×65％×α1GE=0．75×65％×0．0368×750=13．455kN。裝配式T形梁橋的跨徑為20m(計算跨徑19．50m，主梁全長19．96m)．橋面凈空：凈-7+2×0．75人行道，人群荷載2．5kN／m2?？v橫向截面和主梁尺寸如題圖所示。當(dāng)橋上作用的活載是公路—Ⅱ級荷載。1號梁在跨中的分配系數(shù)mc=0．504；當(dāng)橋上作用的活載是掛車—100級，1號梁在跨中的分配系數(shù)m0=0．312，當(dāng)橋上作用的活載是人群荷載p人=0．25×7．5=1．875kN／m時，1號梁在跨中的分配系數(shù)m0=0．62。33、當(dāng)橋上作用的活載是公路一Ⅱ級荷載，1號梁跨中截面最大彎矩最接近的數(shù)值是()。A、729．6kN．mB、650kN．mC、550kN．mD、595kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析34、當(dāng)橋上作用的活載是公路一Ⅱ級荷載，1號梁跨中截面最大剪力最接近的數(shù)值是()。A、51．75kNB、55．0kNC、65．0kND、75．0kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析35、當(dāng)橋上作用的活載是掛車一100級，1號梁跨中截面最大彎矩最接近的數(shù)值是()。A、1050kN．mB、1115．4kN．mC、950kN．mD、1105kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：暫無解析36、當(dāng)橋上作用的活載是掛車一100級，1號梁跨中截面最大剪力最接近的數(shù)值是()。A、95kNB、86kNC、76．0kND、104．8kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析37、當(dāng)橋上作用的活載是人群荷載，1號梁跨中截面最大彎矩最接近的數(shù)值是()。A、50．0kN．mB、53．0kN．mC、55．3kN．mD、65．0kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：暫無解析38、當(dāng)橋上作用的活載是人群荷載，1號梁跨中截面最大剪力最接近的數(shù)值是()。A、2．4kNB、2．65kNC、3．2kND、2．84kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：主梁跨中彎矩及剪力影響線和加載情況如下圖所示公路一Ⅱ級荷載M=(1+μ)ζmc∑piyi=1．19×0．504×(120×4．875+120×4．175+60×2．175)=729．6kN．mQ=(1+μ)ζmc∑piyi=1．19×0．504×(120×0．5+120×0．43+60×0．225)=75．0kN掛車一100級M=mc∑piyi=0．312×250×(4．275+4．875+2．875+2．275)=1115．4kN．mQ=mc∑piyi=0．312×250×(0．5+0．438+0．233+0．172)=1048．8kN39、已知單筋矩形截面尺寸b=20cm，h0=46cm，受彎構(gòu)件承受計算彎矩Mj=110kN．m；所用混凝土標(biāo)號為25號，Ⅱ級鋼筋。計算受拉鋼筋截面面積為()。A、9．7cm2B、8．3cm2C、9．2cm2D、10．06cm2標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：(1)計算混凝土受壓區(qū)高度：滿足要求(2)計算受拉鋼筋截面面積：40、假定T形梁橋車行道板為剛接板，主梁中距為2．4m，橫梁中距為5．8m，板頂鋪裝層為0．12m。當(dāng)荷載為汽車—20級加重車且橫橋向僅考慮作用一個車輪時，試通過計算判定，垂直板跨方向的分布寬度值與()項數(shù)值最接近。A、2．4B、2．5cmC、3．0mD、2．7m標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：(1)板類型判別行車道板平面尺寸：順橋向La=5．8m，橫橋向Lb=2．4m，根據(jù)規(guī)范JTGD62—2004第4．1．1條的規(guī)定行車道板為單向板，可取單位寬度來設(shè)計(2)輪壓區(qū)域汽車一20級加重車后輪的著地長度a2為0．20m，橋面板上的輪壓區(qū)域：a1=a2+2H=0．2+2×0．12=0．44m(3)橋面板荷載有效分布寬度a車輪在跨中時，垂直板跨方向的分布寬度：故取a=3．0m。注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-下午）模擬試卷第2套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)1、下列關(guān)于挑梁的論述不正確的是()。A、梁下砌體所受的局部壓力，即梁下砌體的支承反力N，可近似按傾覆荷載的2倍取用B、剛性挑梁的傾覆點在墻邊，彈性挑梁的傾覆點在墻內(nèi)C、挑梁的抗傾覆荷載，為挑梁埋入長度及尾端45°擴散角以上砌體自重與樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值之和D、在挑梁上的砌體開裂前，按彈性地基梁理論分析得到的彈性挑梁埋入部分的計算變形曲線與實測變形曲線比較，二者接近標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：根據(jù)《砌體規(guī)范》第7．4．2條挑梁計算傾覆點至墻外邊緣的距離可按下列規(guī)定采用：一、當(dāng)l1≥2．2hb時，取x0=0．3hb且不大于0．13l1；二、當(dāng)l1＜2．2hb時，取x0=0．13l1。對于l1≥2．2hb的彈性挑梁，傾覆點在墻內(nèi)，而對于l1＜2．2hb的剛性挑梁，傾覆點仍在墻內(nèi)，所以B不正確。2、對于采用原木下弦的木桁架，其跨度不宜大于()項數(shù)值。A、12mB、15mC、18mD、21m標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：據(jù)《木結(jié)構(gòu)規(guī)范》第6．1．1條第一款可見，B正確若采用木下弦，對于原木，其跨度不宜大于15m；對于方木不宜大于12m，且應(yīng)采取有效的防止裂縫危害的措施。3、如題圖所示為一方木屋架端節(jié)點，其上弦桿軸力設(shè)計值N=-120kN。該屋架采用水曲柳制作。當(dāng)用木材單齒連接受剪承載力公式τ=≤ψvfv進行驗算時，其左右端項及其關(guān)系與()組數(shù)值接近。A、

B、

C、

D、

標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：由規(guī)范表4．2．1—3可得順紋抗剪強度fv=2．0N／mm2剪力設(shè)計值V=Ncosα=120×103×cos26．34°=107．5×103N已知lv=600mm，bv=200mm，hc=80mm查表5．1．2得單齒連接的強度降低系數(shù)ψv=0．67某一級建筑柱下獨立樁基，樁基豎向荷載(荷載效應(yīng)基本組合)設(shè)計值F=6200kN，彎矩M=350kN．m，水平力，H=500kN，承臺埋深2．5m，承臺及承臺上土重設(shè)計值G=300kN。建筑場地地層條件：(1)0～12m粉質(zhì)黏土，重度γ=19kN／m3，e=0．80?？伤軤顟B(tài)，地基土極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qck=200kPa(2)12～14m細(xì)砂、中密～密實(3)14～19m礫石、卵石層(4)19～28m粉質(zhì)黏土(5)28～35m卵石層(6)35～45m粉土(7)地下水位于地面下3．5m。采用水下鉆孔灌注樁，樁徑d=800mm，4根：承臺及樁尺寸如下圖所示。4、如果ηc=0．38，復(fù)合樁基的豎向承載力設(shè)計值與()項值接近。A、1853kNB、190lkNC、1958kND、2019kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：Qsk=μ∑liqi=3．14×0．8×(10．0×25+2．0×60+2×120)=1532kNQpk=qpkAP=2000×3．14×=1005kNQck=qck．AC／n=200×=700kNBC／L=4／4=1．0，Sa／d=2．4／0．8=3．0，由JGJ94—94表5．2．2及表5．2．3—1得VS=γP=1．67，ηs=0．67，ηP=1．67R=0．67×1532／1．67+1．79×1005／1．67+0．38×700／1．65=1853。5、軸心豎向力作用下，作用效應(yīng)與()項值接近。A、1625kNB、1778kNC、1896kND、1945kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：6、如果M=35×104kN．m，題中條件下，各樁對z軸的彎矩與()項值接近。A、3900kN．mB、4000kN．mC、4100kN．mD、4200kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：各樁對X軸的彎矩為Mx=∑Qiyi=(1552+1698)×1．2=3900kN．m。7、a0x=a0y=0．3，h0=1．2m，ft=1．5MPa時，柱下矩形獨立承臺，受柱沖切的承載力與()項值相近。A、11560kNB、12396kNC、13675kND、14486kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：a0x=a0y=0．3，h0=1．2mλ0x=λ0y==0．25hl=bc=1．0mβ0x=β0y==1．09h=1200＞800，則βhp=1．09則：2[β0x(bc+a0y)+β0y(ht+a0x)]．βhp．ft．h=2×[1．09×(1．0+0．3)+1．09×(1．0+0．3)]×1．5×103×1．2×1．09=11121kN。8、C1=C2=1．2m，a1x=a1y=0．3m，h0=0．9m，ft=1．5MPa時，受角樁沖切承載力與()項值接近。A、2936kNB、3041kNC、3105kND、3248kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：λ1x=λ1y==0．33β1x=β1y==0．9h0=0．9m＞0．8m，βhp=0．9929、條件同題7，且fc=15×103kN．m時，錐形承臺柱與承臺交接截面的剪切承載力與()項值接近。A、10675kNB、11869kNC、12960kND、13651kN標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：先求得β=0．2β．fc．b0．h0=0．2×15×103×3．6×1．2=12960kN。某柱基礎(chǔ)、作用在設(shè)計地面處的柱荷載設(shè)計值、基礎(chǔ)尺寸、埋深及地基條件如題圖所示。10、持力層承載力與()項值接近。A、249kN／m2B、256kN／m2C、261kN／m2D、273kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：由規(guī)范得：ηb=0．3，ηd=1．6，b=3m故f=fk+ηdγ0(d-0．5)=200+1．6×17×(2．3-0．5)=249kN／m2。11、基礎(chǔ)的偏心距與()項值接近。A、0．134mB、0．148mC、0．155mD、0．169m標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：M=105+67×2．3=259．1kN．m12、當(dāng)e=0．2m時基底的最大壓力與()項值接近。A、189．6kN／m2B、195．3kN／m2C、216．5kN／m2D、225kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：由e=0．169m＜=0．58m故：13、下臥層承載力設(shè)計值與()項值接近。A、139kN／m2B、149kN／m2C、156kN／m2D、165kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：由規(guī)范得，ηb=0，ηd=1．1先求得平均重度γ0=12．19kN／m3f=fk+ηdγ0(d-0．5)=78+1．1×12．19×(5．8-0．5)=149kN／m2。14、軟弱層頂面的附加壓力與()項值接近。A、19．69kN／m2B、29．03kN／m2C、38．64kN／m2D、46．79kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：，因為0．5b=0．5×3=1．5m＜Z=3．5m查得θ=23°15、如果軟弱層頂面附加壓力為35kN／m2，則軟弱層頂面處壓力與()項值接近。A、83．4kN／m2B、96．7kN／m2C、105．7kN／m2D、114．9kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：PZ+PCZ=35+16×1．5+19×0．8+(19-10)×3．5=105．7kN／m2。16、下列結(jié)論正確的是()。A、土的重度愈大，其密實度愈高B、液性指數(shù)愈小，土愈堅硬C、土的含水量愈大，其飽和度愈高D、地下水位以下土的含水量為100％標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：暫無解析17、有關(guān)樁基主筋配筋長度有下列四種見解，試指出其中()項說法是不全面的。A、受水平荷載和彎矩較大的樁，配筋長度應(yīng)通過計算確定B、樁基承臺下存在淤泥、淤泥質(zhì)土或液化土層時，配筋長度應(yīng)穿過淤泥、淤泥質(zhì)土或液化土層C、坡地岸邊的樁、地震區(qū)的樁、抗拔樁、嵌巖端承樁應(yīng)通長配筋D、樁徑大于600mm的鉆孔灌注樁，構(gòu)造鋼筋的長度不宜小于樁長的2／3標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》8．5．2．8，8度及8度以上地震區(qū)的樁應(yīng)通長配筋。18、某抗震設(shè)防烈度為7度，房屋高度為42m的丙類高層建筑，修建于Ⅲ類場地上，采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)。在重力荷載代表值、水平風(fēng)荷載及水平地震作用下，底層邊柱的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值分別為Ngk=4120kN，Nwk=1010kN及NEK=520kN，柱截面為600mm×600mm，混凝土強度等級采用C40，柱凈高與柱截面長邊之比大于4。試驗算該柱的軸壓比，下列()項的結(jié)果正確。A、0．66B、0．70C、0．82D、0．84標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由《高2010》表3．3．1—1，H=42m＜55m，A級高度由3．9．1款，按7度設(shè)防由3．9．3，按7度設(shè)防，故按7度設(shè)防由4．8．2，框架抗震等級為二級查表6．4．2，[μN]=0．75H=42m＜60m，不考慮風(fēng)荷載參與組合19、某Ⅳ類場上較高的建筑，其框架柱的抗震等級為二級，軸壓比為0．7，混凝土強度等級為C60，斷面尺寸為1300mm×1300mm，箍筋采用HRB335鋼，加密區(qū)箍筋采用雙向井字復(fù)合箍筋。以下的四種配箍，()項最符合柱箍筋加密區(qū)內(nèi)最小體積配箍率。A、φ14@100B、φ18@150C、φ12@100D、φ18@110標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：二級框架，ρv≥λv’fc／fyv同時不小于0．6％，查表6．4．7λv=0．15ρvmin=0．15×27．5／300=1．38％故取最小體積配筋率ρvmin=1．38％20、8度區(qū)內(nèi)某高層剪力墻結(jié)構(gòu)，主體高度為75m，裙房高12m，主體結(jié)構(gòu)與裙房交接處設(shè)置防震縫。確定其最小縫寬δ(mm)，并指出其與下列()項數(shù)值最為接近。A、70B、470C、120D、160標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：按高度為12m的裙房來考慮，因房屋高度低于15m，取δ=70mm。21、某16層建筑的一片雙肢剪力墻，其墻肢寬度和沿豎向剛度均相等，其各層連梁的折算慣性矩Ib=5．12×10-3m4。根據(jù)計算，其整體性判別指標(biāo)α=8，In／I=0．89。試問，在只變更各層連梁折算慣性矩值Ib，而不改變墻肢截面尺寸和連梁計算跨度的情況下，連梁折算慣性矩Ib的最小值取以下()項數(shù)值時，上述雙肢剪力墻可按整體小開口墻考慮。A、6×10-3m4B、7×10-3m4C、8×10-3m4D、9×10-3m4標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：若雙肢剪力墻可按整體小開口墻考慮，則：α≥10，ζ≥1．0Ib=×5．12×10-3=8×10-3m4。22、底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)的底部總設(shè)計剪力計值為20000kN，該結(jié)構(gòu)有8根相同的框支柱，其中一根柱計算分配的剪力為180kN，該柱的最終剪力設(shè)計值是()。A、20000×2％=400kNB、20000×20％／8=500kNC、400kN再加上豎向荷載下的該柱剪力D、由豎向與地震作用組合計算所得剪力設(shè)計值乘以1．25調(diào)整系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：由《高2010》10．2．17規(guī)定Vc==500kN＞180kN。23、有三跨現(xiàn)澆框架梁，左邊跨的跨度為6．1m，梁上恒荷載設(shè)計值為25．75kN／m，活荷載設(shè)計值為8kN／m，梁左邊跨的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值如題表所示。若取梁端調(diào)幅系數(shù)為0．8，對重力荷載的彎矩進行調(diào)幅。計算調(diào)幅后的跨中彎矩M中(kN．m)，其與下列()項數(shù)值最為接近。A、70．99B、62．58C、69．19D、77．35標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：根據(jù)《高2010》4．3．6條規(guī)定，M左=-54．50+0．5×(-17．20)=-63．10kN．mM中=54．16+0．5×16．83=62．58kN．mM右=-76．41+0．5×(-25．74)=-89．28kN．m根據(jù)《高2010》5．2．3條第1款，M左=-63．1×0．8=-50．48kN．mM右=-89．28×0．8=-71．42kN．m根據(jù)《高2010》5．2．3條第二款，24、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，總高度H=48m，經(jīng)計算已求得第6層橫梁邊跨邊端的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下表所示。計算該處截面配筋時所需彎矩設(shè)計值M(kN．m)，其與下列()項數(shù)值最為接近。A、-74．4B、-79．44C、-89．5D、-76．9標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：H=48m＜60m，根據(jù)《高2010》表5．6．4的規(guī)定，故不考慮風(fēng)荷載參與組合M=1．2[-25+0．5×(-9)]+1．3×(-30)=-74．4kN．m25、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，總高度H=64m，經(jīng)計算已求得第6層橫梁邊跨邊端的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下表所示。計算該處截面配筋時所需彎矩設(shè)計值M(kN．m)，其與下列()項數(shù)值最為接近。A、-74．4B、-79．44C、-89．5D、-76．9標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：H=64m＞60m，根據(jù)《高2010》表5．6．4的規(guī)定，故應(yīng)考慮風(fēng)荷載參與組合M=1．2×[-25+0．5×(-9)]+1．3×(-30)+1．4×0．2×(-18)=-79．4kN．m。題圖(a)所示為某鋼筋混凝土高層框架，抗震等級為二級，底部一、二層梁截面高度為0．6m，柱截面為0．6m×0．6m。已知在重力荷載和地震作用組合下，內(nèi)力調(diào)整前節(jié)點B和柱DB、梁BC的彎矩設(shè)計值(kN．m)如題圖(b)所示。柱DB的軸壓比為0．75。使用規(guī)程：《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010、JI86—2002)26、試問，抗震設(shè)計時柱DB的柱端B的彎矩設(shè)計值(kN．m)，應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、345B、360C、518D、483標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由《抗2010》6．2．2知，柱端增大系數(shù)在軸壓比大于0．15，二級時取1．5MB=1．5×345=517．5kN．m。27、假定柱AE在重力荷載和地震作用組合下，柱上、下端的彎矩設(shè)計值分別為Mct=298kN．m()，Mcb=306kN．m()。試問，抗震設(shè)計時柱AE端部截面的剪力設(shè)計值(kN)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、161B、171C、186D、217標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由式(6．2．5—1)V=ηvc(Mcb+Mct)／Hn=28、假定框架梁BC在考慮地震作用組合的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值VGb=135kN。試問，該框架梁端部截面組合的剪力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A、194B、200C、206D、212標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：按規(guī)范6．2．4跨高比大于2．5的連梁采用下式29、假定框架梁的混凝土強度等級為C40，梁箍筋采用HPB300級鋼筋。試問，沿梁全長箍筋的面積配筋百分率ρsv(％)下限值，應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．195B、0．212C、0．177D、0．244標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：按《高2010》6．3．5βsv≥0．28ft／fyv=0．28×1．71／270=0．177％。30、某20層的鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，總高為75m，第一層的重力荷載設(shè)計值為7300kN，第2～19層為6500kN；第20層為5100kN。試問，當(dāng)結(jié)構(gòu)主軸方向的彈性等效側(cè)向剛度(kN．m2)的最低值滿足下列()項數(shù)值時，在水平力作用下，可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。A、1019025000B、1637718750C、1965262500D、2358315000標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由《高2010》5．4．1EJd≥2．7H2Gi=2．7×752×(7300+6500×18+5100)=1965262500kN．m231、在正常使用條件下的下列結(jié)構(gòu)中，()對于層間最大位移與層高之比限值的要求最嚴(yán)格。A、高度不大于150m的框架結(jié)構(gòu)B、高度為180m的剪力墻結(jié)構(gòu)C、高度為160m的框架核心筒結(jié)構(gòu)D、高度為175m的筒中筒結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：暫無解析32、某住宅建筑為地下2層，地上26層的含有部分框支剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)，總高95．4m，一層層高為5．4m，其余各層層高為3．6m。轉(zhuǎn)換梁頂面標(biāo)高為5．400，剪力墻抗震等級為二級。試問剪力墻的約束邊緣構(gòu)件至少應(yīng)做到下列()項樓面處為止。A、2層樓面，即標(biāo)高5．400處B、3層樓面，即標(biāo)高9．000處C、4層樓面，即標(biāo)高12．600處D、5層樓面，即標(biāo)高16．200處標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：暫無解析33、如題圖所示。公路橋中預(yù)制裝配式T形梁翼板(車行道)構(gòu)成鉸接懸臂板，其主梁中距1800mm，梁腹板寬180mm。車行道板尺寸：板端厚100mm，板加腋處厚180mm，車行道板容重25kN／m3。板頂面層設(shè)兩層：上層為瀝青混凝土厚80mm，容重為23kN／m3；下層為混凝土面層厚70mm，容重24kN／m3。鉸接懸臂板加腋處的每米板寬恒載彎矩(kN．m)與下列()項數(shù)值最為接近。A、-2．30B、-0．65C、-4．56D、-10．26標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：(1)每延米板上的恒載g：瀝青混凝土面層g1=0．08×1．0×23=1．84kN／m混凝土面層g2=0．07×1．0×24=1．68kN／mT梁翼板自重g3=(0．1+0．18)／2×1．0×25=3．5kN／m合計：g=g1+g2+g3=7．02kN／m(2)懸臂板的跨徑l0：(3)懸臂板加腋處每米板寬恒載彎矩Mg：已知翼緣位于受壓區(qū)的T形截面尺寸bi'=30cm，b=20cm，hi'=8cm，h0=46cm，采用20號混凝土，Ⅰ級鋼筋，承受計算彎矩Mj=115kN．m，經(jīng)判斷T形截面為Ⅱ類T形截面。34、計算兩側(cè)翼緣相應(yīng)部分受拉鋼筋的截面面積Ag1為()。A、4．25cm2B、3．67cm2C、3．24cm2D、6．58cm2標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：35、假定由兩側(cè)翼緣和相應(yīng)部分受拉鋼筋A(yù)g1承受的彎矩Mj1為27．45kN．m，則由腹板混凝土受壓區(qū)和相應(yīng)部分受拉鋼筋A(yù)g2承擔(dān)的彎矩為()。A、80．06kN．mB、75．23kN．mC、87．55kN．mD、90．45kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：Mj2=Mj-Mj1=115-27．45=87．55kN．m36、假定由腹板混凝土受壓區(qū)和相應(yīng)部分受拉鋼筋A(yù)g2承擔(dān)的彎矩為86．43kN．m，則腹板相應(yīng)部分受拉鋼筋的截面面積Ag2為()。A、10．69cm2B、12．03cm2C、11．85cm2D、11．30cm2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：由Mj2=，解得x=h0-=14．2cm＜ζjgh0=0．65×46cm=29．9cm，且＞hi’=8cm滿足要求Ag2==12．98cm2。已知先張法部分預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁的跨中截面尺寸如題圖所示。計算跨徑L0=12．60mo空心板采用40號混凝土，彈性模量Eh=3．3×104N／mm2，預(yù)應(yīng)力鋼筋選用，其截面面積Ay=1256mm2。已求得預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的壓應(yīng)力為零時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力值σy0=565．86N／mm2。等效工字形截面幾何特性：換算截面面積A0=319144mm2，換算截面對形心軸的靜矩S0=31725531mm3，換算截面對受拉邊緣的截面抵抗矩W0=5．104×107mm3，換算截面對形心軸的慣性矩I0=1．475×1010mm4，截面開裂后的換算截面慣性矩I01=3．642×109mm4，預(yù)應(yīng)力的合力至形心軸的距離e0y=249mm。37、預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加力為()。A、710．7kNB、710．2kNC、698．21kND、745．23kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：預(yù)加力Ny0=σy0Ay=565．86×1256=710．7kN38、假定預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加力為720．6kN，計算開裂彎矩為()。A、467．89kN．mB、426．65kN．mC、459．05kN．mD、442．23kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：構(gòu)件受拉邊緣的有效壓力σhy==5．77N／mm2受拉區(qū)混凝土塑性系數(shù)γ==1．24故計算開裂彎矩Mf=(σhy+γRlb)W0=459．05kN．m。39、在使用階段，恒載Mg=213kN．m；活載Mp=271．88kN．m；恒載與活載之和Mg+Mp=484．88kN．m。計算開裂彎矩Mf=459．06kN．m，短期使用荷載作用下總撓度為()。A、22．56mmB、24．32mmC、20．13mmD、21．54mm標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：M=484．88kN．m＞Mf=459．06kN．m，為部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類受彎構(gòu)件，在Mf作用時，剛度采用0．85EhI0，在(M-Mf)作用時采用0．85EhI0140、假定預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加力Ny0為720．6kN，開裂截面混凝土的名義拉應(yīng)力為()。A、3．45MPaB、3．73MPaC、3．86MPaD、2．54MPa標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：注冊結(jié)構(gòu)工程師（二級專業(yè)考試-下午）模擬試卷第3套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)1、截面尺寸190mm×800mm的混凝土小型空心砌塊墻段，砌塊的強度等級為MU10，混合砂漿強度等級Mb5，墻高2．8m，兩端為不動鉸支座。沿墻段長邊方向偏心距e=200mm。該墻段的受壓承載力與下列()項數(shù)值最為接近。A、204．0kNB、143．6kNC、154．2kND、227．3kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：f=2．22N／mm2，A=190×800=152000mm2＜0．3m2γa=0．152+0．7=0．852，f=0．852×2．22=1．89N／mm2β=γβ(H0／h)=1．1×(2800／800)=3．85e／h=0．19，查表得φ=0．50長邊方向承載力：N=φfA=0．5×1．89×152000=143640N≈143．6kN短邊按軸心受壓驗算，φ=0．71N=φfA=0．71×1．89×152000=203969N≈204kN取較小值得：N=143．6kN。2、木結(jié)構(gòu)中雙齒聯(lián)結(jié)應(yīng)計算的內(nèi)容是()。(1)承壓面計算，(2)第一齒剪切面計算，(3)第二齒剪切面計算，(4)保險螺栓計算，(5)下弦凈截面受拉驗算A、(1)，(2)，(3)，(4)，(5)B、(1)，(2)，(3)，(4)C、(1)，(2)，(3)，(5)D、(1)，(3)，(4)，(5)標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析3、一榀雙齒連接的方木桁架，其支座節(jié)點的上弦軸線和支座反力的作用線相交于一點，該交點應(yīng)落在下列()項所指的位置上。A、下弦凈截面的中心線上B、下弦毛截面的中心線上C、距下弦截面上邊緣1／3截面高度處D、距下弦下邊緣1／3截面高度處標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：據(jù)《木結(jié)構(gòu)規(guī)范》第5．1．1條第三款木桁架、支座節(jié)點的上弦軸線和支座反力的作用線，當(dāng)采用方木或板材時，宜與下弦凈截面的中心線交匯于一點：可知A為正確答案。某承重墻下條形基礎(chǔ)，埋置深度為1．2m，底寬2．6m。板高0．35m，如題圖所示，上部結(jié)構(gòu)傳來荷載設(shè)計值F=290kN／m，M=10．4kN．m，采用C20混凝土，HPB235鋼筋。4、如果F=250kN／m，則基底凈反力的最大值與下列()值接近。A、105．5kN／m2B、110．9kN／m2C、115．6kN／m2D、121．4kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：5、當(dāng)F=290kN／m時基底凈反力如題圖中所示，則Ⅰ—Ⅰ截面的剪力與下列()項值接近。A、105．9kNB、110．6kNC、121．8kND、130．3kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：磚墻邊Ⅰ—Ⅰ位置凈反力為：6、如果基底設(shè)混凝土墊層，取保護層50mm，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，取βh=0，則基礎(chǔ)在Ⅰ一Ⅰ截面的抗剪承載力與下列()項值接近。A、200kNB、2l0kNC、231kND、242kN標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：按《混2010》混凝土C20，抗拉強度設(shè)計值ft=1．10N／mm2受剪承載力為：0．7βhftbh0=0．7×1．0×1．1×1000×300=231kN7、如題中條件時，則Ⅰ—Ⅰ截面處的彎矩與下列()項值接近。A、60．91kN．mB、72．67kN．mC、83．42kN．mD、87．95kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：設(shè)計如題圖所示的二柱矩形聯(lián)合基礎(chǔ)?；A(chǔ)材料是：混凝土C20，HRB335鋼筋。已知柱1、柱2截面均為bc×hc=300mm×300mm。要求基礎(chǔ)左端與柱1外側(cè)面對齊，已確定基礎(chǔ)埋深為1．20m。基礎(chǔ)寬b=1000mm，高h(yuǎn)=500m，柱上作用有豎向力F1、F2，彎矩M1、M2。8、如果題中M1=50kN．m，M2=40kN．m，當(dāng)基底反力均勻分布時，柱2軸心距柱右端距離與下列()項數(shù)值接近。A、540mmB、580mmC、630mmD、670mm標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：對柱1軸心取矩，合力到柱1的距離X0為：則：L2=2(x0+l0)-l0-l1=2×(1．74+0．15)-0．15-3．0=0．63m=630mm。9、基礎(chǔ)長度如題圖所示時，求柱1軸線右側(cè)剪力與下列()項值接近。A、-216．5kNB、-225．8kNC、-201．5kND、-190．3kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：V1r=P×l0-F1=23．5-240=-216．5kN10、柱②左側(cè)剪力與下列()項值接近。A、253．76kNB、260．94kNC、265．49kND、270．89kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：V2r=P×l2+F2=-86．24+340=253．76kN11、基礎(chǔ)最大彎矩與下列()項值接近。A、-176．9kN．mB、-180．84kN．mC、-186．42kN．mD、-192．6kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：Mmax=p(x’)2-F1(x’-l0)-M1=×156．8×1．532-240×(1．53-0．15)-45=-192．7kN．m。12、進行沖切驗算時柱1內(nèi)側(cè)面的沖切力與下列()項值接近。A、110．6kNB、122．4kNC、135．6kND、139．8kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：沖切面積：A1=(bc1+h0)b=(0．3+0．45)×1=0．75m2沖切力：p1=F1-×A1=240-156．8×0．75=122．4kN13、如題圖中的柱下獨立基礎(chǔ)底面尺寸為3m×2m，柱傳給基礎(chǔ)的豎向力Fk=1000kN，彎矩Mk=180kN．m，基礎(chǔ)底面的附加壓力與下列()項值接近。A、154．3kN／m2B、159．8kN／m2C、166．4kN／m2D、170．2kN／m2標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：14、已知某條形基礎(chǔ)底寬b=2．0mm，埋深d=1．5m，荷載合力的偏心距e=0．05m，地基為粉質(zhì)黏土，內(nèi)聚力ck=10kPa，內(nèi)摩擦角φk=20°，地下水位距地表1．0m，地下水位以上土的重度γ=18kN／m3，地下水位以下土的飽和重度γsat=19．5kN／m3，地基土的抗剪強度承載力設(shè)計值與下列()項值接近。A、98kPaB、116．7kPaC、135．92kPaD、152．3kPa標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：e=0．05m＜0．033×b=0．066m，可按式(5．2．5)計算地基土的承載力設(shè)計值。按φk=20°查表5．2．5得：Mb=0．51，Md=3．06，Mc=5．66fv=Mbγb+Mbγ0d+MCcCk=0．51×9．5×2．0+3．06×15．17×1．5+5．66×10=135．92kPa。15、下列()項物理指標(biāo)是反映土的密實程度的指標(biāo)。A、干密度ρdB、質(zhì)量密度ρC、土粒的密度dsD、重力密度γ標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析16、某土樣由試驗測得重度為γ=17．8kN／m3，含水量w=6％，土粒的密度ds=2．60，經(jīng)計算下列()項計算結(jié)果正確。A、ρd=1．54t／m3B、ρsat=1．94kN／m3C、n=41．1％D、γ=0．94kN／m3標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析17、下圖中()項的擋土墻土壓力最小，抗滑移性能最好。A、仰斜擋土墻B、垂直擋土墻C、俯斜擋土墻D、基底遞坡仰斜擋土墻標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析某部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度45．9m。該建筑為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類建筑場地。第3層為轉(zhuǎn)換層；縱橫向均有落地剪力墻：地下一層板頂作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。18、首層某剪力墻墻肢W1，墻肢底部截面考慮地震作用組合的內(nèi)力計算值為：彎矩MW=2900kN．m，剪力VW=724kN。試問，W1墻肢底部截面的內(nèi)力設(shè)計值，應(yīng)最接近于下列()項數(shù)值。A、M=2900kN．m，V=1160kNB、M=4350kN．m，V=1160kNC、M=2900kN．m，V=1050kND、M=3650kN．m，V=1050kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：根據(jù)《高2010》表3．3．2—1，該建筑為A級高度，查表3．9．3，剪力墻抗震等級為二級。由10．2．6條，轉(zhuǎn)換層位置設(shè)在第3層及3層以上時，剪力墻底部加強部位的抗震等級尚宜按本規(guī)程表3．9．3和表3．9．4的規(guī)定提高一級采用，所以，剪力墻底部加強部位的抗震等級為一級由10．2．18條，一級落地剪力墻底部加強部位的彎矩設(shè)計值應(yīng)按墻底截面有地震作用組合的彎矩值乘以增大系數(shù)1．5；剪力設(shè)計值按7．2．6條，乘以增大系數(shù)1．6，即M=1．5MW=1．5×2900=4350(kN．m)V=1．5VW=1．6×724=1158．4(kN．m)本題考察：①高度級別，只有確定了A級或者B級高度才能確定抗震等級；②抗震等級；③剪力墻底部加強部位的抗震等級；④有地震作用組合的彎矩、剪力設(shè)計值的調(diào)整問題。19、首層某根框支角柱C1，對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值作用下，其柱底軸力NEK=1100kN，重力荷載代表值作用下，其柱底軸力標(biāo)準(zhǔn)值為NGE=1950kN。假設(shè)框支柱抗震等級為一級，不考慮風(fēng)荷載，試問，柱C1配筋計算時所采用的有地震作用組合的柱底軸力設(shè)計值(kN)，應(yīng)最接近于下列()項數(shù)值。A、3770B、4485C、4935D、5660標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：根據(jù)《高2010》10．2．11條2款，一級框支柱由地震作用產(chǎn)生的軸力應(yīng)乘以增大系數(shù)1．5Nk=1．2NGE+1．3NEK=1．2×1950+1．3×1．5×1100=4485(kN)本題考察：①有地震作用組合時，荷載效應(yīng)組合和地震效應(yīng)組合的設(shè)計值計算；②一級框支柱由地震作用產(chǎn)生的軸力應(yīng)乘以增大系數(shù)1．5，注意，僅是地震作用產(chǎn)生的軸力乘以增大系數(shù)，不是組合值乘以增大系數(shù)。20、第4層某框支梁上剪力墻墻肢W2的厚度為180mm，該框支梁凈跨L0=6000mm?？蛑Я号c墻體W2交接面上考慮風(fēng)荷載、地震作用組合的水平拉應(yīng)力設(shè)計值σmax=0．97MPa。試問，W2墻肢在框支梁上0．2L0=1200mm高度范圍內(nèi)的水平分布筋實際配筋(雙排)選擇下列()項時，其鋼筋面積Ash才能滿足規(guī)程要求且最接近計算結(jié)果。提示：HPB300級鋼筋(φ)強度設(shè)計值fy=270N／mm；HRB335級鋼筋(φ)強度設(shè)計值fy=300N／mm。A、φ8@200(As=604mm2／1200mm)B、φ10@200(As=942mm2／1200mm)C、φ10@150(As=1256mm2／1200mm)D、φ12@200(As=1356mm2／1200mm)標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《高2010》10．2．22條3款，框支梁上的0．2ln高度范圍內(nèi)的水平分布Ash=0．2lnbwσxmax／fyh有地震作用組合時，σxmax應(yīng)乘以γRE，γRE=0．85若采用HPB300級鋼筋，fyh=270N／mm2，則Ash=0．2lnbwγREσxmax)／fyh=0．2×6000×180×0．85×0．97／270=612(mm2)若采用HRB335級鋼筋，fyh=300N／mm2，則Ash=0．2lnbwγREσxmax／fyh=0．2×6000×180×0．85×0．97／300=593．64(mm2)A最接近，選A。21、某高層建筑，采用鋼框架一鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本加速度為0．15g，場地特征周期Tg=0．35s：考慮非承重墻體剛度的影響予以折減后的結(jié)構(gòu)自振周期T=1．82s，已求得η1=0．0213，η2=1．078，試問，該結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)α與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．0197B、0．0201C、0．0295D、0．0302標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：T=1．82s＞5Tg=5×0．35=1．75(s)由《高2010》圖4．3．8α=[0．2rη2-η1(T-5Tg)]αmax查表4．3．7—1，αmax=0．12，由11．3．5，混合結(jié)構(gòu)在多遇地震下的阻尼比為0．04，由3．3．8—1，則α=[0．2γη2-η1(T-5Tg)]αmax=[0．2．9143×1．078-0．0213×(1．82-5×0．35)]×0．12=0．0295。22、抗震設(shè)防烈度為7度的某高層辦公樓，采用鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用振型分解反應(yīng)譜法計算時，在單向水平地震作用下某框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值如下表所示。試問，在考慮雙向水平地震作用的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)中，該框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。A、5365B、5410C、6100D、6150標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《抗2010》5．2．3條由式(5．2．3—7)取最大值，N=5361．43kN本題考察雙向水平地震的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)?！陡?010》中4．3．10一3條中，也有相同的公式，但是，沒有說明Sx、Sy是否進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算，《抗2010》中5．2．3條中則有明確說明，Sx、Sy分別為z向、y向單向水平地震作用計算的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，所以，本題中應(yīng)選Nx=4000kN、Ny=4200kN這一組。某框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度50．1m，地下2層，地上13層，首層層高6．0m，二層層高4．5m。其余各層層高均為3．6m?？v橫方向均有剪力墻，地下一層板頂作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。該建筑為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0．2g，Ⅰ類建筑場地。在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震傾覆力矩小于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50％。各構(gòu)件的混凝土強度等級均為C40。23、首層某框架中柱剪跨比大于2。為使該柱截面尺寸盡可能小，試問，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的規(guī)定，對該柱箍筋和附加縱向鋼筋的配置形式采取所有相關(guān)措施之后，滿足規(guī)程最低要求的該柱軸壓比最大限值，應(yīng)取下列()項數(shù)值。A、0．95B、1．00C、1．05D、1．10標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》表3．3．3—1，該建筑為A級高度，Ⅰ類建筑場地，由3．9．1條，應(yīng)允許按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度降低一度的要求采取抗震構(gòu)造措施，查表3．9．3，該建筑框架部分抗震等級為三級，查表6．4．2，[μN]=0．95為使截面最小可采取措施，可沿柱全高采用井字復(fù)合箍或者復(fù)合螺旋箍，并在柱截面中部設(shè)置由附加縱向鋼筋形成的芯柱，此時，表6．4．2注解5，軸壓比限值可增加0．15，即[μN]=0．95+0．15=1．1又由表6．42注解6，柱軸壓比限值不應(yīng)大于1．05，所以選C。24、位于第5層平面中部的某剪力墻端柱截面為500mm×500mm，假定其抗震等級為二級。端柱縱向鋼筋采用HRB335級鋼筋(φ)；考慮地震作用組合時，由考慮地震作用組合小偏心受拉內(nèi)力設(shè)計值計算出的該端柱縱筋總截面面積計算值為最大(1800mm2)。試問，該柱縱筋的實際配筋選擇下列()項時，才能滿足且最接近于《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的最低要求。A、4φ16十4φ18(As=1822mm2)B、8φ18(As=2036mm2)C、4φ20+4φ18(As=2275mm2)D、8φ20(As=2513mm2)標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》6．4．4條5款，邊柱、角柱及剪力墻端柱考慮地震作用組合產(chǎn)生小偏心受拉時，柱內(nèi)縱筋總截面面積應(yīng)比計算值增加25％，則As=1．25×1800=2250(mm2)本題考察：柱縱向鋼筋的配置要求。25、與截面700mm×700mm的框架柱相連的某截面為400mm×600mm的框架梁，縱筋采用HRB335級鋼(φ)，箍筋采用HPB300級鋼(φ)；其梁端上部縱向鋼筋系按截面計算配置。假設(shè)該框架梁抗震等級為三級，試問，該梁端上部和下部縱向鋼筋面積(配筋率)及箍筋按下列()項配置時，才能全部滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的構(gòu)造要求。提示：①下列各選項縱筋配筋率和箍筋面積配筋率均符合《高規(guī)(混凝土)》第6．3．4條第1款和第6．3．2條第2款中最小配筋率要求。②梁縱筋直徑均不小于φ18。A、上部縱筋A(yù)s上=5680mm2，ρ上=2．70％；下部縱筋A(yù)s下=4826mm2，ρ下=2．30％；四肢箍筋中φ10@100B、上部縱筋A(yù)s上=3695mm2，ρ上=1．76％；下部縱筋A(yù)s下=1017mm2，ρ下=0．48％；四肢箍筋中φ8@100C、上部縱筋A(yù)s上=5180mm2，ρ上=2．47％；下部縱筋A(yù)s下=3079mm2，ρ下=1．47％；四肢箍筋中φ8@100D、上部縱筋A(yù)s上=5180mm2，ρ上=2．47％；下部縱筋A(yù)s下=3927mm2，ρ下=1．87％；四肢箍筋中φ10@100標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：新規(guī)范取消了2002版規(guī)程6．3．2第3條框架梁端最大配筋率不應(yīng)大于2．5％的強制性要求，相關(guān)內(nèi)容改為非強制性要求出現(xiàn)在6．3．3第1條。所以A選項不是錯誤，只是相對D選項不是最佳選項由6．3．2第3條，梁端界面的底面和頂面縱向鋼筋截面面積的比值，三級不應(yīng)小于0．3由6．3．2第4條，抗震設(shè)計時，梁端縱向鋼筋配筋率大于2％時，表6．3．2—2中箍筋最小直徑應(yīng)增大2mm查表6．3．2—2，抗震等級三級，箍筋最小直徑為8mm，增大2mm，應(yīng)為10mm，所以C不正確，選D本題考察框架梁的設(shè)計要求：①抗震設(shè)計時，梁端最大配筋率；②兩端截面的底面和頂面縱向鋼筋面面積的比值要求；③梁端箍筋加密區(qū)箍筋最小直徑要求。26、某12層現(xiàn)澆框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為8度，丙類建筑，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地，建筑物平、立面如題圖所示。已知振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力為6000kN，需進行彈性動力時程分析補充計算?，F(xiàn)有4組實際地震記錄加速度時程曲線P1～P4和1組人工模擬加速度時程曲線RP1。各條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力見下表。假定實際記錄地震波及人工波的平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符，試問，進行彈性動力時程分析時，選用下列()組地震波(包括人工波)才最為合理。A、P1：P2：P3B、P1：P2：RP1C、P1：P3：RP1D、P1：P4：RP1標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：根據(jù)《高2010》4．3．5條1款，進行動力時程分析應(yīng)按建筑場地類別和設(shè)計地震分組選用不小于二組實際地震記錄和一組人工模擬的加速度時程曲線，所以A不正確彈性分析時，每條時程曲線計算所得的底部剪力不應(yīng)小于陣型分解反應(yīng)譜法所得的底部剪力的65％，65％×6000=3900(kN)，P2曲線所得的底部剪力為3800kN＜3900kN，所以B不正確。多條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于陣型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80％。27、某帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑，底部大空間層數(shù)為2層，6層以下混凝土強度等級相同，轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)以及上部部分結(jié)構(gòu)采用不同計算模型時，其頂部在單位水平力作用下的側(cè)向位移計算結(jié)果(mm)見題圖。試問，轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比γ0與下列()項數(shù)值最為接近。A、1．03B、0．72C、0．51D、0．95標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《高2010》附錄E．0．3條某型鋼混凝土框架一鋼筋混凝土核心筒