中學(xué)改擴(kuò)建工程結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計(jì)可行性報(bào)告

中學(xué)改擴(kuò)建工程結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計(jì)可行性報(bào)告中學(xué)改擴(kuò)建工程抗震性能化設(shè)計(jì)可行性論證報(bào)告重慶市高層建筑工程結(jié)構(gòu)抗震基本參數(shù)表（2016年版）工程名稱渝西中學(xué)B區(qū)改擴(kuò)建工程設(shè)計(jì)樓棟號(hào)綜合樓設(shè)計(jì)階段初步設(shè)計(jì)填表時(shí)間2023.10場(chǎng)地類別II類設(shè)防烈度6抗震設(shè)防類別重點(diǎn)設(shè)防地震動(dòng)峰值加速度0.05g嵌固層位置或樓層基頂?shù)叵率腋叨龋╩）5.3屋頂塔樓高度（m）3.9層數(shù)1層數(shù)5層主樓結(jié)構(gòu)體系框架結(jié)構(gòu)主體層數(shù)5層主體結(jié)構(gòu)高度（m）24.8限值（m）60超限情況不超限裙樓結(jié)構(gòu)類型--裙樓層數(shù)0裙樓結(jié)構(gòu)高度（m）0限值（m）0超限情況不超限序號(hào)規(guī)則性項(xiàng)分析結(jié)果限值一限值二限值三超限值情況1A在具有偶然偏心的規(guī)定的水平力作用下，樓層兩端抗側(cè)力構(gòu)件彈性水平位移（或?qū)娱g位移）的最大值與平均值的比值1.27≤1.45≤1.40≤1.20超限制三B相鄰層偏心率或相鄰層質(zhì)心相差與邊長(zhǎng)的比值0.005≤0.152A結(jié)構(gòu)平面凹進(jìn)或凸出的一側(cè)尺寸與相應(yīng)投影方向總尺寸的比值0.09≤0.40--≤0.30B結(jié)構(gòu)平面中部?jī)蓚?cè)收進(jìn)的總尺寸與平面寬度的比值/≤0.60--≤0.50C角部重疊面積與較小部分樓板面積的比值/≥0.20D結(jié)構(gòu)平面突出部分長(zhǎng)度與其連接寬度的比值0.11≤2.003A樓板有效寬度與該層樓板典型寬度的比值0.501≥0.35≥0.40≥0.50B樓板開洞面積占該層樓面面積的比值0.07≤0.40≤0.35≤0.30C錯(cuò)層高度與梁高的比值/≤1.004樓板開洞后任一邊的最小凈寬（m)2≥2.005結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt與平動(dòng)為主的第一自振周期T1的比值0.74--≤0.90--6A框架結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度與（剛度較大）相鄰層的比值/--≥0.50≥0.70B與（剛度較大）相鄰三層平均值的比值1.000≥0.80C框架-剪力墻、剪力墻、框架-核心筒、筒中筒結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度與相鄰上層的比值/--≥0.50≥0.90D底層側(cè)向剛度與相鄰上層的比值/≥1.50E上部樓層收進(jìn)部位的高度，與房屋總高度之比大于0.2時(shí)，上部樓層收進(jìn)后的水平尺寸與小于下部樓層水平尺寸之比/≥0.75F豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)與相應(yīng)方向抗側(cè)力結(jié)構(gòu)總尺寸的比值0≤0.25G豎向構(gòu)件水平外挑與相應(yīng)方向抗側(cè)力結(jié)構(gòu)總尺寸的比值0≤0.10H豎向構(gòu)件水平外挑尺寸(m)0≤4I上部塔樓數(shù)量6≤1超限值三J單塔或多塔樓與大底盤的質(zhì)心偏心距占底盤相應(yīng)邊長(zhǎng)的百分比0.01--≤0.20--7抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力與相鄰上一層的比值0.85--≥0.65≥0.808短肢剪力墻承受的傾覆力矩與結(jié)構(gòu)底部（或樓層）總地震傾覆力矩的比值/--≤0.50--9塔樓高度與結(jié)構(gòu)高度限值比值0.065≤0.2010A是否存在局部的穿層柱、斜柱否否B是否存在對(duì)結(jié)構(gòu)性能影響較大的個(gè)別構(gòu)件錯(cuò)層或轉(zhuǎn)換/否11結(jié)構(gòu)具有轉(zhuǎn)換層、加強(qiáng)層、錯(cuò)層、連體和多塔的類型數(shù)1≤3≤212轉(zhuǎn)換層等效剪切剛度(或等效抗側(cè)剛度)與相鄰上層的比值/≥0.5013框支轉(zhuǎn)換層樓層數(shù)/≤714是否異形柱錯(cuò)層結(jié)構(gòu)/否15A6度特殊設(shè)防類和7度設(shè)防建筑工程是否厚板轉(zhuǎn)換/否B6度重點(diǎn)設(shè)防類建筑工程是否厚板轉(zhuǎn)換/否16是否各部分層數(shù)、剛度、布置不同的錯(cuò)層/否17A同時(shí)具有前后、左右錯(cuò)層的樓層數(shù)與總樓層數(shù)的比值/≤0.50B是否僅前后錯(cuò)層或左右錯(cuò)層/否18連體兩端塔樓高度、體型是否顯著不同/否19連體兩端塔樓沿大底盤某個(gè)主軸方向的振動(dòng)周期相差/≤25%20上下墻、柱、支撐是否連續(xù)(包含加強(qiáng)層、連體類)/是設(shè)計(jì)單位超限自評(píng)結(jié)論不超限設(shè)計(jì)人簽字技術(shù)負(fù)責(zé)人簽章審查機(jī)構(gòu)超限審查結(jié)論審查人簽字技術(shù)負(fù)責(zé)人簽章目錄1項(xiàng)目概況 項(xiàng)目概況本次設(shè)計(jì)地塊位于位于（中學(xué)B區(qū)校園內(nèi)），毗鄰重慶市西彭工業(yè)園區(qū)核心區(qū)，重慶市繞城高速公路位于學(xué)校后側(cè)。本項(xiàng)目為單、多層公共建筑，綜合樓地上5層，地下1層，結(jié)構(gòu)高度為24.8米，主要功能為地下車庫、教學(xué)教室、教師辦公用房等；宿舍樓地上6層，結(jié)構(gòu)高度為21.78米，主要功能為宿舍；報(bào)告廳地上2層，地下1層，結(jié)構(gòu)高度為18.25米，-1F主要功能為風(fēng)雨操場(chǎng)，1F主要功能為圖書室，2F主要功能為報(bào)告廳階梯教室；食堂擴(kuò)建2層，主要功能為餐廳，結(jié)構(gòu)高度為9.15米；新建學(xué)校大門，主要功能為保衛(wèi)室，結(jié)構(gòu)高度為9.9m。實(shí)施風(fēng)華樓外立面改造。本工程由綜合樓、宿舍樓、報(bào)告廳、食堂、門衛(wèi)房組成。本工程除了門衛(wèi)房、室外小連廊外抗震設(shè)防類別均為重點(diǎn)設(shè)防（乙類）。綜合樓地下設(shè)置1道結(jié)構(gòu)縫（圖1.2藍(lán)色線條所示），地上設(shè)6道結(jié)構(gòu)縫（圖1.2紅色線條所示），形成2個(gè)3塔的多塔結(jié)構(gòu)，以基頂為嵌固端。報(bào)告廳上面兩層為單跨結(jié)構(gòu)，平面為長(zhǎng)方形，平面尺寸為25.60mx39.8m。表1.1-1樓棟結(jié)構(gòu)信息樓棟號(hào)結(jié)構(gòu)類型基礎(chǔ)形式結(jié)構(gòu)層數(shù)(地上/地下)結(jié)構(gòu)高度(m)綜合樓框架結(jié)構(gòu)樁基礎(chǔ)/獨(dú)立基礎(chǔ)5/124.8報(bào)告廳框剪結(jié)構(gòu)樁基礎(chǔ)2/118.25宿舍樓剪力墻結(jié)構(gòu)樁基礎(chǔ)621.78食堂框架結(jié)構(gòu)樁基礎(chǔ)29.15綜合樓綜合樓圖1.1總平面圖圖1.2綜合樓分縫示意圖（紅色線條所示位置為結(jié)構(gòu)縫、藍(lán)色線條所示為車庫結(jié)構(gòu)縫）圖1.3綜合樓立面效果圖圖1.4報(bào)告廳立面效果圖2設(shè)計(jì)依據(jù)2.1設(shè)計(jì)依據(jù)國(guó)家現(xiàn)行各規(guī)范及地方規(guī)范計(jì)：《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55001-2021《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002-2021《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》GB55003-2021《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55008-2021《建筑與市政工程防水通用規(guī)范》GB55030-2022《建筑防火通用規(guī)范》GB55037-2022《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)術(shù)語和符號(hào)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50083-97《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》GB50223-2008《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通用符號(hào)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50132-2014《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010（2016年版）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010（2015年版）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79-2012《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》GB50108-2008《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑邊坡工程規(guī)范》GB50330-2013《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》DBJ50-047-2016《基于保持建筑正常使用功能的抗震技術(shù)導(dǎo)則》RISN-TG046-20232.2其它相關(guān)設(shè)計(jì)文件批準(zhǔn)的方案設(shè)計(jì)文件；建設(shè)單位提供的設(shè)計(jì)任務(wù)書及具體要求；《渝西中學(xué)B區(qū)改擴(kuò)建工程地質(zhì)勘察報(bào)告（直接詳勘）》，重慶市設(shè)計(jì)院有限公司，2023年9月；建設(shè)單位與設(shè)計(jì)單位會(huì)議及其會(huì)議紀(jì)要、往來函件等；本工程建筑、空調(diào)、給排水、電氣、弱電及智能化等各專業(yè)提供的設(shè)計(jì)圖紙和要求；2.3主要結(jié)構(gòu)分析軟件《盈建科建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件》（版本號(hào)：5.2.1版）《MidasBuilding第三代建筑結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)系統(tǒng)》（版本號(hào)：V2022）3設(shè)計(jì)條件3.1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)3.1.1安全等級(jí)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2018）和《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011），本工程建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為一級(jí)，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)。3.1.2設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期和合理使用年限根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2018），本工程建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作年限為50年。3.2抗震設(shè)防3.2.1建筑抗震設(shè)防分類根據(jù)《建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223-2008），綜合樓、報(bào)告廳、宿舍和食堂建筑抗震設(shè)防分類為重點(diǎn)設(shè)防類（簡(jiǎn)稱乙類）。3.2.2建筑抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）(2016年版)及中國(guó)地震局文件中震防發(fā)〔2009〕49號(hào)文要求，本地區(qū)基本抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組?？紤]到本工程為中小學(xué)，合理提高抗震設(shè)防要求，綜合樓、報(bào)告廳、宿舍和食堂地震作用計(jì)算時(shí)抗震設(shè)防烈度按6度0.05g確定，抗震措施按7度0.01g確定。綜合樓為高層建筑，報(bào)告廳為大跨度（跨度21.6m>18m）框架結(jié)構(gòu)，抗震等級(jí)均為二級(jí)。宿舍為剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震等級(jí)為三級(jí)；食堂為多層框架結(jié)構(gòu)，抗震等級(jí)三級(jí)。3.2.3地震動(dòng)參數(shù)設(shè)計(jì)基本地震加速度：0.05g設(shè)計(jì)地震分組：第一組場(chǎng)地特征周期：0.35s多遇地震水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.04設(shè)防地震水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.144罕遇地震水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.283.3荷載3.3.1活荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照中國(guó)國(guó)家規(guī)范《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012），選用下列荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2）。表3.3.1活荷載標(biāo)準(zhǔn)值序號(hào)荷載類別標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m2)備注1不上人屋面0.52上人屋面2.03樓梯間3.54階梯教室3.55圖書室6.06教室2.57辦公室2.08走廊3.59衛(wèi)生間2.510其它未列項(xiàng)目見現(xiàn)行規(guī)范、規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)的荷載3.3.2風(fēng)荷載按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）重慶地區(qū)50年一遇基本風(fēng)壓為ω0=0.40kN/m2?；撅L(fēng)壓：0.40kN/m2，舒適度分析時(shí)：0.25kN/m2；地面粗糙度：C類。4工程地質(zhì)條件與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)4.1工程地質(zhì)條件4.1.1地形地貌和地質(zhì)構(gòu)造擬建項(xiàng)目位于九龍坡區(qū)新城東路西側(cè)，根據(jù)鉆孔揭露情況：擬建場(chǎng)地原始地貌為構(gòu)造剝蝕淺丘地貌，為重慶市渝西中學(xué)B區(qū)所在地，場(chǎng)地較為平整，現(xiàn)狀場(chǎng)地周邊為已建市政道路及居民區(qū)。場(chǎng)地現(xiàn)狀標(biāo)高261.8-272.5m，相對(duì)高差11m，場(chǎng)地內(nèi)多為素填土，堆積時(shí)間大于10年，現(xiàn)狀邊坡高度最大為2.5m。4.1.2氣象和水文（1）氣象重慶渝西中學(xué)B區(qū)改擴(kuò)建工程位于重慶市九龍坡區(qū)，屬于東經(jīng)105°17'～110°11'、北緯28°10'～32°13'之間的青藏高原與長(zhǎng)江中下游平原的過渡地帶。擬建場(chǎng)地屬亞熱帶季風(fēng)性濕潤(rùn)氣候，區(qū)內(nèi)的氣象特征具有空氣濕潤(rùn)，春早夏長(zhǎng)、冬暖多霧、秋雨連綿的特點(diǎn)，年無霜期349天左右。1、氣溫多年平均氣溫18.3℃，月平均最高氣溫是8月為28.1℃，月平均最低氣溫在1月為5.7℃，日最高氣溫43.0℃(2006年8月15日)，日最低氣溫-1.8℃(1955年1月11日)。2、降水量、蒸發(fā)量年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm，降雨多集中在5～9月，約占全年降雨量的70%，且強(qiáng)度較大，暴雨時(shí)有發(fā)生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日數(shù)占全年降雨日數(shù)的62%左右，小時(shí)最大降雨量可達(dá)62.1mm；多年平均蒸發(fā)量1138.6mm。3、濕度多年平均相對(duì)濕度79%左右，絕對(duì)濕度17.7hPa左右，最熱月份相對(duì)濕度70%左右，最冷月份相對(duì)濕度81%左右。4、風(fēng)全年主導(dǎo)風(fēng)向以北風(fēng)為主，頻率13%左右，夏季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)楸蔽?，頻率10%左右，年平均風(fēng)速為1.3m/s左右，最大風(fēng)速為26.7m/s。5、霧日全年平均霧天日數(shù)30～40天，最大年霧天日數(shù)148天。（2）水文勘察區(qū)內(nèi)內(nèi)無大型地表水體，場(chǎng)地南側(cè)存在一水塘，水深約1m,水域面積約200m2。4.1.3地層巖性擬建場(chǎng)地自上而下分別由覆蓋層為第四系全新統(tǒng)的人工填土層(Q4ml)和殘坡積土層(Q4el+dl)，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂質(zhì)泥巖、砂巖?，F(xiàn)將巖土特征簡(jiǎn)述如下：4.1.3.1第四系全新統(tǒng)（Q4）土層素填土（Q4ml）：主要由砂巖、砂質(zhì)泥巖塊、碎石及粉質(zhì)粘土構(gòu)成，碎石骨粒棱角狀，粒徑5-25cm，松散-稍密，均勻性差，稍濕，鉆探時(shí)垮孔，回填時(shí)間大于10年，回填方式為機(jī)械拋填，為渝西中學(xué)B區(qū)修建回填形成。鉆探揭露厚度0.3m（ZK12）-11.6m（ZK55），層底高程255.63m（ZK79）-272.04m（ZK18）。粉質(zhì)粘土(Q4dl+el)：黃色，多為可塑狀，切面稍有光滑；干強(qiáng)度中等，韌性中等，無搖振反應(yīng)，整個(gè)場(chǎng)地皆有分布，主要由沙溪廟組砂砂質(zhì)泥巖風(fēng)化而成。鉆探揭露厚度1m（ZK45）-3.3m（ZK64），層底高程256.65m（ZK71）-270.71m（ZK06）。4.1.3.2侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂質(zhì)泥巖（Sm）：紫紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，主要由粘土礦物組成，局部砂質(zhì)含量較高，含砂巖團(tuán)塊、條帶。分布于整個(gè)場(chǎng)地，為場(chǎng)地主要巖性。鉆孔揭露厚度1.1m（ZK38）-17.9m（ZK07）。砂巖（Ss）：灰色、灰白色、灰褐色，主要礦物成分為長(zhǎng)石、石英，次為云母及暗色礦物，中粒結(jié)構(gòu)，中厚-厚層狀構(gòu)造，鈣質(zhì)膠結(jié)。強(qiáng)風(fēng)化巖體發(fā)育風(fēng)化裂隙，巖芯呈碎塊、短柱狀；中等風(fēng)化帶巖芯呈柱狀、長(zhǎng)柱狀，巖質(zhì)較硬。主要分布于場(chǎng)地東側(cè)。鉆孔揭露厚度0.7m（ZK19）-17.1m（ZK76）。4.1.3.3風(fēng)化帶特征及基巖面起伏情況場(chǎng)地被第四系土層覆蓋，場(chǎng)地基巖中風(fēng)化帶頂界高程為255.63（ZK79）-272.04(ZK18)m?；鶐r面起伏較大，相鄰鉆孔間基巖面坡角一般為5-20°?；鶐r強(qiáng)風(fēng)化帶：風(fēng)化裂隙較發(fā)育，巖質(zhì)較軟，手易折斷巖芯，巖芯多呈碎塊狀。根據(jù)鉆探成果，厚度為0.6m-3.3m。強(qiáng)風(fēng)化界線與土巖界面產(chǎn)狀基本一致，基巖面與上覆土層呈不整合接觸。各巖土層標(biāo)高詳見附表1：勘探點(diǎn)數(shù)據(jù)一覽表。4.1.4巖土參數(shù)選用及建議表4.1.4-1巖土參數(shù)取值建議一覽表重度（kN/m3）巖石單軸抗強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（Mpa）抗剪強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度（Mpa）地基承載力特征值彈性模量泊松比基底摩擦系數(shù)土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m(MN/m4)巖體水平抗力系數(shù)(MN/m3)與錨固體極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frbk(kpa)側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（泥漿護(hù)壁鉆（沖）孔樁）天然飽和C(kpa)φ（°）（kpa）（×104MPa）素填土天然20.5*//5*28*/現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)確定//0.30（壓實(shí)后）6/5020飽和21.5*//3*25*//////粉質(zhì)粘土天然19.3*//19.910.1/120*//0.2520/4060飽和19.5*//12.97.9//////砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化25.0*/////300*//0.35100/160140中風(fēng)化25.6*7.04.245028.50.132541（天然）1524（飽和）0.09*0.34*0.480300砂巖強(qiáng)風(fēng)化24*/////500*//0.38150/220180中風(fēng)化25*40.731.4233736.20.8714774（天然）11398（飽和）0.38*0.20*0.55502801000素填土負(fù)摩阻系數(shù)取0.25。嵌巖樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值粉質(zhì)粘土取60kpa，強(qiáng)風(fēng)化砂質(zhì)泥巖取140kpa,強(qiáng)風(fēng)化砂巖取180kpa。臨時(shí)放坡坡率：在坡高小于10m,巖體應(yīng)該不受外傾結(jié)構(gòu)面控制前提下，填土1:1.5，粉質(zhì)粘土1:1.50，強(qiáng)風(fēng)化基巖1:1.0，中風(fēng)化基巖1：0.5。永久放坡坡率：在坡高小于10m,巖體應(yīng)該不受外傾結(jié)構(gòu)面控制前提下，填土1:1.75，粉質(zhì)粘土1:1.75，強(qiáng)風(fēng)化基巖1:1.25，中風(fēng)化基巖1：0.75。結(jié)構(gòu)面參數(shù)：巖層層面C為30kpa，φ為15°、裂隙面1、2，C為50kpa，φ為18°；素填土沿巖土界面滑移時(shí)抗剪強(qiáng)度C為17kpa，φ為14°（天然）。C為14kpa，φ為11°（飽和）；粉質(zhì)粘土沿基巖界面滑移時(shí)抗剪強(qiáng)度C為21kpa，φ為10°（天然）。C為15kpa，φ為8°（飽和）；備注：注“*”者為經(jīng)驗(yàn)值或工程類比值。與錨固體極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值適用于注漿強(qiáng)度等級(jí)為M30，僅適用于初步設(shè)計(jì)，施工時(shí)應(yīng)通過試驗(yàn)檢驗(yàn)。地基在施工和使用期間不會(huì)遭水浸泡時(shí)采用天然值，反之采用飽和值。4.1.5場(chǎng)地類別表4.1.5-1擬建建筑場(chǎng)地類別及地震效應(yīng)評(píng)價(jià)表（車庫與建筑主體結(jié)構(gòu)脫開）擬建物名稱按整平后的覆蓋層厚度及剪切波速建筑場(chǎng)地類別設(shè)計(jì)特征周期(s)建筑抗震地段分類代表性鉆孔最大覆蓋層厚度(m)土層厚度等效剪切波速（Vse)m/s填土粉質(zhì)粘土(Q4ml)(Q4el+pl)宿舍樓11.511.50128Ⅱ0.35一般地段ZK04（1剖面）新建食堂2.12.10128Ⅰ10.25一般地段ZK07（2剖面）報(bào)告廳10.692.6149Ⅱ0.35一般地段ZK36（12剖面）綜合樓139.64.4129Ⅱ0.35一般地段ZK64（15剖面）風(fēng)雨操場(chǎng)10.692.6149Ⅱ0.35一般地段ZK36（12剖面）地下車庫139.64.4150Ⅱ0.35一般地段ZK64（15剖面）學(xué)校大門0.60.6128Ⅰ10.25一般地段ZK23（23剖面）表4.1.5-2擬建建筑場(chǎng)地類別及地震效應(yīng)評(píng)價(jià)表（車庫與建筑主體結(jié)構(gòu)未脫開）擬建物名稱按整平后的覆蓋層厚度及剪切波速建筑場(chǎng)地類別設(shè)計(jì)特征周期(s)建筑抗震地段分類代表性鉆孔最大覆蓋層厚度(m)土層厚度等效剪切波速（Vse)m/s填土粉質(zhì)粘土(Q4ml)(Q4el+pl)報(bào)告廳與風(fēng)雨操場(chǎng)10.692.6149Ⅱ0.35一般地段ZK36（12剖面）綜合樓與地下車庫139.64.4150Ⅱ0.35一般地段ZK64（15剖面）注：由于場(chǎng)地部分位置覆蓋層厚度較大，應(yīng)對(duì)軟弱土進(jìn)行加固處理，建議采取壓實(shí)填土、結(jié)構(gòu)支擋等工程措施或宜采用樁基礎(chǔ)以中風(fēng)化基巖作為持力層。4.1.6場(chǎng)地適宜評(píng)價(jià)場(chǎng)地地形地貌較中等復(fù)雜，水文地質(zhì)條件中等復(fù)雜，場(chǎng)區(qū)環(huán)境水在Ⅱ類環(huán)境類型對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性；按地層滲透性環(huán)境水對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性；在干濕交替作用條件下，水中Cl-對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋具有微腐蝕性。環(huán)境土在Ⅱ類環(huán)境類型對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性；按地層滲透性環(huán)境土對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性；在干濕交替作用條件下，土中Cl-對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋具有微腐蝕性，土對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的腐蝕性具有微腐蝕性。經(jīng)工程地質(zhì)測(cè)繪及鉆探表明，建設(shè)場(chǎng)地?zé)o活動(dòng)性斷裂構(gòu)造通過，未見滑坡、崩塌、泥石流、采空區(qū)等不良地質(zhì)現(xiàn)象及地質(zhì)災(zāi)害；未見河道、溝浜、墓穴、防空洞等對(duì)工程不利的埋藏物。場(chǎng)地地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單，水文地質(zhì)條件中等復(fù)雜，為抗震一般地段?？辈炱陂g未見場(chǎng)地范圍及周邊邊坡變形，現(xiàn)狀邊坡穩(wěn)定。場(chǎng)地總體上穩(wěn)定性良好，在對(duì)擬形成的基坑邊坡與環(huán)境邊坡采用有效的放坡坡率和支護(hù)措施處理后，適宜本工程建設(shè)。4.2典型地勘剖面圖4.2.1地勘平面圖圖4.2.22-2’剖面（食堂范圍）圖4.2.37-7’剖面（宿舍范圍）圖4.2.414-14’剖面（綜合樓范圍）圖4.2.518-18’剖面（報(bào)告廳范圍）4.3基礎(chǔ)設(shè)計(jì)本項(xiàng)目地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，基礎(chǔ)采用樁基和獨(dú)立基礎(chǔ)方案，基礎(chǔ)持力層為中風(fēng)化砂巖或中風(fēng)化泥巖。圖4.3-1綜合樓基礎(chǔ)平面布置圖圖4.3.2報(bào)告廳基礎(chǔ)平面布置圖圖4.3.3宿舍基礎(chǔ)平面布置圖圖4.3.4食堂基礎(chǔ)平面布置圖5結(jié)構(gòu)體系、規(guī)則性判定和抗震性能目標(biāo)5.1結(jié)構(gòu)平面布置及典型剖面圖5.1.1報(bào)告廳22112211圖5.1.1-1局部夾層（-4.25m標(biāo)高）平面結(jié)構(gòu)布置圖1000x15001000x1500圖5.1.1-2一層（-0.050）平面結(jié)構(gòu)布置圖1000x15001000x1500圖5.1.2-3二層（5.150）平面結(jié)構(gòu)布置圖1000x19001000x1900圖5.1.2-4屋面層（14.050）平面結(jié)構(gòu)布置圖圖5.1.2-5建筑典型剖面圖1-1圖5.1.2-6建筑典型剖面圖2-2報(bào)告廳梁板柱混凝土采用C30，抗震等級(jí)二級(jí)。5.1.2綜合樓1圖5.1.2-1一層（-0.100m標(biāo)高）平面結(jié)構(gòu)布置圖122221圖5.1.2-2二層（3.800m標(biāo)高）平面結(jié)構(gòu)布置圖1圖5.1.2-3三層（7.700m標(biāo)高）平面結(jié)構(gòu)布置圖圖5.1.2-4四~五層（11.600m、15.500標(biāo)高）平面結(jié)構(gòu)布置圖圖5.1.2-5屋面層（19.400標(biāo)高）平面結(jié)構(gòu)布置圖圖5.1.2-6建筑典型剖面圖1-1圖5.1.2-7建筑典型剖面圖2-2綜合樓梁板柱混凝土采用C30，抗震等級(jí)二級(jí)。5.1.3宿舍圖5.1.3-1二層~六層結(jié)構(gòu)平面布置圖圖5.1.3-2屋面層結(jié)構(gòu)平面布置圖5.1.4食堂圖5.1.4-1二層結(jié)構(gòu)平面布置圖圖5.1.4-2屋面層結(jié)構(gòu)平面布置圖5.2結(jié)構(gòu)不規(guī)則性判斷結(jié)合計(jì)算結(jié)果，給出結(jié)構(gòu)不規(guī)則性判斷如下：表5.2-1報(bào)告廳不規(guī)則性判斷序號(hào)不規(guī)則類型簡(jiǎn)要涵義判斷1a扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2無1b偏心布置偏心率大于0.15或相鄰層質(zhì)心相差大于相應(yīng)邊15%無2a凹凸不規(guī)則平面凹凸尺寸大于相應(yīng)邊長(zhǎng)30%等無2b組合平面細(xì)腰形或角部重疊形無3樓板不連續(xù)有效寬度小于50%，開洞面積大于30%，錯(cuò)層大于梁高無4a剛度突變本層側(cè)移剛度小于相鄰上一層側(cè)移剛度的70%或小于相鄰上三層層移剛度平均值的80%無4b尺寸突變豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)大于25%，或外挑大于10%和4m無5構(gòu)件間斷上下墻、柱、支撐不連續(xù)，含加強(qiáng)層、連體類無6承載力突變相鄰層受剪承載力變化大于80%無7其它不規(guī)則如局部的穿層柱、斜柱、個(gè)別構(gòu)件錯(cuò)層、轉(zhuǎn)換、連體、多塔無其它薄弱部位，報(bào)告廳為單跨大跨度框架結(jié)構(gòu)。表5.2-2綜合樓不規(guī)則性判斷序號(hào)不規(guī)則類型簡(jiǎn)要涵義判斷1a扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2無1b偏心布置偏心率大于0.15或相鄰層質(zhì)心相差大于相應(yīng)邊15%無2a凹凸不規(guī)則平面凹凸尺寸大于相應(yīng)邊長(zhǎng)30%等無2b組合平面細(xì)腰形或角部重疊形無3樓板不連續(xù)有效寬度小于50%，開洞面積大于30%，錯(cuò)層大于梁高無4a剛度突變本層側(cè)移剛度小于相鄰上一層側(cè)移剛度的70%或小于相鄰上三層層移剛度平均值的80%無4b尺寸突變豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)大于25%，或外挑大于10%和4m無5構(gòu)件間斷上下墻、柱、支撐不連續(xù)，含加強(qiáng)層、連體類無6承載力突變相鄰層受剪承載力變化大于80%無7其它不規(guī)則如局部的穿層柱、斜柱、個(gè)別構(gòu)件錯(cuò)層、轉(zhuǎn)換、連體、多塔有表5.2-3宿舍不規(guī)則性判斷序號(hào)不規(guī)則類型簡(jiǎn)要涵義判斷1a扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2有1b偏心布置偏心率大于0.15或相鄰層質(zhì)心相差大于相應(yīng)邊15%無2a凹凸不規(guī)則平面凹凸尺寸大于相應(yīng)邊長(zhǎng)30%等無2b組合平面細(xì)腰形或角部重疊形無3樓板不連續(xù)有效寬度小于50%，開洞面積大于30%，錯(cuò)層大于梁高無4a剛度突變本層側(cè)移剛度小于相鄰上一層側(cè)移剛度的70%或小于相鄰上三層層移剛度平均值的80%無4b尺寸突變豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)大于25%，或外挑大于10%和4m無5構(gòu)件間斷上下墻、柱、支撐不連續(xù)，含加強(qiáng)層、連體類無6承載力突變相鄰層受剪承載力變化大于80%無7其它不規(guī)則如局部的穿層柱、斜柱、個(gè)別構(gòu)件錯(cuò)層、轉(zhuǎn)換、連體、多塔無。表5.2-4食堂不規(guī)則性判斷序號(hào)不規(guī)則類型簡(jiǎn)要涵義判斷1a扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2無1b偏心布置偏心率大于0.15或相鄰層質(zhì)心相差大于相應(yīng)邊15%無2a凹凸不規(guī)則平面凹凸尺寸大于相應(yīng)邊長(zhǎng)30%等無2b組合平面細(xì)腰形或角部重疊形無3樓板不連續(xù)有效寬度小于50%，開洞面積大于30%，錯(cuò)層大于梁高無4a剛度突變本層側(cè)移剛度小于相鄰上一層側(cè)移剛度的70%或小于相鄰上三層層移剛度平均值的80%無4b尺寸突變豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)大于25%，或外挑大于10%和4m無5構(gòu)件間斷上下墻、柱、支撐不連續(xù)，含加強(qiáng)層、連體類無6承載力突變相鄰層受剪承載力變化大于80%無7其它不規(guī)則如局部的穿層柱、斜柱、個(gè)別構(gòu)件錯(cuò)層、轉(zhuǎn)換、連體、多塔無5.3結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)是針對(duì)某一級(jí)地震設(shè)防水準(zhǔn)而期望建筑物能夠達(dá)到的性能水準(zhǔn)或等級(jí)，是抗震設(shè)防水準(zhǔn)與結(jié)構(gòu)性能水準(zhǔn)的綜合反應(yīng)。本項(xiàng)目抗震設(shè)計(jì)在滿足國(guó)家、地方規(guī)范外，將根據(jù)性能化抗震設(shè)計(jì)的概念進(jìn)行設(shè)計(jì)。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010第3.11.1條條文說明（報(bào)告廳參考《高規(guī)》）及《基于保持建筑正常使用功能的抗震技術(shù)導(dǎo)則》RISN-TG046-2023進(jìn)行抗震性能評(píng)估，并同時(shí)綜合考慮抗震設(shè)防類別、設(shè)防烈度、場(chǎng)地條件、結(jié)構(gòu)的特殊性、建造費(fèi)用、震后損失和修復(fù)難易程度等因素，報(bào)告廳、綜合樓、宿舍和食堂地震性的性能目標(biāo)均定為整體C級(jí)，關(guān)鍵構(gòu)件B級(jí)。總體上，做到小震不壞、中震可修、大震不倒。本工程抗震性能目標(biāo)見5.3-1和5.3-2。表5.3-1報(bào)告廳抗震性能目標(biāo)地震作用多遇地震設(shè)防地震罕遇地震(超越概率)63%10%2%地震時(shí)保持正常使用功能建筑分類II類結(jié)構(gòu)性能水準(zhǔn)12334層間位移角限值1/5501/3001/100構(gòu)件的性能水準(zhǔn)關(guān)鍵構(gòu)件單跨框架柱和梁無損壞。滿足彈性無損壞?？辜舫休d力滿足彈性，正截面承載力滿足彈性-輕微損壞?？辜舫休d力滿足彈性，正截面承載力滿足不屈服-普通構(gòu)件除關(guān)鍵構(gòu)件以外的豎向構(gòu)件無損壞。滿足彈性-輕微損壞。允許部分豎向構(gòu)件正截面屈服，控制結(jié)構(gòu)變形。-部分構(gòu)件中度損壞。允許較多豎向構(gòu)件屈服，控制結(jié)構(gòu)變形，構(gòu)件受剪截面應(yīng)滿足VGE+VEK≤0.15fCK*b*h0耗能構(gòu)件框架無損壞。滿足彈性-輕微損壞、部分中度損壞。允許大部分耗能構(gòu)件進(jìn)入屈服。-中度損壞、部分比較嚴(yán)重?fù)p壞。允許部分耗能構(gòu)件比較嚴(yán)重的破壞，控制結(jié)構(gòu)變形。表5.3-2綜合樓抗震性能目標(biāo)地震作用多遇地震設(shè)防地震罕遇地震(超越概率)63%10%2%地震時(shí)保持正常使用功能建筑分類II類結(jié)構(gòu)性能水準(zhǔn)12334層間位移角限值1/5501/3001/100構(gòu)件的性能水準(zhǔn)關(guān)鍵構(gòu)件底層柱、樓梯間柱、角柱無損壞。滿足彈性無損壞?？辜舫休d力滿足彈性，正截面承載力滿足彈性-輕微損壞。抗剪承載力滿足彈性，正截面承載力滿足不屈服-普通構(gòu)件除關(guān)鍵構(gòu)件以外的豎向構(gòu)件無損壞。滿足彈性-輕微損壞。允許部分豎向構(gòu)件正截面屈服，控制結(jié)構(gòu)變形。-部分構(gòu)件中度損壞。允許較多豎向構(gòu)件屈服，控制結(jié)構(gòu)變形，構(gòu)件受剪截面應(yīng)滿足VGE+VEK≤0.15fCK*b*h0耗能構(gòu)件框架無損壞。滿足彈性-輕微損壞、部分中度損壞。允許大部分耗能構(gòu)件進(jìn)入屈服。-中度損壞、部分比較嚴(yán)重?fù)p壞。允許部分耗能構(gòu)件比較嚴(yán)重的破壞，控制結(jié)構(gòu)變形。表5.3-3宿舍抗震性能目標(biāo)地震作用多遇地震設(shè)防地震罕遇地震(超越概率)63%10%2%地震時(shí)保持正常使用功能建筑分類II類結(jié)構(gòu)性能水準(zhǔn)12334層間位移角限值1/10001/5001/200構(gòu)件的性能水準(zhǔn)關(guān)鍵構(gòu)件底層短肢墻無損壞。滿足彈性無損壞?？辜舫休d力滿足彈性，正截面承載力滿足彈性-輕微損壞。抗剪承載力滿足彈性，正截面承載力滿足不屈服-普通構(gòu)件除關(guān)鍵構(gòu)件以外的豎向構(gòu)件無損壞。滿足彈性-輕微損壞。允許部分豎向構(gòu)件正截面屈服，控制結(jié)構(gòu)變形。-部分構(gòu)件中度損壞。允許較多豎向構(gòu)件屈服，控制結(jié)構(gòu)變形，構(gòu)件受剪截面應(yīng)滿足VGE+VEK≤0.15fCK*b*h0耗能構(gòu)件框架無損壞。滿足彈性-輕微損壞、部分中度損壞。允許大部分耗能構(gòu)件進(jìn)入屈服。-中度損壞、部分比較嚴(yán)重?fù)p壞。允許部分耗能構(gòu)件比較嚴(yán)重的破壞，控制結(jié)構(gòu)變形。表5.3-4食堂抗震性能目標(biāo)地震作用多遇地震設(shè)防地震罕遇地震(超越概率)63%10%2%地震時(shí)保持正常使用功能建筑分類II類結(jié)構(gòu)性能水準(zhǔn)12334層間位移角限值1/5501/3001/100構(gòu)件的性能水準(zhǔn)關(guān)鍵構(gòu)件底層柱無損壞。滿足彈性無損壞?？辜舫休d力滿足彈性，正截面承載力滿足彈性-輕微損壞?？辜舫休d力滿足彈性，正截面承載力滿足不屈服-普通構(gòu)件除關(guān)鍵構(gòu)件以外的豎向構(gòu)件無損壞。滿足彈性-輕微損壞。允許部分豎向構(gòu)件正截面屈服，控制結(jié)構(gòu)變形。-部分構(gòu)件中度損壞。允許較多豎向構(gòu)件屈服，控制結(jié)構(gòu)變形，構(gòu)件受剪截面應(yīng)滿足VGE+VEK≤0.15fCK*b*h0耗能構(gòu)件框架無損壞。滿足彈性-輕微損壞、部分中度損壞。允許大部分耗能構(gòu)件進(jìn)入屈服。-中度損壞、部分比較嚴(yán)重?fù)p壞。允許部分耗能構(gòu)件比較嚴(yán)重的破壞，控制結(jié)構(gòu)變形。6小震彈性分析6.1計(jì)算軟件及結(jié)構(gòu)分析參數(shù)6.1.1分析軟件本工程采用了YJK及MidasBuilding進(jìn)行小震彈性分析。計(jì)算模型中定義了豎向荷載和水平荷載工況，其中豎向荷載工況包括結(jié)構(gòu)自重，附加恒荷載以及活荷載，水平荷載工況包括地震作用和風(fēng)荷載。對(duì)于小震的水平地震作用考慮單向地震以及偶然偏心的影響。地震作用的計(jì)算采取振型分解反應(yīng)譜法，并采用了時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。6.1.2報(bào)告廳結(jié)構(gòu)分析模型選取圖6.1.2-1報(bào)告廳yjk和midas模型6.1.3綜合樓結(jié)構(gòu)分析模型選取圖6.1.3-1綜合樓yjk多塔模型圖6.1.3-2綜合樓yjk多塔平面編號(hào)圖6.1.3-3綜合樓yjk和midas單塔3帶相關(guān)范圍模型綜合樓為多塔結(jié)構(gòu)，地上分為6個(gè)多塔，對(duì)6個(gè)多塔位移比、層間位移角、層剪力進(jìn)行對(duì)比分析。取塔3帶相關(guān)范圍模型和多塔中的塔3計(jì)算結(jié)果進(jìn)行位移比、層間位移角、層剪力對(duì)比分析。塔1~塔4計(jì)算結(jié)果幾乎相等，塔5和塔6計(jì)算結(jié)果幾乎相等。多塔模型塔3和單塔模型塔3計(jì)算結(jié)果幾乎相等。塔1~塔6平面均規(guī)則，塔1~塔4樓層數(shù)更多。綜合以上結(jié)果，后續(xù)計(jì)算選取單塔3帶相關(guān)范圍模型進(jìn)行代表性計(jì)算。圖6.1.3-4正偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.1.3-5負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.1.3-6正偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值圖6.1.3-7負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值圖6.1.3-8地震作用下的彈性層間位移角圖6.1.3-9地震作用下的樓層剪力6.1.4宿舍結(jié)構(gòu)分析模型選取圖6.1.4-1宿舍yjk和midas模型6.1.5食堂結(jié)構(gòu)分析模型選取圖6.1.5-1食堂yjk和midas模型6.2報(bào)告廳振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果6.2.1周期、振型程序周期序號(hào)周期(s)平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)(Z)扭轉(zhuǎn)周期比yjk10.66870.99(0.99+0.00)0.010.7020.54510.99(0.00+0.99)0.0130.46870.02(0.01+0.01)0.9840.22421.00(0.00+1.00)050.17820.94(0.93+0.00)0.0660.1330.07(0.07+0.00)0.93Midas10.67250.97（0.97+0.00）0.030.7020.54981.00（0.00+1.00）0.0030.47010.03（0.03+0.00）0.9740.23540.97（0.00+0.97）0.0050.17790.87（0.87+0.00）0.1060.13060.11（0.11+0.00）0.86由上表可知，結(jié)構(gòu)周期比小于0.90，滿足規(guī)范要求。6.2.2樓層側(cè)向剛度之比樓層側(cè)向剛度比如下表6.2.2所示：表6.2.2側(cè)向剛度比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas4111133.0833.0573.3643.40322.4221.8731.8391.62719.7528.95215.92514.549圖6.2.2-1樓層側(cè)向剛度比由上圖可知，樓層側(cè)向剛度比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在薄弱層。6.2.3樓層受剪承載力之比表6.2.3層受剪承載力對(duì)比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas4111131.811.812.712.7721.101.151.771.7611.601.672.042.07圖6.4-1層受剪承載力對(duì)比由上圖可知，各樓層受剪承載力之比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在軟弱層。6.2.4層剪力表6.2.4層剪力X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas41777.981815.622145.862055.4332526.72604.173110.742964.4723030.693098.263679.43507.5113083.953159.943710.53541.63圖6.2.4層剪力分布對(duì)比由上圖可知，各樓層剪力分布均勻，無突變。6.2.5層間位移角及扭轉(zhuǎn)位移比圖6.2.5.1地震作用下的彈性層間位移角由上圖可知，結(jié)構(gòu)在小震作用下的層間位移角滿足規(guī)范要求1/550。圖6.2.5.2正偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.2.5.3負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.2.5.4正偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值圖6.2.5.5負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值由上圖可知，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)位移比最大值為1.17。6.2.6最大軸壓比圖6.2.6.1軸壓比簡(jiǎn)圖框架柱軸壓比均滿足規(guī)范要求。綜上可知，報(bào)告廳結(jié)構(gòu)周期比、樓層側(cè)向剛度比、層間受剪承載力之比、層間位移角、扭轉(zhuǎn)位移比、軸壓比均滿足規(guī)范要求。6.3報(bào)告廳小震彈性時(shí)程分析本工程將考慮雙向地震輸入，地震輸入點(diǎn)在模型與基礎(chǔ)承臺(tái)面的節(jié)點(diǎn)處，地震方向?qū)⒀啬Ｐ偷谝缓偷诙B(tài)變形方向即Y、X向。本項(xiàng)目位于同一場(chǎng)地，采用相同的地震動(dòng)輸入。6.3.1輸入地震波的選取根據(jù)《抗規(guī)》相關(guān)規(guī)定，本工程選擇用于動(dòng)力時(shí)程分析的地震加速度時(shí)程記錄遵循以下原則：①輸入的地震波有效持續(xù)時(shí)間為結(jié)構(gòu)基本周期的5倍~10倍（注：一般從首次達(dá)到該時(shí)程曲線最大峰值的10％那一點(diǎn)算起，到最后一點(diǎn)達(dá)到最大峰值的10％為止）。②選用的地震波的特性與地震反應(yīng)譜在統(tǒng)計(jì)意義上相符，即所選時(shí)程波的均反應(yīng)譜曲線與地震反應(yīng)譜曲線相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差不大于20%。③彈性時(shí)程分析得到的每條地震波所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%~135%；多條地震波的平均底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%~120%。④按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程曲線，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3。本工程各塔樓分別選用了5組天然地震波和2組人工地震波。圖6.3.1-1人工模擬地震波ArtWave-RH1TG035時(shí)程曲線圖6.3.1-2人工模擬地震波ArtWave-RH4TG035時(shí)程曲線圖6.3.1-3LomaPrieta_NO_742時(shí)程曲線圖6.3.1-4Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2172時(shí)程曲線圖6.3.1-5Northridge-01_NO_969時(shí)程曲線圖6.3.1-6ImperialValley-06_NO_162時(shí)程曲線圖6.3.1-7ChalfantValley-01_NO_543時(shí)程曲線6.3.2主要計(jì)算結(jié)果彈性時(shí)程分析時(shí)兩種軟件都計(jì)算了相同的七條波，各自取七條波的平均值。由圖6.3.2-1到圖6.3.2-2可知，彈性時(shí)程層間位移沿樓層變化分部較為均勻；樓層剪力沿樓層的分布較為連續(xù)，突變較小。彈性時(shí)程計(jì)算結(jié)果小于反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果。并且兩種軟件計(jì)算結(jié)果基本一致，計(jì)算結(jié)果可信。表6.3.2-1時(shí)程分析與反應(yīng)譜法計(jì)算得到底部剪力匯總項(xiàng)目LomaPrieta_NO_742Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2172Northridge-01_NO_969ImperialValley-06_NO_162ChalfantValley-01_NO_543ArtWave-RH1TG035ArtWave-RH4TG035平均值反應(yīng)譜限值X向基底剪力（KN）2575.723326.353081.173105.233506.452998.222752.733049.413083.95——時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力83.52%107.86%99.91%100.69%113.70%97.22%89.26%——65%時(shí)程分析基底剪力平均值/反應(yīng)譜基底剪力98.28%80%Y向基底剪力（KN）3111.253638.153810.313417.004322.733723.493838.513694.493710.5——時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力83.85%98.05%102.69%92.09%116.50%100.35%103.45%——65%時(shí)程分析基底剪力平均值/反應(yīng)譜基底剪力99.56%80%圖6.3.2-1最大層間位移角曲線圖6.3.2-2最大樓層剪力曲線由表6.3.2-1可知，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65％，均小于反應(yīng)譜法的135%；七條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80％，小于反應(yīng)譜法的120%。滿足《抗規(guī)》5.1.2條，選取的地震波合理。報(bào)告廳地震作用效應(yīng)取時(shí)程法計(jì)算結(jié)果的平均值與反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果幾乎相等。6.3.3結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析總結(jié)結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析選用了7條地震波進(jìn)行計(jì)算，每條地震波計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在35%以內(nèi)，7條波計(jì)算的平均底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在20%以內(nèi)，滿足規(guī)范要求，同時(shí)結(jié)構(gòu)的變形指標(biāo)與規(guī)律均與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果接近，驗(yàn)證了振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算的合理性。6.4綜合樓振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果6.4.1周期、振型程序周期序號(hào)周期(s)平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)(Z)扭轉(zhuǎn)周期比yjk10.97191.00+0.0000.7420.860.00+0.990.0130.71840.00+0.010.9940.30071.00+0.00050.26680.00+1.00060.23120.00+0.001Midas10.99810.99+0.000.100.73820.88220.00+1.00030.73650.00+0.010.9940.3130.99+0.000.1050.28110.00+1.00060.24630.00+0.001由上表可知，結(jié)構(gòu)周期比小于0.90，滿足規(guī)范要求。6.4.2樓層側(cè)向剛度之比樓層側(cè)向剛度比如下表6.2.2所示：表6.4.2側(cè)向剛度比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas6111151.0051.0161.0801.08841.0241.0221.0411.03931.0601.0681.0591.07321.3911.4341.3511.452177.15270.63180.66977.169圖6.4.2-1樓層側(cè)向剛度比由上圖可知，樓層側(cè)向剛度比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在薄弱層。根據(jù)《山地建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》3.4.2條要求，對(duì)吊腳結(jié)構(gòu)，吊腳部分抗側(cè)剛度分布宜均勻，且不宜小于上層相應(yīng)結(jié)構(gòu)部分的抗側(cè)剛度。表6.42吊腳與上層相應(yīng)部分結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛比樓層X向側(cè)向剛度X向比值Y向側(cè)向剛度Y向比值26.03E+05-6.03E+05-13.43E+065.692.44E+064.056.4.3樓層受剪承載力之比表6.4.3層受剪承載力對(duì)比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas6111151.221.191.311.1941.161.171.171.1731.131.151.121.1521.071.161.101.1614.484.455.425.52圖6.4-1層受剪承載力對(duì)比由上圖可知，各樓層受剪承載力之比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在軟弱層。根據(jù)《山地建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》3.4.3條要求，3.4.3吊腳結(jié)構(gòu)的吊腳部分層間受剪承載力不宜小于其上層相應(yīng)部位豎向構(gòu)件的受剪承載力之和的1.1倍。表6.28吊腳結(jié)構(gòu)及上層相應(yīng)部位結(jié)構(gòu)受剪承載力比樓層X向承載力X向比值Y向承載力Y向比值23.61E+03-3.67E+03-13.99E+031.109.86E+032.696.4.4層剪力表6.4.4層剪力X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas6718.56697.25775.38742.6651069.981024.41173.751109.7641339.341273.571479.971391.153155212.00%1472.931715.31609.892168885.00%1605.211859.881747.061360304.00%3540.633710.253694.57圖6.4.4層剪力分布對(duì)比由上圖可知，各樓層剪力分布均勻，無突變。6.4.5層間位移角及扭轉(zhuǎn)位移比圖6.4.5.1地震作用下的彈性層間位移角由上圖可知，結(jié)構(gòu)在小震作用下的層間位移角滿足規(guī)范要求1/550。圖6.4.5.2正偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.4.5.3負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.4.5.4正偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值圖6.4.5.5負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值由上圖可知，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)位移比最大值為1.15。6.4.6最大軸壓比圖6.4.6.1軸壓比簡(jiǎn)圖框架柱軸壓比均滿足規(guī)范要求。綜上可知，綜合樓結(jié)構(gòu)周期比、樓層側(cè)向剛度比、層間受剪承載力之比、層間位移角、扭轉(zhuǎn)位移比、軸壓比均滿足規(guī)范要求。6.5綜合樓小震彈性時(shí)程分析本工程將考慮雙向地震輸入，地震輸入點(diǎn)在模型與基礎(chǔ)承臺(tái)面的節(jié)點(diǎn)處，地震方向?qū)⒀啬Ｐ偷谝缓偷诙B(tài)變形方向即Y、X向。本項(xiàng)目位于同一場(chǎng)地，采用相同的地震動(dòng)輸入。6.5.1輸入地震波的選取根據(jù)《抗規(guī)》相關(guān)規(guī)定，本工程選擇用于動(dòng)力時(shí)程分析的地震加速度時(shí)程記錄遵循以下原則：①輸入的地震波有效持續(xù)時(shí)間為結(jié)構(gòu)基本周期的5倍~10倍（注：一般從首次達(dá)到該時(shí)程曲線最大峰值的10％那一點(diǎn)算起，到最后一點(diǎn)達(dá)到最大峰值的10％為止）。②選用的地震波的特性與地震反應(yīng)譜在統(tǒng)計(jì)意義上相符，即所選時(shí)程波的均反應(yīng)譜曲線與地震反應(yīng)譜曲線相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差不大于20%。③彈性時(shí)程分析得到的每條地震波所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%~135%；多條地震波的平均底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%~120%。④按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程曲線，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3。本工程各塔樓分別選用了5組天然地震波和2組人工地震波。圖6.5.1-1人工模擬地震波ArtWave-RH1TG035時(shí)程曲線圖6.5.1-2人工模擬地震波ArtWave-RH2TG035時(shí)程曲線圖6.5.1-3BigBear-01_NO_940時(shí)程曲線圖6.5.1-4Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2168時(shí)程曲線圖6.5.1-5Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2172時(shí)程曲線圖6.5.1-6WhittierNarrows-01_NO_613時(shí)程曲線圖6.5.1-7Irpinia,Italy-01_NO_283時(shí)程曲線6.5.2主要計(jì)算結(jié)果彈性時(shí)程分析時(shí)兩種軟件都計(jì)算了相同的七條波，各自取七條波的平均值。由圖6.5.2-1到圖6.5.2-2可知，彈性時(shí)程層間位移沿樓層變化分部較為均勻；樓層剪力沿樓層的分布較為連續(xù)，突變較小。彈性時(shí)程計(jì)算結(jié)果小于反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果。并且兩種軟件計(jì)算結(jié)果基本一致，計(jì)算結(jié)果可信。表6.5.2-1時(shí)程分析與反應(yīng)譜法計(jì)算得到底部剪力匯總項(xiàng)目BigBear-01_NO_940Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2168Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2172WhittierNarrows-01_NO_613Irpinia,Italy-01_NO_283ArtWave-RH1TG035ArtWave-RH2TG035平均值反應(yīng)譜限值X向基底剪力（KN）2424.1813306.6122809.2543242.2573203.8193600.5274036.8743231.9323603.04——時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力67.26%91.75%77.95%89.96%88.90%99.90%112.01%89.68%——65%時(shí)程分析基底剪力平均值/反應(yīng)譜基底剪力89.68%80%Y向基底剪力（KN）3197.1522872.5732704.4002808.4243508.9713714.6904048.3503264.9373710.25——時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力86.18%77.43%72.89%75.70%94.58%100.13%109.12%88.00%——65%時(shí)程分析基底剪力平均值/反應(yīng)譜基底剪力88.00%80%圖6.5.2-1最大層間位移角曲線圖6.5.2-2最大樓層剪力曲線由表6.5.2-1可知，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65％，均小于反應(yīng)譜法的135%；七條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80％，小于反應(yīng)譜法的120%。滿足《抗規(guī)》5.1.2條，選取的地震波合理。綜合樓地震作用效應(yīng)取時(shí)程法計(jì)算結(jié)果的平均值與反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果幾乎相等。6.5.3結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析總結(jié)結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析選用了7條地震波進(jìn)行計(jì)算，每條地震波計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在35%以內(nèi)，7條波計(jì)算的平均底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在20%以內(nèi)，滿足規(guī)范要求，同時(shí)結(jié)構(gòu)的變形指標(biāo)與規(guī)律均與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果接近，驗(yàn)證了振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算的合理性。6.6宿舍振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果6.6.1周期、振型程序周期序號(hào)周期(s)平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)(Z)扭轉(zhuǎn)周期比yjk10.93390.99(0.99+0.00)0.010.820.82830.94(0.00+0.94)0.0630.74630.09(0.01+0.07)0.9140.27491.00(1.00+0.00)050.21310.85(0.02+0.83)0.1560.19870.95(0.90+0.05)0.05Midas10.93130.98（0.98+0.00）0.000.820.81230.97（0.00+0.97）0.0130.74110.01（0.00+0.01）0.9840.27280.95（0.95+0.00）0.0150.21620.98（0.98+0.00）0.0060.20350.92（0.00+0.92）0.06由上表可知，結(jié)構(gòu)周期比小于0.90，滿足規(guī)范要求。6.6.2樓層側(cè)向剛度之比樓層側(cè)向剛度比如下表6.6.2所示：表6.6.2側(cè)向剛度比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas611115111141111311112111111111圖6.6.2-1樓層側(cè)向剛度比由上圖可知，樓層側(cè)向剛度比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在薄弱層。6.6.3樓層受剪承載力之比表6.6.3層受剪承載力對(duì)比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas6111150.951.040611.043441.091.03951.11.042331.031.03781.031.040621.081.03941.071.0391111.03630.931.0366圖6.6-1層受剪承載力對(duì)比由上圖可知，各樓層受剪承載力之比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在軟弱層。6.6.4層剪力表6.6.4層剪力X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas61065.721068.051190.321187.98251620.751642.351735.451763.661341992.52054.372112.682172.349832304.42394.382441.322519.825722572.822670.712702.442788.400412701.622801.122812.862901.2652圖6.6.4層剪力分布對(duì)比由上圖可知，各樓層剪力分布均勻，無突變。6.6.5層間位移角及扭轉(zhuǎn)位移比圖6.6.5.1地震作用下的彈性層間位移角由上圖可知，結(jié)構(gòu)在小震作用下的層間位移角滿足規(guī)范要求1/1000。圖6.6.5.2正偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.6.5.3負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.6.5.4正偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值圖6.6.5.5負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值由上圖可知，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)位移比最大值為1.35。6.6.6最大軸壓比圖6.6.6.1軸壓比簡(jiǎn)圖框架柱軸壓比均滿足規(guī)范要求。綜上可知，宿舍結(jié)構(gòu)周期比、樓層側(cè)向剛度比、層間受剪承載力之比、層間位移角、扭轉(zhuǎn)位移比、軸壓比均滿足規(guī)范要求。6.7宿舍小震彈性時(shí)程分析本工程將考慮雙向地震輸入，地震輸入點(diǎn)在模型與基礎(chǔ)承臺(tái)面的節(jié)點(diǎn)處，地震方向?qū)⒀啬Ｐ偷谝缓偷诙B(tài)變形方向即Y、X向。本項(xiàng)目位于同一場(chǎng)地，采用相同的地震動(dòng)輸入。6.7.1輸入地震波的選取根據(jù)《抗規(guī)》相關(guān)規(guī)定，本工程選擇用于動(dòng)力時(shí)程分析的地震加速度時(shí)程記錄遵循以下原則：①輸入的地震波有效持續(xù)時(shí)間為結(jié)構(gòu)基本周期的5倍~10倍（注：一般從首次達(dá)到該時(shí)程曲線最大峰值的10％那一點(diǎn)算起，到最后一點(diǎn)達(dá)到最大峰值的10％為止）。②選用的地震波的特性與地震反應(yīng)譜在統(tǒng)計(jì)意義上相符，即所選時(shí)程波的均反應(yīng)譜曲線與地震反應(yīng)譜曲線相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差不大于20%。③彈性時(shí)程分析得到的每條地震波所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%~135%；多條地震波的平均底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%~120%。④按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程曲線，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3。本工程各塔樓分別選用了5組天然地震波和2組人工地震波。6.7.2主要計(jì)算結(jié)果彈性時(shí)程分析時(shí)兩種軟件都計(jì)算了相同的七條波，各自取七條波的平均值。由圖6.5.2-1到圖6.5.2-2可知，彈性時(shí)程層間位移沿樓層變化分部較為均勻；樓層剪力沿樓層的分布較為連續(xù)，突變較小。彈性時(shí)程計(jì)算結(jié)果小于反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果。并且兩種軟件計(jì)算結(jié)果基本一致，計(jì)算結(jié)果可信。圖6.7.1-1人工模擬地震波ArtWave-RH1TG035時(shí)程曲線圖6.7.1-2人工模擬地震波ArtWave-RH2TG035時(shí)程曲線圖6.7.1-3BigBear-01_NO_940時(shí)程曲線圖6.7.1-4Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2168時(shí)程曲線圖6.7.1-5Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2172時(shí)程曲線圖6.7.1-6WhittierNarrows-01_NO_613時(shí)程曲線圖6.7.1-7Irpinia,Italy-01_NO_283時(shí)程曲線表6.7.2-1時(shí)程分析與反應(yīng)譜法計(jì)算得到底部剪力匯總項(xiàng)目BigBear-01_NO_940Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2168Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2172WhittierNarrows-01_NO_613Irpinia,Italy-01_NO_283ArtWave-RH1TG035ArtWave-RH2TG035平均值反應(yīng)譜X向基底剪力（KN）2286.382794.832508.452743.222966.382624.082596.802647.58762701.62時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力84.63%103.45%92.85%101.54%109.80%97.13%96.12%0.98——限值65~135%80%~120%Y向基底剪力（KN）2377.712704.002778.822618.212995.702792.042850.832728.47422812.86時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力84.53%96.13%98.79%93.08%106.50%99.26%101.35%0.97限值65~135%80%~120%圖6.7.2-1最大層間位移角曲線圖6.7.2-2最大樓層剪力曲線由表6.5.2-1可知，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65％，均小于反應(yīng)譜法的135%；七條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80％，小于反應(yīng)譜法的120%。滿足《抗規(guī)》5.1.2條，選取的地震波合理。宿舍地震作用效應(yīng)取時(shí)程法計(jì)算結(jié)果的平均值與反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果幾乎相等。6.7.3結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析總結(jié)結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析選用了7條地震波進(jìn)行計(jì)算，每條地震波計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在35%以內(nèi)，7條波計(jì)算的平均底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在20%以內(nèi)，滿足規(guī)范要求，同時(shí)結(jié)構(gòu)的變形指標(biāo)與規(guī)律均與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果接近，驗(yàn)證了振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算的合理性。6.8食堂振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果6.8.1周期、振型程序周期序號(hào)周期(s)平動(dòng)系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)(Z)扭轉(zhuǎn)周期比yjk10.91951.00(1.00+0.00)00.9020.87080.59(0.01+0.58)0.4130.82940.46(0.01+0.45)0.5440.25640.28(0.06+0.22)0.7250.24850.98(0.94+0.04)0.0260.24070.80(0.01+0.79)0.2Midas10.930.98（0.98+0.00）0.000.9020.88530.56（0.00+0.56）0.4430.83870.42（0.00+0.42）0.5340.25970.23（0.05+0.18）0.7650.25140.98（0.94+0.04）0.0260.24360.77（0.01+0.76）0.21由上表可知，結(jié)構(gòu)周期比等于0.90，滿足規(guī)范要求。6.8.2樓層側(cè)向剛度之比樓層側(cè)向剛度比如下表6.8.2所示：表6.8.2側(cè)向剛度比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas21.0001.0001.0001.00011.3701.3861.2781.288圖6.8.2-1樓層側(cè)向剛度比由上圖可知，樓層側(cè)向剛度比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在薄弱層。6.8.3樓層受剪承載力之比表6.8.3層受剪承載力對(duì)比X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas21.001.001.001.0011.000.990.970.99圖6.8-1層受剪承載力對(duì)比由上圖可知，各樓層受剪承載力之比滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)不存在軟弱層。6.8.4層剪力表6.8.4層剪力X向地震作用下Y向地震作用下樓層yjkmidasyjkmidas2435.99426.47441.35439.211559.73550.48571.25568.85圖6.8.4層剪力分布對(duì)比由上圖可知，各樓層剪力分布均勻，無突變。6.8.5層間位移角及扭轉(zhuǎn)位移比圖6.8.5.1地震作用下的彈性層間位移角由上圖可知，結(jié)構(gòu)在小震作用下的層間位移角滿足規(guī)范要求1/550。圖6.8.5.2正偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.8.5.3負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大位移與層平均位移的比值圖6.8.5.4正偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值圖6.8.5.5負(fù)偶然偏心地震作用下樓層最大層間位移與平均層間位移的比值由上圖可知，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)位移比最大值為1.18。6.8.6最大軸壓比圖6.8.6.1軸壓比簡(jiǎn)圖框架柱軸壓比均滿足規(guī)范要求。綜上可知，食堂結(jié)構(gòu)周期比、樓層側(cè)向剛度比、層間受剪承載力之比、層間位移角、扭轉(zhuǎn)位移比、軸壓比均滿足規(guī)范要求。6.9食堂小震彈性時(shí)程分析本工程將考慮雙向地震輸入，地震輸入點(diǎn)在模型與基礎(chǔ)承臺(tái)面的節(jié)點(diǎn)處，地震方向?qū)⒀啬Ｐ偷谝缓偷诙B(tài)變形方向即Y、X向。本項(xiàng)目位于同一場(chǎng)地，采用相同的地震動(dòng)輸入。6.9.1輸入地震波的選取根據(jù)《抗規(guī)》相關(guān)規(guī)定，本工程選擇用于動(dòng)力時(shí)程分析的地震加速度時(shí)程記錄遵循以下原則：①輸入的地震波有效持續(xù)時(shí)間為結(jié)構(gòu)基本周期的5倍~10倍（注：一般從首次達(dá)到該時(shí)程曲線最大峰值的10％那一點(diǎn)算起，到最后一點(diǎn)達(dá)到最大峰值的10％為止）。②選用的地震波的特性與地震反應(yīng)譜在統(tǒng)計(jì)意義上相符，即所選時(shí)程波的均反應(yīng)譜曲線與地震反應(yīng)譜曲線相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差不大于20%。③彈性時(shí)程分析得到的每條地震波所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%~135%；多條地震波的平均底部剪力應(yīng)為振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%~120%。④按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程曲線，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3。本工程各塔樓分別選用了5組天然地震波和2組人工地震波。圖6.9.1-1人工模擬地震波ArtWave-RH1TG035時(shí)程曲線圖6.9.1-2人工模擬地震波ArtWave-RH3TG035時(shí)程曲線圖6.9.1-3Coalinga-02_NO_387時(shí)程曲線圖6.9.1-4WhittierNarrows-01_NO_612時(shí)程曲線圖6.9.1-5TH4TG035時(shí)程曲線圖6.9.1-6SanFernando_NO_58時(shí)程曲線圖6.9.1-7Oroville-02_NO_108時(shí)程曲線6.9.2主要計(jì)算結(jié)果彈性時(shí)程分析時(shí)兩種軟件都計(jì)算了相同的七條波，各自取七條波的平均值。由圖6.9.2-1到圖6.9.2-2可知，彈性時(shí)程層間位移沿樓層變化分部較為均勻；樓層剪力沿樓層的分布較為連續(xù)，突變較小。彈性時(shí)程計(jì)算結(jié)果小于反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果。并且兩種軟件計(jì)算結(jié)果基本一致，計(jì)算結(jié)果可信。表6.9.2-1時(shí)程分析與反應(yīng)譜法計(jì)算得到底部剪力匯總項(xiàng)目Coalinga-02_NO_387WhittierNarrows-01_NO_612TH4TG035SanFernando_NO_58Oroville-02_NO_108ArtWave-RH1TG025ArtWave-RH3TG025平均值反應(yīng)譜X向基底剪力（KN）524.43540.23518.91499.58498.09488.19463.02504.63559.73時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力93.69%96.52%92.71%89.25%88.99%87.22%82.72%90.16%限值65~135%80%~120%Y向基底剪力（KN）604.68520.22553.03690.11585.39578.32588.33588.58571.25時(shí)程分析基底剪力/反應(yīng)譜基底剪力105.85%91.07%96.81%120.81%102.48%101.24%102.99%103.03%限值65~135%80%~120%圖6.9.2-1最大層間位移角曲線圖6.9.2-2最大樓層剪力曲線由表6.9.2-1可知，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65％，均小于反應(yīng)譜法的135%；七條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80％，小于反應(yīng)譜法的120%。滿足《抗規(guī)》5.1.2條，選取的地震波合理。食堂地震作用效應(yīng)取時(shí)程法計(jì)算結(jié)果的平均值與反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果幾乎相等。6.9.3結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析總結(jié)結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析選用了7條地震波進(jìn)行計(jì)算，每條地震波計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在35%以內(nèi)，7條波計(jì)算的平均底部剪力與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果之間的誤差均在20%以內(nèi)，滿足規(guī)范要求，同時(shí)結(jié)構(gòu)的變形指標(biāo)與規(guī)律均與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果接近，驗(yàn)證了振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算的合理性。7中震和大震等效彈性性能化分析中震性能設(shè)計(jì)的主要參數(shù)如下：（1）中震彈性：考慮荷載作用分項(xiàng)系數(shù)、材料分項(xiàng)系數(shù)、抗震承載力調(diào)整系數(shù)，材料強(qiáng)度采用設(shè)計(jì)值。不考慮地震組合內(nèi)力調(diào)整系數(shù)（強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎）。最大地震影響系數(shù):0.144；場(chǎng)地特征周期：0.35s不考慮地震放大系數(shù)；周期折減系數(shù)為1.0；結(jié)構(gòu)阻尼比增加到0.05。（2）中震不屈服：不考慮荷載作用分項(xiàng)系數(shù)、材料分項(xiàng)系數(shù)、抗震承載力調(diào)整系數(shù)，材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。不考慮地震組合內(nèi)力調(diào)整系數(shù)（強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎）。最大地震影響系數(shù):0.144；場(chǎng)地特征周期：0.35s；不考慮地震放大系數(shù)；周期折減系數(shù)為1.0；結(jié)構(gòu)阻尼比增加到0.05。（3）大震彈性：考慮荷載作用分項(xiàng)系數(shù)、材料分項(xiàng)系數(shù)、抗震承載力調(diào)整系數(shù)，材料強(qiáng)度采用設(shè)計(jì)值。不考慮地震組合內(nèi)力調(diào)整系數(shù)（強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎）。最大地震影響系數(shù):0.28；場(chǎng)地特征周期：0.40s；不考慮地震放大系數(shù)；周期折減系數(shù)為1.0；結(jié)構(gòu)阻尼比增加到0.06。（4）大震不屈服：不考慮荷載作用分項(xiàng)系數(shù)、材料分項(xiàng)系數(shù)、抗震承載力調(diào)整系數(shù)，材料強(qiáng)度采用標(biāo)準(zhǔn)值。不考慮地震組合內(nèi)力調(diào)整系數(shù)（強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎）。最大地震影響系數(shù):0.28；場(chǎng)地特征周期：0.40s；不考慮地震放大系數(shù)；周期折減系數(shù)為1.0；結(jié)構(gòu)阻尼比增加到0.06。7.1報(bào)告廳計(jì)算結(jié)果7.1.1整體計(jì)算結(jié)果表7.1.1層間位移角計(jì)算結(jié)果地震作用層間位移角性能目標(biāo)X向Y向中震1/827(4層)1/1074(4層)1/300大震1/383(4層)1/518(4層)1/100圖7.1-1樓層加速度曲線由上圖可知報(bào)告廳滿足《基于保持建筑正常使用功能的抗震技術(shù)導(dǎo)則》4.4.1條中震作用下最大樓層加速度不大于0.45g的限值要求。7.1.2關(guān)鍵構(gòu)件計(jì)算結(jié)果圖7.1-2關(guān)鍵構(gòu)件編號(hào)示意圖選取負(fù)一層、一層、二層、屋面層C軸交1軸柱子為關(guān)鍵豎向構(gòu)件，框架柱依次編號(hào)為KZ0-C1、KZ1-C1、KZ2-C1、KZW-C1；選取一層、二層、屋面層C軸交1軸~3軸框架梁作為關(guān)鍵水平構(gòu)件，框架梁依次編號(hào)為KL1-C13、KL2-C13、KLW-C13。從柱子的NM曲線和關(guān)鍵構(gòu)件小震、中震、大震配筋簡(jiǎn)圖可以看出，關(guān)鍵構(gòu)件正截面抗彎和斜截面抗剪滿足性能目標(biāo)要求。圖7.1-3KZ0-C1中震作用NM曲線圖7.1-4KZ1-C1中震作用NM曲線圖7.1-5KZ2-C1中震作用NM曲線圖7.1-6KZW-C1中震作用NM曲線圖7.1-7KZ0-C1大震作用NM曲線圖7.1-8KZ1-C1大震作用NM曲線圖7.1-9KZ2-C1大震作用NM曲線圖7.1-10KZW-C1大震作用NM曲線圖7.1-11KZ0-C1小震、中震和大震作用配筋簡(jiǎn)圖圖7.1-12KZ1-C1、KL1-C13小震、中震和大震作用配筋簡(jiǎn)圖圖7.1-13KZ2-C1、KL2-C13小震、中震和大震作用配筋簡(jiǎn)圖圖7.1-14KZW-C11、KLW-C13小震、中震和大震作用配筋簡(jiǎn)圖7.2綜合樓計(jì)算結(jié)果7.2.1整體計(jì)算結(jié)果表7.2.1層間位移角計(jì)算結(jié)果地震作用層間位移角性能目標(biāo)X向Y向中震1/630(3層)1/675(3層)1/300大震1/288(3層)1/308(3層)1/100圖7.2-1樓層加速度曲線由上圖可知綜合樓滿足《基于保持建筑正常使用功能的抗震技術(shù)導(dǎo)則》4.4.1條中震作用下最大樓層加速度不大于0.45g的限值要求。7.2.2關(guān)鍵構(gòu)件計(jì)算結(jié)果圖7.2-2關(guān)鍵構(gòu)件編號(hào)示意圖選取負(fù)一層8軸交A軸角柱（梯柱）和11軸交B軸中柱為關(guān)鍵豎向構(gòu)件，框架柱依次編號(hào)為KZ0-A8、KZ0-B11。從柱子的NM曲線和關(guān)鍵構(gòu)件小震、中震、大震配筋簡(jiǎn)圖可以看出，關(guān)鍵構(gòu)件正截面抗彎和斜截面抗剪滿足性能目標(biāo)要求。圖