JGJT325-2014 預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程

UDC

中華人民共和國行業(yè)標準J匾』

JGJ/T325-2014

P備案號J1744-2014

預應力髙強鋼絲繩加固混凝土

結構技術規(guī)程

Technicalspecificationforstrengtheningconcretestructures

withprestressedhighstrengthsteelwireropes

2014-02-28發(fā)布2014-10-01實施

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部發(fā)布

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部

公告

第331號

住房城鄉(xiāng)建設部關于發(fā)布行業(yè)標準

《預應力高強鋼絲繩加固混凝土

結構技術規(guī)程》的公告

現批準《預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程》為行

業(yè)標準，編號為JGJ/T325-2014，自2014年10月1日起實施。

本規(guī)程由我部標準定額研究所組織中國建筑工業(yè)出版社出版

發(fā)行。

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部

2014年2月28日

前a

根據住房和城鄉(xiāng)建設部《關于印發(fā)〈2008年工程建設標準規(guī)

范制訂、修訂計劃（第一批）>的通知》（建標〔2008〕102號）的要

求，規(guī)程編制組經廣泛調研，認真總結實踐經驗，參考有關國際

標準和國內先進標準，并在廣泛征求意見的基礎上，編制本

規(guī)程。

本規(guī)程的主要技術內容是：1總則；2術語和符號；

3材料；4設計；5施工；6檢驗與驗收。

本規(guī)程由住房和城鄉(xiāng)建設部負責管理，由東南大學負責具體

技術內容的解釋。執(zhí)行過程中如有意見或建議，請寄送東南大學

《預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程》標準編制組（地

址：南京市四牌樓2號，郵編：210096)。

本規(guī)程主編單位：東南大學

北京特希達科技有限公司

本規(guī)程參編單位：交通部公路科學研究院

南京市建筑設計研究院

浙江滬杭甬高速公路股份有限公司杭

州管理處

廣東省公路管理局

江蘇省建筑科學研究院有限公司

山西省公路局

江西贛粵高速公路股份有限公司

南京林業(yè)大學

北京特希達交通勘察設計有限公司

北京九通衢道橋工程技術有限公司

本規(guī)程主要起草人員：吳剛魏洋魏洪昌董青泓

4

崔毅張敏宋運來夏長春

吳棟鄭士暄譚生光胡勝飛

丁哲一鄒友泉李安渠王文俊

楊燊林田野紀國睦霍翠蘭

劉曉晨劉權響李金濤楊良榮

吁新華佘廣軍

本規(guī)程主要審查人員：顧祥林牛荻濤趙為民周朝陽

楊勇新金如元魏大平艾軍

張宇峰

5

Contents

1GeneralProvisions...................................1

2TermsandSymbols.................................2

2.1Terms...................................................2

2.2Symbols.................................................2

3Materials...........................................6

3.1GeneralRequirements.........................................................................................6

3.2SteelWireRopes.....................................................................................................6

3.3Mortar..................................................7

3.4AnchorageSystem...............................................................................................8

4Design.........................................12

4.1GeneralRequirements....................................12

4.2FlexuralStrengthening..................................13

4.3ShearStrengthening..........................................................................24

4.4AxialCompressiveandSeismicStrengthening..............26

4.5DetailingRequirments....................................29

5Construction.......................................33

5.1GeneralRequirements....................................33

5.2SurfaceTreatment.......................................33

5.3InstallationofAnchorageSystem..........................33

5.4CuttingandAnchoringofHighStrengthSteelWire

Ropes.................................................34

5.5RenderingMortar...............................................................................36

5.6SafeguardsDuringConstruction..........................36

6InspectionandAcceptance......................................................37

6.1Inspection..............................................37

8

6.2Acceptance...............................................38

AppendixATestingMethodforWireRopes.............40

AppendixBMaterialandDimensionforAluminumAlloy

Sleeves....................................44

ExplanationofWordsinThisSpecification...............45

ListofQuotedStandards................................46

Addition：ExplanationofProvisions.....................47

9

1.0.1為規(guī)范預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件技術的應

用，做到技術先進、安全適用、經濟合理、保證工程質量，制定

本規(guī)程。

1.0.2本規(guī)程適用于采用預應力高強鋼絲繩加固房屋建筑、中

小跨徑橋梁、構筑物等的混凝土結構構件的設計、施工及驗收。

1.0.3采用預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件前，應按國

家現行有關標準對原結構進行檢測、鑒定或評估。

1.0.4采用預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件的設計、施

工及驗收，除應符合本規(guī)程外，尚應符合國家現行有關標準的

規(guī)定。

2術語和符號

2.1術語

2.1.1高強鋼絲繩highstrengthsteelwireropes

由髙強不銹鋼鋼絲或高強鍍鋅鋼絲制成的鋼絲繩。

2.1.2鋪板anchorplate

與錨具整體焊接，通過膠粘劑、錨栓或植筋等安裝在混凝土

結構構件錨固區(qū)的鋼板。

2.1.3鋪具anchor

固定在錨板上，用于固定或調整鋼絲繩的裝置。

2.1.4招合金套管aluminumalloysleeve

截面為類似數字“8”的形狀，用于錨固鋼絲繩的裝置。簡

稱套管。

2.1.5招合金鋪頭aluminumalloyarchorheads

鋁合金套管經專用擠壓模具壓制后，形成的鋼絲繩墩頭錨。

2.1.6鋪固系統(tǒng)archoragesystem

由錨頭、錨具、錨板組成，固定于混凝土結構構件，實現對

高強鋼絲繩錨固的體系。

2.1.7界面劑interfaceagent

涂抹或噴刷在混凝土結構構件表面，用于增強聚合物砂漿與

混凝土之間粘結力的材料。

2.2符號

2.2.1材料性能

——原構件混凝土彈性模量；

EsO-^原構件普通鋼筋彈性模量；

——高強鋼絲繩彈性模量；

/c——原構件混凝土軸心抗壓強度設計值；

/cO.k——原構件混凝土軸心抗壓強度標準值；

/to.k——原構件混凝土軸心抗拉強度標準值；

fyO、/yO——分別為原構件普通鋼筋抗拉強度設計值和抗壓強度

設計值；?

fpyO——原構件體內預應力筋抗拉強度設計值；

U——高強鋼絲繩抗拉強度標準值；

fr——高強鋼絲繩抗拉強度設計值；

fl——高強鋼絲繩對混凝土柱（等效）側向約束力；

/cc——高強鋼絲繩加固后柱的軸心抗壓強度設計值。

2.2.2作用效應、力及應力

M——構件加固后彎矩組合設計值;

——計算截面上混凝土法向預應力等于零時原有預應力

筋的預加力和普通鋼筋的合力；

Npo,r——預應力高強鋼絲繩的預加力；

V——構件加固后剪力組合設計值；

Vbo——未加固梁的斜截面受剪承載力；

Vbr——高強鋼絲繩受剪加固對斜截面受剪承載力的提高設

計值；

CTeon.r——預應力高強鋼絲繩張拉控制應力；

tTpe.——預應力高強鋼絲繩有效預應力；

^pc——抗裂驗算邊緣混凝土的預壓應力?’

C7ct一~^施工階段計算截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉

應力；

?——施工階段計算截面預壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓

應力。

2.2.3幾何參數

As0——分別為原構件受拉區(qū)和受壓區(qū)普通鋼筋截面面積；

Apo——原構件體內預應力筋截面面積；

Ar——高強鋼絲繩計算截面面積；

3

a——受拉區(qū)原普通鋼筋、原預應力筋及預應力高強鋼絲

繩合力作用點至受拉區(qū)邊緣的距離；

ap——受拉區(qū)原預應力筋合力點至截面受拉邊緣的距離；

ar——受拉區(qū)預應力髙強鋼絲繩合力點至截面受拉邊緣的

'距離；

eP——Npo+Npo.的作用點至原有預應力筋、普通鋼筋及

預應力高強鋼絲繩的合力作用點的距離；

epo,r——原構件換算截面重心至預應力高強鋼絲繩合力點的

距離；

h——截面高度；

h0——加固后構件截面有效高度；

K——梁側面配置的高強鋼絲繩箍筋的豎向高度；

K——截面腹板高度；

5r——高強鋼絲繩間距；

ur----柱截面周長；

3V——受拉區(qū)原有預應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼絲

繩的合力作用點的偏心距；

z——預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加

力和普通鋼筋的合力點至截面受壓區(qū)合力點的

距離。

2.2.4計算系數

ai——受壓區(qū)混凝土等效矩形應力圖應力值與混凝土軸心

抗壓強度設計值的比值；

aE——鋼材彈性模量與混凝土彈性模量之比；

acr——構件受力特征系數；

$b,r——受彎構件加固后相對極限受壓區(qū)高度；

ACr——粘結性能調整系數；

vt——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的相對粘結特性系數；

A——計算截面的剪跨比；

K——截面形狀系數；

4

矩形截面長寬比影響系數；

?高強鋼絲繩布置方式影響系數；

高強鋼絲繩抗剪強度折減系數；

高強鋼絲繩抗震加固強度折減系數。

3材料

3.1一般規(guī)定

3.1.1高強鋼絲繩應具有產品合格證及性能檢測報告。

3.1.2采用預應力高強鋼絲繩加固的混凝土結構構件，其長期

使用環(huán)境的溫度不宜高于60°C，并應符合現行國家標準《混凝

土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。

3.1.3當被加固的混凝土結構構件處于高溫、高濕、侵蝕環(huán)境

中，應采用耐環(huán)境影響的膠粘劑，并應按相應的工藝要求施工。

3.1.4砂漿、膠粘劑、錨固膠及植筋膠等應滿足設計和環(huán)保

要求。

3.2鋼絲繩

3.2.1混凝土結構構件的加固可采用高強不銹鋼鋼絲繩和高強

鍍鋅鋼絲繩。高強鋼絲繩抗拉強度標準值（/rk)不應小于表

3.2.1的規(guī)定。

表3.2.1高強鋼絲繩抗拉強度標準值

不銹鋼鋼絲繩鍍鋅鋼絲繩

公稱

抗拉強度材料分項抗拉強度材料分項

種類符號直徑

標準值系數標準值系數

(mm)

(MPa)(7r>(MPa)(7r)

16501.4715601.47

1X19<t>s3.0?7.0

17701.4716501.47

3.2.2高強鋼絲繩抗拉強度設計值應按本規(guī)程表3.2.1中的強

度標準值除以材料分項系數（A)確定。

3.2.3高強鋼絲繩的彈性模量、伸長率不應小于表3.2.3的規(guī)定。

6

表3.2.3鋼絲繩彈性模量、伸長率

類別彈性模量Em(MPa)伸長率（％)

不銹鋼鋼絲繩1.10X1051.6

鍍鋅鋼絲繩1.40X1052.1

3.2.4高強鋼絲繩強度、彈性模量、伸長率等的試驗方法及截

面面積計算宜按本規(guī)程附錄A執(zhí)行。當對試驗結果有爭議時，

應按現行國家標準《鋼絲繩破斷拉伸試驗方法》GB/T8358規(guī)

定的仲裁試驗方法執(zhí)行。

3.2.5高強鋼絲繩的應力松弛性能試驗方法宜符合現行國家標

準《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T5224的規(guī)定。

3.2.6高強鋼絲繩不得涂有油脂。

3.2.7對處于腐蝕環(huán)境的混凝土結構構件進行加固時，應采用

高強不銹鋼鋼絲繩。

3.2.8對處于一般環(huán)境的混凝土結構構件進行加固時，可選用

髙強鍍鋅鋼絲繩，但應采取有效的防銹措施。

3.3砂漿

3.3.1砂漿的基本性能指標應符合表3.3.1的規(guī)定。

表3.3.1砂漿基本性能指標

砂漿劈裂抗拉強度正拉粘結強度抗折強度抗壓強度鋼套筒粘結抗剪

等級(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)強度標準值（MPa)

I>7.0>2.5，且為混凝>12.0>50.0>12.0

n>5.5土內聚破壞>10.0^40.0^9.0

注：表中的指標值為齡期28d指標。

3.3.2端部錨固區(qū)范圍及反力支撐范圍應選用I級砂漿，涂抹

厚度不應小于25mm。端部錨固區(qū)范圍（<)應自錨具外邊緣起

沿跨中方向不小于500mm的范圍；反力支撐范圍（<i2)應為圓鋼

棒兩側不小于200mm的范圍（圖3.3.2)。

7

圖3.3.2I級砂漿使用范圍

3.3.3錨固區(qū)和反力支撐范圍以外可選用I級砂漿。

3.3.4砂漿粘結剪切性能應經濕熱老化檢驗，且試驗方法應按

現行國家標準《混凝土結構加固設計規(guī)范》GB50367執(zhí)行，合

格后方可使用。

3.3.5砂漿在嚴寒和寒冷地區(qū)使用時，應具有耐凍融性能檢驗

合格證書，且試驗方法應按現行國家標準《混凝土結構加固設計

規(guī)范》GB50367執(zhí)行。

3.3.6砂楽現場拌制時，應按預先確定的配合比進行拌制，且

每次的拌合量宜在30min內使用完畢。

3.4錨固系統(tǒng)

3.4.1預應力髙強鋼絲繩的錨固系統(tǒng)由錨頭、錨具、錨板組成

(圖3.4.1)，且錨具與錨板應通過焊接連接，錨板應通過膠粘

劑、錨栓、錨固膠或植筋膠與混凝土構件連接成整體。

圖3.4.1鋪固系統(tǒng)

1一錨頭；2—錨具；3—錨板；4一膠粘劑；5—錨栓;

6—焊接點；7—鋼絲繩；8—混凝土構件

3.4.2鋁合金套管表面應光滑、無毛剌，且不得有裂紋、機械

損傷及其他明顯缺陷，并應附有質量合格證。鋁合金套管的材質

及規(guī)格應符合本規(guī)程附錄B的規(guī)定。

3.4.3錨頭采用高強鋼絲繩與套管擠壓成一體的墩頭錨（圖

3.4.3)，套管型號、錨頭尺寸及擠壓力應符合表3.4.3的規(guī)定。

圖3.4.3錨頭擠壓成型

1一套管；2—鋼絲繩；3—錨頭

表3.4.3套管、錨頭尺寸及擠壓力

套管D(mm)

^aminCmm)S(mm)擠壓力（kN)

型號基本尺寸極限偏差

39222180

411+0.25282200

512322250

613363300

+0.35

715404350

注：表中擠壓后鋁合金套管外徑；L—一套管擠壓后的最小長度；S—鋁合金

套管外邊緣至鋼絲繩重疊盤頭之間的長度。

3.4.4錨頭擠壓成型應符合下列規(guī)定：

1套管型號應與高強鋼絲繩直徑相匹配，當高強鋼絲繩直

徑非整數時，應按四舍五入的整數選取套管型號；

2錨頭表面應光滑，無裂紋、毛邊和毛刺，并應能承受鋼

絲繩的最小破斷力以及鋼絲繩最小破斷力15%?30%的沖擊

荷載。

3.4.5高強鋼絲繩錨具及槽道的寬度和間距應由高強鋼絲繩直

徑id)、錨頭直徑（D)及高強鋼絲繩數量確定，且尺寸應符合

表3.4.5的規(guī)定(圖3.4.5)。

表3.4.5錨具及槽道尺寸(mm)

槽道上槽道下

開槽邊距開槽深度錨具高度錨具寬度

項目口寬度口寬度

(So)(hx)(、）(b)

(Si)(S2)

尺寸

^d~hl>撲2>D/2>(c/+D)/2>1.5D+10>30

要求

公差+0.5+0.5+0.5—0.5—0.5—〇?5

I圖圖圖圖圖

圖3.4.5高強鋼絲繩錨具

3.4.6錨板尺寸應根據設計確定，且厚度不應小于10mm，寬

度不應小于錨具長度(Lm)，長度應滿足錨栓或植筋布設的

要求。

3.4.7錨具和錨板宜采用Q235或Q345鋼；對重要結構的構

件，應采用可焊性好的鋼材，且不應低于Q235B。

3.4.8錨固系統(tǒng)中采用錨栓或植筋的材質、性能指標要求以及

設計方法等均應按現行行業(yè)標準《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》

JGJ145執(zhí)行。

3.4.9焊接材料的型號和質量應符合下列規(guī)定：

10

1焊條的品種、規(guī)格應符合設計要求；

2焊縫的設計指標應符合現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》

GB50017的相關規(guī)定。

3.4.10膠粘劑、錨固膠、植筋膠等的各項力學性能指標及耐老

化性能應符合現行國家標準《混凝土結構加固設計規(guī)范》GB

50367的相關規(guī)定。

3.4.11錨固系統(tǒng)應采取可靠的防腐措施，錨具、錨板、錨栓宜

采用噴涂型阻銹劑，并應符合現行國家標準《混凝土結構加固設

計規(guī)范》GB50367的規(guī)定。

4設計

4.1一般規(guī)定

4.1.1預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件時，宜采用下列

方式：

1在梁、板構件的受拉區(qū)施加預應力受彎加固，且將錨具

固定在彎矩較小的區(qū)域；

2采用封閉式纏繞、U形、L形及I形對梁進行受剪加固；

3采用封閉式纏繞對柱進行受壓或抗震加固，高強鋼絲繩

纏繞方向宜與柱軸向垂直。

4.1.2受彎加固和受剪加固時，被加固混凝土結構構件的實際

混凝土強度等級不應低于C15。

4.1.3采用高強鋼絲繩加固混凝土結構構件時，應按現行國家

標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010進行承載力極限狀態(tài)計

算和正常使用極限狀態(tài)驗算。鋼筋和混凝土材料強度設計值應根

據檢測得到的實際強度推算。

4.1.4預應力高強鋼絲繩的自由長度超過10m時，應設置定

(限）位裝置。

4.1.5預應力髙強鋼絲繩張拉時，應采用應力、伸長量雙重控

制。拉力偏差應在±100N范圍內，伸長量偏差應在±0.5mm范

圍內。

4.1.6預應力高強鋼絲繩曲線布置時，曲率半徑不應小于4m。

4.1.7當被加固構件有防火要求時，應采取防護措施，并應符

合現行國家標準《建筑防火設計規(guī)范》GB50016的規(guī)定。

4.1.8預應力高強鋼絲繩的保護層厚度應從鋼絲繩外表面算起，

并應根據現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定

的環(huán)境類別，分別符合下列規(guī)定：

12

1一類環(huán)境，不應小于20mm;

2二a類以上環(huán)境，不應小于30mm。

4.2受彎加固設計

4.2.1預應力髙強鋼絲繩受彎加固梁、板構件，承載力計算除

應符合現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010對受彎

構件正截面承載力計算的基本假定外，尚應符合下列規(guī)定（圖

4.2.1)：

1預應力高強鋼絲繩應與鋼筋、混凝土變形協(xié)調；

2應驗算構件的受剪承載力，且受剪破壞不得先于受彎破

壞發(fā)生；

3加固后受彎承載力的提高幅度不宜超過60%。

4.2.2梁側面布置預應力髙強鋼絲繩受彎加固時，鋼絲繩布置

高度不應超過梁截面高度的1/4(圖4.2.lc)。

4.2.3預應力高強鋼絲繩對梁、板負彎矩區(qū)受彎加固時，錨具

位置應設在正彎矩區(qū)，加固范圍應自支座邊緣起計算，且對于

板，加固范圍不應小于1/4跨度；對于梁，加固范圍不應小于

1/3跨度。鋼絲繩需繞過柱時，宜在梁兩側的4倍板厚（//f)范

圍內布置（圖4.2.Id)。

4.2.4受彎構件加固后相對界限受壓區(qū)高度（6^)應符合下列

規(guī)定：

1對于重要構件，I應采用加固前控制值（6b)的0.90倍;

2對于一般構件，6b,r應采用加固前控制值（&)的0.95倍。

4.2.5對矩形、T形或I形截面構件受彎加固時，其正截面受

彎承載力計算應符合下列規(guī)定（圖4.2.5):

1矩形截面或中性軸位于T形或I形截面翼板內（x<

h\)時，正截面承載力應按下列公式確定：

十/yoA'so=fyoA^o+/pyoApo+/rAr(4.2.5-1)

M<-f)+fyoA^(h0-a；)(4.2.5-2)

13

(a)梁、板受彎加固示意圖

I一錨板;2~^頭;3—預應力高強鋼絲繩；4—錨具;植筋;6—圓鋼棒;7—待加固梁、板

1一錨板;2—預應力高強鋼絲繩；3—錨頭;4—錨具;5—植筋;6—圓鋼棒;7—待加固梁

1一鋼絲繩;2—限位裝置;3—錨具；4—錨板;5—混凝土結構柱；6—待加固梁;7—錨栓

板彡1/4(梁勿：/3)板彡1/4(梁多1/3)

(d)梁負彎矩加固示意圖

1一混凝土梁;2—混凝土柱;3—預應力高強鋼絲繩

圖4.2.1梁、板構件受彎加固

14

11

丄——At

|A

Ay

圖4.2.5矩形、T形截面受彎構件正截面受彎承載力計算圖

2T形或I形截面且中性軸位于截面腹板內Cr>//f)時，

正截面承載力應按下列公式確定：

?l/co(^f_+?l/cofo+/y0A/s0

=/yoAso+/pyoApo+/rAr(4.2.5-3)

hf

MO)+/'yC。(h0—)

(4.2.5-4)

hrh——(4.2.5-5)

fyQ-^-sO^-s~l~'/pypApO“p+fr-^r^r

(4.2.5-6)

/yO^sO+/nyO^pO+/rAr

式中：M_構件加固后彎矩組合設計值；

-系數，按現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》

GB50010的規(guī)定計算；

矩形截面寬度或T形截面的腹板寬度；

受壓翼緣的有效寬度，按現行國家標準《混凝土結

構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定取值；

受壓翼緣的厚度；

截面有效高度；

ax-受拉區(qū)原預應力筋合力點、預應力髙強鋼絲繩合力

點至截面受拉邊緣的距離，對于鋼絲繩布置于梁底

時，?=0;對于鋼絲繩布置于梁側面時，按實際

15

取值；

、a:——受拉區(qū)、受壓區(qū)原普通鋼筋的合力作用點至受拉

區(qū)、受壓區(qū)邊緣的距離；

a——受拉區(qū)原普通鋼筋、原預應力筋及預應力高強鋼絲

繩合力作用點至受拉區(qū)邊緣的距離。

4.2.6正常使用極限狀態(tài)下裂縫控制驗算應符合下列規(guī)定：

1預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件時，應按所處環(huán)

境類別和結構類別，根據現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》

GB50010的規(guī)定確定裂縫控制等級及最大裂縫寬度限值驗算，

并應符合下列規(guī)定：

1)一級裂縫控制等級構件，在荷載標準組合下，受拉邊

緣應力應符合下式規(guī)定：

(Tck—戊Pc<0(4.2.6-1)

2)二級裂縫控制等級構件，在荷載標準組合下，受拉邊

緣應力應符合下式規(guī)定：

(5"ck<7pcft0,k(4.2.6_2)

3)三級裂縫控制等級時，鋼筋混凝土結構構件的最大裂

縫寬度可按荷載準永久組合并考慮長期作用影響的效

應計算，預應力混凝土結構構件的最大裂縫寬度可按

荷載標準組合并考慮長期作用影響的效應計算。最大

裂縫寬度應符合下式的規(guī)定：

切maxWlim(4.2.6-3)

式中：&——荷載標準組合抗裂驗算邊緣的混凝土法向應力；

^pc——抗裂驗算邊緣混凝土的預壓應力，按本規(guī)程公式

(4.2.9-2)、(4.2.9-3)計算；

/to，k——原構件混凝土軸心抗拉強度標準值；

^max——按荷載的標準組合或準永久組合并考慮長期作用

影響計算的最大裂縫寬度，按本規(guī)程公式（4.2.6-

4)計算；

zvlun——最大裂縫寬度限值，按現行國家標準《混凝土結

16

構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定取值。

2最大裂縫寬度應按荷載標準組合并考慮長期效應影響進

行驗算，并應按下列公式計算：

gsk

(l.9c+0.08，)4.2.6-4)

As0+Apo+ktAt

Pie4.2.6-5)

^■te

1.1—0.65/tk/(pteCfS2.6-6)

w

w2/^la?2

2.6-7)

KV;

A,0.5bh-\-(bf-b)hi2.6-8)

di=^[n[d^4.2.6-9)

式中：?——構件的受力特征系數，取1.0;

裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數；

最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊時距離

(mm)：當c小于20時，取20;當c大于65時，

取65;

-受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑（mm);

-按標準組合計算的預應力高強鋼絲繩加固混凝土

構件受拉區(qū)縱向鋼筋等效應力；

_粘結性能調整系數，取0.5;

八s0原結構受拉區(qū)縱向非預應力鋼筋截面面積；

Apo原梁體內預應力筋的截面面積；

Pte_按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋

配筋率；

Ate——有效受拉混凝土截面面積；

,h(一一分別為受拉翼緣的寬度、高度

Ar——高強鋼絲繩計算截面面積；

17

V,——受拉區(qū)第〗種縱向鋼筋的相對粘結特性系數，按現

行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)

定取值，其中，預應力高強鋼絲繩的相對粘結特

性系數取0.5;?

、d,——分別為受拉區(qū)第i種縱向鋼筋根數和直徑（mm);

對于有粘結預應力鋼絞線，nt取為鋼絞線束數，dt

按公式（4.2.6-9)計算；

^pi——單根鋼絞線公稱直徑；

乂——單束鋼絞線根數。

3按標準組合計算的預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構

件受拉區(qū)縱向鋼筋等效應力應按下列公式計算：

_Mk一(Npo+N~po,r)(z一gp)

^sk(4.2.6-10)

(ktAt+Apo+As0)z

.1O

0.87-0.12(1-7；)(^)(4.2.6-11)

(4.2.6-12)

Npo+Npo,,

(4.2.6-13)

式中-按荷載標準組合計算的彎矩值；

-計算截面上混凝土法向預應力等于零時原有預應

力筋的預加力和普通鋼筋的合力，先張法和后張

法預應力混凝土結構構件，均按本規(guī)程公式

(4.2.10-1)計算；

-預應力高強鋼絲繩的預加力；

-預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預

加力和普通鋼筋的合力點至截面受壓區(qū)合力點的

距離；

-折算偏心距；

eP-取Npo與Npo.r之和至原有預應力筋、普通鋼筋及

預應力高強鋼絲繩的合力作用點的距離；

18

3W——受拉區(qū)原有預應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼

絲繩的合力作用點的偏心距；

epo——計算截面上混凝土法向預應力等于零時的原有預

應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼絲繩的合力作

用點的偏心距，按本規(guī)程按公式（4.2.10-5)

計算。

4.2.7正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈?，應按荷載效應標準組合

并考慮荷載長期作用影響的剛度（B)進行計算，且所計算的撓

度值不應超過現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010

的限值，并應符合下列規(guī)定：

1矩形、T形、倒T形和I形截面受彎構件的剛度（B)，

應按下式計算：

(4.2.7-1)

式中：Mq荷載的準永久組合計算的彎矩，取計算區(qū)段內

的最大彎矩值；

Bs——荷載的標準組合計算的受彎構件的短期剛度；

6——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數，按現

行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的

規(guī)定取值。

2按裂縫控制等級要求的荷載組合作用下，預應力混凝土

受彎構件的短期剛度（Bs)，應按下列公式計算：

1)不允許出現裂縫的混凝土構件

Bs—0.85￡^coIq(4.2.7-2)

2)允許出現裂縫的構件

0.85ECOJ0

O_IQ(4.2.7-3)

S—/Ccr+(1-/Ccr)

)(1+0.45yf)-0.7(4.2.7-4)

aE|Oe/

7f=—,

19

aE=(Ego+￡rw)/2Eco(4.2.7-6)

=Ap_^hA^±.^4i(4.2.7-7)

rbhQ

式中：Kcr——預應力混凝g受彎構件的正截面的開裂彎矩M?與

彎矩Mk的比值，當‘>1.0時，取‘=1.0;

7f——受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積比值；

aE——鋼材彈性模量和混凝土彈性模量的比值，鋼材彈性

模量取非預應力鋼筋和鋼絲繩彈性模量的平均值；

p,——縱向受拉鋼筋配筋率。

4.2.8預應力損失應計算錨具變形損失值（cn)、分批張拉損

失值Gr/4.r)、預應力高強鋼絲繩松弛損失值，且各項預應

力損失值宜根據試驗確定，可按下列要求估算：

1預應力高強鋼絲繩由于錨具變形引起的預應力損失值

(cT,2,r)應按下式計算：

ai2,r=y-(4.2.8-1)

式中：a——張拉端錨具變形，取1mm，每塊后加墊片的縫隙

取1mm；

I——張拉端至錨固端距離（mm)。

2分批張拉引起的構件混凝土彈性壓縮預應力損失值

(^4,r)應按下式計算：

式中：aEr——預應力高強鋼絲繩彈性模量與混凝土彈性模量的

比值；

A,7pC——在計算截面先張拉的預應力高強鋼絲繩中心處，

由后張拉每一批高強鋼絲繩產生的混凝土法向

應力；

m——預應力高強鋼絲繩分批張拉的次數。

3松弛引起的預應力損失值（tx/5，r)應按下式計算：

20

cr/s.r=0.125(，^—0.5)ffcon,r(4.2.8-3)

式中：/rk——高強鋼絲繩的抗拉強度標準值。

4預應力高強鋼絲繩的應力損失值（era)應按下式計算，

且當計算值小于80MPa時，應取80MPa:

(Jl,r=(7/2，r+CT/4.r+<T/5,r(4.2.8-4)

5M應力高強鋼絲繩的最終控制應力（《7com)應按下列公

式確定：

(5"con，rf^pe,rIr(4.2.85)

?n，r應符合下式的規(guī)定：

0.4/rk<(Tcon.r<0.65/rk(4.2.8-6)

4.2.9預應力高強鋼絲繩加固受彎混凝土結構構件時，其應力

計算應包括預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加力

及作用（荷載）效應標準值組合的共同作用，并應符合下列

規(guī)定：

1作用（荷載）效應標準值組合下的法向應力應按下列公

式計算：

式中：Mk—按作用（荷載）效應標準值組合計算的彎矩值；

W0——原構件換算截面邊緣彈性抵抗矩。

2由預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加力

產生的混凝土法向應力應按下列公式計算：

1)先張法構件（原預應力筋）：

tJpc=+iN^士?’廣)’r3；Q士^^3；0(4.2.9-2)

八0』0io

2)后張法構件（原預應力筋）：

化=￥士^士(4.2.9-3)

式中：iVpo、Np——先張法構件、后張法構件原有預應力筋的預

加力，按本規(guī)程公式(4.2.10-1)、(4.2.10-

21

2)計算;

A0-分別為原構件換算截面面積和慣性矩；

An-分別為原構件凈截面面積和慣性矩；

分別為原構件換算截面重心及凈截面重心至

原預應力筋及受拉鋼筋合力點的距離；

為原構件換算截面重心至預應力高強鋼絲繩

合力點的距離；

3^0、---分別為換算截面重心及凈截面重心至所計算

纖維處的距離；

Npo.r——預應力高強鋼絲繩的預加力，按本規(guī)程公式

(4.2.10-3)計算。

3原有預應力筋合力點處混凝土法向應力等于零時的原有

預應力筋應力應考慮預應力髙強鋼絲繩的預加力引起原有預應力

筋的彈性壓縮損失，且混凝土法向應力應按下列公

式計算：

1)先張法（原有預應力筋）：

(Jpg=(Tcon—(Ji—aEpmAo-pc(4.2.9-4)

2)后張法（原有預應力筋）：

Oi+otv(jvc—a:Ep^At7pc(4.2.9-5)

4.2.10計算截面上混凝土法向預應力等于零時，原有預應力筋

與普通鋼筋合力、預應力高強鋼絲繩的預加力及三者合力作用點

的偏心距應按下列公式計算：.

1原有預應力筋與普通鋼筋合力應按下列公式計算：

1)先張法構件（原預應力筋）

Npo=crpoAp—arjA?(4.2.10-1)

2)后張法構件（原預應力筋）

iVp=(jpgAp—tr/5As(4.2.10-2)

2預應力高強鋼絲繩的預加力應按下列公式計算：

:(7pe.r預應力高強鋼絲繩的有效預應力。

3原有預應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼絲繩的合力作

用點相對于換算截面重心的偏心距應按下式計算：

^pO.r^r^r+gpoAp3；p—(T/5As

(4.2.10-5)

^pO.r^r+JpoAp—<7/5^-s

4.2.11對于預應力高強鋼絲繩張拉階段預拉區(qū)允許出現拉應力

的構件和預壓時全截面受壓的構件，在預應力高強鋼絲繩的預加

力、原有預應力筋的預加力、自重及施工荷載作用下截面邊緣的

混凝土法向應力宜按下列公式計算：

(4.2.11-1)

Mky0

(4.2.11-2)

?io

ffcc<0.(4.2.11-3)

?</to，k(4.2.11-4)

式中(Jet-施工階段計算截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉

應力；

0"cc-施工階段計算截面預壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓

應力；

-分別為原構件混凝土抗拉強度標準值、抗壓強

度標準值；

Mk——構件自重及施工荷載的標準組合在計算截面產

生的彎矩值。

4.2.12受彎加固錨固系統(tǒng)的錨具與錨板之間采用焊接方式連接

時，其設計計算應按現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB

50017執(zhí)行。

4.2.13錨固系統(tǒng)的錨板通過膠粘劑、錨栓或植筋與原混凝土結

構連接成整體時，其設計計算應按現行行業(yè)標準《混凝土結構后

錨固技術規(guī)程》JGJ145的規(guī)定執(zhí)行。

23

4.3受剪加固設計

4.3.1預應力高強鋼絲繩對受彎構件的斜截面受剪加固時，應

符合下列規(guī)定：

1當髙強鋼絲繩采用封閉形、U形、L形或I形時，其張

拉方向應與構件縱軸垂直（圖4.3.1);

2高強鋼絲繩的有效高度（&)應為梁底至錨具頂面豎向

長度。

封閉箍L形箍U形箍&1形箍B_B

(a)髙強鋼絲繩受剪加固布置方式

(b)高強鋼絲繩U形布置

1一錨栓；:-鋼絲繩;[板;4一待加固混凝土構件

廠廠

LLEL

[3|3|5]蛔們

圖_丨11關

^4JA-A

.(c)高強鋼絲繩L形布置

圖4.3.1高強鋼絲繩受剪箍布置及纏繞方式

1一錨具；2—錨板；3—錨栓；4一鋼絲繩；5—待加固混凝土構件

4.3.2預應力髙強鋼絲繩對受彎構件斜截面受剪加固時，其受

剪截面應符合下列規(guī)定：

24

當hjb<4時

V<0.2bpcfJ?h0(4.3.2-1)

2當時

V<0.20pcf^bho(4.3.2-2)

3當4<