東風(fēng)本田綜合樓高支模施工方案

目錄第1章、 編制依據(jù) 1第2章、 工程概況 12.1 建筑設(shè)計(jì)概況 12.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況 1第3章、 高支模方案設(shè)計(jì) 23.1 材料 23.2 方案設(shè)計(jì) 2第4章、 高支模方案計(jì)算 44.1 情況一高支模計(jì)算書 44.1.1 底模及鋼管支撐計(jì)算書 44.1.2 梁側(cè)模板計(jì)算書 114.1.3 基礎(chǔ)承載力計(jì)算 174.2 情況二高支模計(jì)算書 174.2.1 底模及鋼管支撐計(jì)算書 174.2.2 梁側(cè)模板計(jì)算書 244.2.3 地基承載力計(jì)算 304.3 情況三高支模計(jì)算書 314.4 情況四高支模計(jì)算書 38第5章、 高支模的施工管理 455.1 高支模系統(tǒng)施工管理機(jī)構(gòu) 455.2 高支模施工注意問題 46第6章、 高支模施工方法 466.1 門式架支撐系統(tǒng)安裝 466.1.1 施工順序 466.1.2 安裝 476.2 扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)安裝 486.2.1 施工順序 486.2.2 安裝 496.3 梁、板模板安裝 506.4 驗(yàn)收及拆除的批準(zhǔn)程序 516.5 高支模的拆除 526.6 安全技術(shù)措施 536.7 防止坍塌事故的技術(shù)措施 546.8 防止高空墜落事故安全技術(shù)措施 556.9 防止重物擊打事故安全技術(shù)措施 56第7章、 混凝土澆筑方法及技術(shù)措施 577.1 施工部署 577.2 施工方法 57第8章、 監(jiān)測(cè)措施 59第9章、 應(yīng)急救援預(yù)案 609.1 概況 609.2 機(jī)構(gòu)設(shè)立 609.3 報(bào)警救援及其他聯(lián)絡(luò)電話，見下表： 619.4 人員分工與職責(zé) 619.5 應(yīng)急救援工作程序 619.6 應(yīng)急救援方法 629.6.1 高空墜落應(yīng)急救援方法： 629.6.2 模板、坍塌應(yīng)急救援方法： 629.6.3 物體打擊應(yīng)急救援方法： 62第10章、 高支模施工圖 6310.1 高支模支撐系統(tǒng)平面布置圖 6310.2 高支模支撐系統(tǒng)立面圖 6310.3 高支模支撐系統(tǒng)剖面圖 6410.4 高支模支撐監(jiān)測(cè)平面布置圖 64編制依據(jù)1.《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2023；2.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2023；3.《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》GB50005-2023；3.《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》50204-2023；4.《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-2023；5.《施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法與設(shè)計(jì)手冊(cè)》；6.《廣東一建公司標(biāo)準(zhǔn)》GDYI-GZ-01-09-2023；7.本工程有關(guān)施工圖紙等。工程概況序號(hào)項(xiàng)目?jī)?nèi)容1工程名稱東風(fēng)本田發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司綜合樓工程2建設(shè)地點(diǎn)黃埔區(qū)廣本路111號(hào)3建設(shè)單位東風(fēng)本田發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司4設(shè)計(jì)單位廣州市白云建筑設(shè)計(jì)院有限公司5建筑結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu)6總建筑面積104307工程內(nèi)容土建、水電、空調(diào)、消防、防雷等工程8工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：合格9工期規(guī)定本工程施工總工期為180個(gè)日歷日。建筑設(shè)計(jì)概況東風(fēng)本田發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司綜合樓工程位于廣東省廣州市黃埔區(qū)廣本路111號(hào)，交通方便，由東風(fēng)本田發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司興建，廣州市白云建筑設(shè)計(jì)院有限公司設(shè)計(jì)。本工程總建筑面積為10430㎡，地上一至三層為綜合辦公用房，建筑面積為8004㎡，地下一層為非機(jī)動(dòng)車停車庫(kù)及機(jī)動(dòng)車停車庫(kù)，建筑面積為2426㎡。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況地下室層高4.2m，支模面積約2426m2。梁截面尺寸從300mm×600mm～400mm×600mm～400mm×900mm～400mm×1100mm不等，最大梁截面350mm×900mm，梁跨度13.6m。底板為C30S8砼，板厚400mm，頂板厚150mm，板最大跨度8.0m。地下室車道入口處距二層樓板高度為7.5m，支模面積約128m2。相應(yīng)二層樓板處梁截面尺寸為250mm×400mm、250mm×600mm、250mm×700mm、350mm×700mm、400mm×700mm不等，最大梁截面400mm×700mm，梁跨度4.0m。最大樓板厚度150mm，板最大跨度4.0m。首層、二層、三層層高均為4.2m，每層支模面積約2668m2。梁截面尺寸從250mm×600mm～250mm×700mm～300mm×1050mm～300mm×1600mm～350mm×800mm～350mm×900mm不等，最大梁截面300mm×1600mm，梁跨度8.0m。最大樓板厚度150mm，板最大跨度13.6m。二～三層高支模支承層為C25鋼筋砼樓板，上一層高支模施工時(shí)，下層支架不拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)上。并且待下一層支承層砼強(qiáng)度等級(jí)達(dá)成50％以上時(shí)方可進(jìn)行上一層高支模施工。此外，本工程工地門口接廣本路，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)送比較方便。工期為180個(gè)日歷天。高支模方案設(shè)計(jì)材料模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板。木枋：采用80mm×80mm木枋。支撐系統(tǒng)：選用MF1219、MF1209門式腳手架及配件、φ48×3.5鋼管、φ12及φ14對(duì)拉螺栓等?？v橫水平拉桿：選用48×3.5mm鋼管及配件?？v橫向剪刀撐：選用48×3.5mm鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板40×40mm木板。方案設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)，根據(jù)本項(xiàng)目施工圖紙，現(xiàn)選擇以下四種情況作為高支模設(shè)計(jì)和計(jì)算：情況一：首層結(jié)構(gòu)樓面4.2m高樓層7～8軸×D～E軸1K23，梁截面尺寸350mm×900mm，梁跨13.6m，梁兩側(cè)樓板厚150mm，梁板砼等級(jí)均為C25。選用門式架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設(shè)高度為3.3米，梁兩側(cè)板底支模高度為4.05m。梁支撐系統(tǒng)采用1個(gè)MF1219+1個(gè)MF1209門式架進(jìn)行組合支撐，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的規(guī)定。梁底門式架垂直于梁軸線方向，跨距×間距＝1830mm×900mm。梁底及梁側(cè)模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板，梁底橫楞采用80mm×80mm木方間距150mm，梁底頂托采用80mm×80mm木方。梁側(cè)模立檔采用80mm×80mm木方間距250mm。梁高度超過700mm小于900mm的梁沿梁高度方向布置2道Φ14對(duì)拉螺栓，沿梁高度方向間距300+300+300mm，梁跨度方向間距500mm。對(duì)拉螺栓處梁側(cè)外龍骨采用Φ48×3.5雙鋼管。情況二：首層結(jié)構(gòu)樓面4.2m高樓層最不利截面梁G軸×1～2軸1KL26（13），截面尺寸300mm×1600mm，梁跨8.0m，梁兩側(cè)樓板厚150mm，梁板砼等級(jí)均為C25。選用門式架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設(shè)高度為2.6米，梁兩側(cè)板底支模高度為4.05m。梁支撐系統(tǒng)采用1個(gè)MF1219門式架進(jìn)行支撐，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的規(guī)定。梁底門式架垂直于梁軸線方向，跨距×間距＝1830mm×600mm。梁底及梁側(cè)模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板，梁底橫楞采用80mm×80mm雙木方間距200mm，梁底頂托采用80mm×80mm木方平鋪。梁側(cè)模立檔采用80mm×80mm木方間距250mm。1600mm高梁沿梁高度方向布置3道Φ16對(duì)拉螺栓，沿梁高度方向間距400+450+450mm，梁跨度方向間距500mm;其中300mm×1050mm梁沿梁高度方向布置3道Φ16對(duì)拉螺栓，沿梁高度方向間距300+300+300mm，梁跨度方向間距500mm。對(duì)拉螺栓處梁側(cè)外龍骨采用Φ情況三：二層結(jié)構(gòu)樓面4.2m高樓層樓板，最大樓板厚度150mm，板最大跨度6.8m。選用門式架鋼管腳手架支撐體系，樓板底高支模搭設(shè)高度為4.05米，支撐系統(tǒng)采用2個(gè)MF1219門式架進(jìn)行組合支撐，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的規(guī)定。門式架跨距×間距＝1830mm×900mm。樓板底模采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板，板底橫楞采用80mm×80mm木方間距為400mm，樓板頂托采用80mm×80mm雙木方。門架縱橫水平桿沿高度方向設(shè)立，第一道水平桿（掃地桿）設(shè)在離柱腳200mm處，上下兩榀門式架連接處設(shè)一道，可調(diào)頂托以下100mm處設(shè)立一道。支架四邊、梁底兩側(cè)與中間每隔4列4排支架立桿設(shè)立一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)立。所有鋼管連接均采用配套扣件連接。模板承重架應(yīng)與已澆注的砼墻或柱作為拉結(jié)節(jié)點(diǎn)，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。支架頂部支撐采用可調(diào)頂托，立桿底托基底采用采用腳手架配套下托，所有頂托超過30cm或下托超過20cm時(shí)，均必須加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道。墊板為兩條80×80mm木方并排墊放。地面為400mm厚C30S8鋼筋混凝土地下室底板，二～三層高支模支承層為C25鋼筋砼樓板。所有標(biāo)高高支模必須待下層梁板砼強(qiáng)度達(dá)成50％以上方可繼續(xù)搭設(shè)。上一層高支模施工時(shí)，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)上。組合門式架時(shí)，采用高架在下，矮架在上的原則。情況四：車道相應(yīng)二層結(jié)構(gòu)樓面7.5m高樓層最不利截面梁1～2軸×D軸2KL48，梁截面尺寸250mm×700mm，梁跨8.0m，梁兩側(cè)樓板厚150mm，梁板砼等級(jí)均為C25。選用扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)。梁底高支模搭設(shè)高度為6.8米，梁兩側(cè)板底支模高度為7.35m。梁板結(jié)構(gòu)的立桿采用滿堂式布置，間距為900mm×900mm，縱橫水平加固桿步距為1.5m。水平加固桿應(yīng)頂至已澆筑混凝土的車道處壁墻、首層柱上，加強(qiáng)高支模的整體抗傾覆能力。模板采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板，梁底橫楞采用80mm×80mm木方，間距300mm，頂托采用80mm×80mm木枋平鋪。梁側(cè)立檔采用80mm×80mm木方，間距3剪刀撐布置：在支架四邊、梁底兩側(cè)與中間每隔四排支架立桿設(shè)立一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)立一道水平剪刀撐。所有鋼管連接均采用配套扣件連接（其中立桿的連接必須采用對(duì)接，水平桿及剪刀撐的連接盡量采用對(duì)接）。支架頂部支撐采用可調(diào)頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不宜超過300mm，底托螺桿不宜超過200mm。凡螺桿伸出長(zhǎng)度超過規(guī)范規(guī)定期必須加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道，其立桿承載力應(yīng)按JGJ130-2023規(guī)范規(guī)定作相應(yīng)折減。離地面200mm處設(shè)立縱橫掃地桿一道。墊板為兩條80×80mm木枋并排墊放。對(duì)于所有標(biāo)高，截面尺寸250mm×400mm<截面尺寸≤300mm×900mm的梁統(tǒng)一按情況一搭設(shè)模板支撐；截面尺寸300mm×1050mm<截面尺寸≤300mm×1600mm的梁統(tǒng)一按情況二搭設(shè)模板支撐；所有樓板均按情況三搭設(shè)模板支撐；車道處相應(yīng)二層梁、板統(tǒng)一按情況四搭設(shè)模板支撐。門式架、鋼管架可根據(jù)高支模具體搭設(shè)高度作合理的組合及調(diào)整。高支模方案計(jì)算情況一高支模計(jì)算書底模及鋼管支撐計(jì)算書門式鋼管腳手架的計(jì)算參照《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128-2023）?？紤]到梁兩側(cè)樓板荷載，故高支模的計(jì)算高度為梁兩側(cè)板底高度4.1米,門架型號(hào)采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設(shè)尺寸為：門架的寬度b=1.22米，門架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l(xiāng)=1.83米。門架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。門架立桿采用42.0×2.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用27.2×1.9mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離150mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用80×80mm木方。1——立桿；2——立桿加強(qiáng)桿；3——橫桿；4——橫桿加強(qiáng)桿圖1計(jì)算門架的幾何尺寸圖圖2模板支架示意圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.2×25.500×0.150×0.500×0.150=0.344kN。梁底木方的計(jì)算木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.150=3.443kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.150×(2×0.900+0.350)/0.350=0.313kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.000×0.150=0.300kN/m經(jīng)計(jì)算得到，木方荷載計(jì)算值Q=1.2×(3.443+0.313)+1.4×0.300=4.927kN/m2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡(jiǎn)圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)通過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1.206kNN2=1.206kN通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.600kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=1.206kN通過計(jì)算得到最大變形V=2.8mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.600×106/85333.3=7.03N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.206/(2×80×80)=0.283N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)木方撓度計(jì)算最大變形v=2.8mm木方的最大撓度小于1220.0/400,滿足規(guī)定!梁底托梁的計(jì)算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計(jì)算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.061kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.665kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=8.034kN通過計(jì)算得到最大變形V=1.2mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.665×106/85333.3=7.79N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)頂托梁抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×4386/(2×80×80)=1.028N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=1.2mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足規(guī)定!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載涉及門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值涉及以下內(nèi)容：(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN連接棒2個(gè)2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN可調(diào)底座2個(gè)2×0.035=0.070kN可調(diào)托座2個(gè)2×0.045=0.090kN合計(jì)0.493kN經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計(jì)算(kN/m)剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)立，每米高的鋼管重計(jì)算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.0×3.5mm鋼管，按照1步1跨設(shè)立，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(1×1.950)=0.036kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件1個(gè)，每米高的鋼管重為0.014kN/m；(1×0.014+1×0.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0.186kN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=0.439kN/m。2托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生的支點(diǎn)力總和。從左到右每榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生支點(diǎn)力分別為第1榀門架兩端點(diǎn)力2.908kN，2.908kN第2榀門架兩端點(diǎn)力8.034kN，8.034kN第3榀門架兩端點(diǎn)力8.034kN，8.034kN第4榀門架兩端點(diǎn)力2.908kN，2.908kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁傳遞荷載為NQ=16.067kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG=0.439kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=16.067kN；H——腳手架的搭設(shè)高度，H=4.1m。經(jīng)計(jì)算得到，N=1.2×0.439×4.050+16.067=18.198kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中N——作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N=18.20kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值公式計(jì)算其中——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比kh0/i查表得到，=0.333；k——調(diào)整系數(shù)，k=1.13；i——門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.51cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.05cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2；h1——門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.22cm4；A——一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2；f——門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2。Nd調(diào)整系數(shù)為1.0。經(jīng)計(jì)算得到，Nd=1.0×42.268=42.268kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算N<Nd,滿足規(guī)定!梁側(cè)模板計(jì)算書梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度350mm，高度900mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用80×80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對(duì)拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距250+300mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。模板組裝示意圖梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表達(dá)無(wú)資料)取200/(T+15)，取4.000h；T——混凝土的入模溫度，取25.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=22.940kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=22.950kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4.000kN/m2。梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.67m。荷載計(jì)算值q=1.2×22.950×0.670+1.4×4.000×0.670=22.204kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=67.00×1.80×1.80/6=36.18cm3；I=67.00×1.80×1.80×1.80/12=32.56cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)通過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=2.220kNN2=6.106kNN3=6.106kNN4=2.220kN最大彎矩M=0.138kN.m最大變形V=0.2mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.138×1000×1000/36180=3.814N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×3330.0/(2×670.000×18.000)=0.414N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.201mm面板的最大撓度小于250.0/400,滿足規(guī)定!梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。q=6.106/0.670=9.114kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.284kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=3.987kN通過計(jì)算得到最大變形V=0.1mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.284×106/85333.3=3.33N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2278/(2×80×80)=0.534N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形v=0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于300.0/400,滿足規(guī)定!梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)通過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax=0.348kN.m最大變形vmax=0.115mm最大支座力Qmax=8.572kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.348×106/10160000.0=34.25N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足規(guī)定!對(duì)拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式:N<[N]=fA其中N——對(duì)拉螺栓所受的拉力；A——對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f——對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對(duì)拉螺栓的直徑(mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對(duì)拉螺栓最大允許拉力值(kN):[N]=17.850對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.572對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足規(guī)定!基礎(chǔ)承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力應(yīng)滿足下式的規(guī)定p≤fg其中p——立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=395.00N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值(kN)；N=18.2A——基礎(chǔ)承載層底面面積(m2)；A=0.16fg——基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)值(kN/m2)；本高支?；A(chǔ)為C30鋼筋砼地下室底板，達(dá)成50％強(qiáng)度時(shí)fg=14.3×0.5＝6.15N/m2＝6150kN/m2高支?；A(chǔ)承載力的計(jì)算滿足規(guī)定!情況二高支模計(jì)算書底模及鋼管支撐計(jì)算書門式鋼管腳手架的計(jì)算參照《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128-2023）。計(jì)算的腳手架搭設(shè)高度為4.1米，門架型號(hào)采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設(shè)尺寸為：門架的寬度b=1.22米，門架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l(xiāng)=1.83米。門架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。門架立桿采用42.0×2.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用27.2×1.9mm鋼管。每榀門架之間的距離0.60m，梁底木方距離200mm。梁底木方截面寬度160mm，高度80mm。梁頂托采用80×80mm木方。1——立桿；2——立桿加強(qiáng)桿；3——橫桿；4——橫桿加強(qiáng)桿圖1計(jì)算門架的幾何尺寸圖圖2模板支架示意圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.2×25.500×0.150×0.500×0.200=0.459kN。梁底木方的計(jì)算木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.200=8.160kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.200×(2×1.600+0.300)/0.300=0.793kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.000×0.200=0.400kN/m經(jīng)計(jì)算得到，木方荷載計(jì)算值Q=1.2×(8.160+0.793)+1.4×0.400=11.304kN/m2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡(jiǎn)圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)通過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=2.155kNN2=2.155kN通過計(jì)算得到最大彎矩M=1.118kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=2.155kN通過計(jì)算得到最大變形V=2.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3；I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=1.118×106/170666.7=6.55N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2.154/(2×160×80)=0.252N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)木方撓度計(jì)算最大變形v=2.5mm木方的最大撓度小于1220.0/400,滿足規(guī)定!梁底托梁的計(jì)算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計(jì)算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.061kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.346kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=7.079kN通過計(jì)算得到最大變形V=0.3mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.346×106/85333.3=4.06N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)頂托梁抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2751/(2×80×80)=0.645N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.3mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足規(guī)定!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載涉及門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值涉及以下內(nèi)容：(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN連接棒2個(gè)2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN可調(diào)底座2個(gè)2×0.035=0.070kN可調(diào)托座2個(gè)2×0.045=0.090kN合計(jì)0.493kN經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計(jì)算(kN/m)剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)立，每米高的鋼管重計(jì)算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.0×3.5mm鋼管，按照1步1跨設(shè)立，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(1×1.950)=0.036kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件1個(gè)，每米高的鋼管重為0.014kN/m；(1×0.014+1×0.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0.186kN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=0.439kN/m。2托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生的支點(diǎn)力總和。從左到右每榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生支點(diǎn)力分別為第1榀門架兩端點(diǎn)力3.749kN，3.749kN第2榀門架兩端點(diǎn)力7.079kN，7.079kN第3榀門架兩端點(diǎn)力7.079kN，7.079kN第4榀門架兩端點(diǎn)力3.749kN，3.749kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁傳遞荷載為NQ=14.158kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG=0.439kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=14.158kN；H——腳手架的搭設(shè)高度，H=4.1m。經(jīng)計(jì)算得到，N=1.2×0.439×4.050+14.158=16.289kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中N——作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N=16.29kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值公式計(jì)算其中——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比kh0/i查表得到，=0.333；k——調(diào)整系數(shù)，k=1.13；i——門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.51cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.05cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2；h1——門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.22cm4；A——一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2；f——門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2。Nd調(diào)整系數(shù)為1.0。經(jīng)計(jì)算得到，Nd=1.0×42.268=42.268kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算N<Nd,滿足規(guī)定!梁側(cè)模板計(jì)算書梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度300mm，高度1600mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用80×80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對(duì)拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距350+400+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。模板組裝示意圖梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表達(dá)無(wú)資料)取200/(T+15)，取4.000h；T——混凝土的入模溫度，取25.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=30.150kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=30.160kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4.000kN/m2。梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取1.37m。荷載計(jì)算值q=1.2×30.160×1.370+1.4×4.000×1.370=57.255kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=137.00×1.80×1.80/6=73.98cm3；I=137.00×1.80×1.80×1.80/12=66.58cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)通過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=5.726kNN2=15.745kNN3=15.745kNN4=5.726kN最大彎矩M=0.357kN.m最大變形V=0.3mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.357×1000×1000/73980=4.826N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×8588.0/(2×1370.000×18.000)=0.522N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.253mm面板的最大撓度小于250.0/400,滿足規(guī)定!梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。q=15.745/1.370=11.493kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.703kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=8.269kN通過計(jì)算得到最大變形V=0.7mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.703×106/85333.3=8.24N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×4246/(2×80×80)=0.995N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形v=0.7mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/400,滿足規(guī)定!梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)通過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax=0.723kN.m最大變形vmax=0.238mm最大支座力Qmax=17.779kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.723×106/10160000.0=71.16N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足規(guī)定!對(duì)拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式:N<[N]=fA其中N——對(duì)拉螺栓所受的拉力；A——對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f——對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對(duì)拉螺栓的直徑(mm):16對(duì)拉螺栓有效直徑(mm):14對(duì)拉螺栓有效面積(mm2):A=144.000對(duì)拉螺栓最大允許拉力值(kN):[N]=24.480對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=17.779對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足規(guī)定!地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力應(yīng)滿足下式的規(guī)定p≤fg其中p——立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=101.8N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值(kN)；N=16.29A——基礎(chǔ)承載層底面面積(m2)；A=0.16fg——基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)值(kN/m2)；本高支?；A(chǔ)為C30鋼筋砼地下室底板，達(dá)成50％強(qiáng)度時(shí)fg=14.3×0.5＝6.15N/m2＝7850kN/m2高支模基礎(chǔ)承載力的計(jì)算滿足規(guī)定!情況三高支模計(jì)算書樓板模板門式腳手架支撐計(jì)算書門式鋼管腳手架的計(jì)算參照《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128-2023）。計(jì)算的腳手架搭設(shè)高度為4.1米，門架型號(hào)采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設(shè)尺寸為：門架的寬度b=1.22米，門架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l(xiāng)=1.83米。門架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。門架立桿采用42.0×2.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用27.2×1.9mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離400mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用160×80mm木方。1——立桿；2——立桿加強(qiáng)桿；3——橫桿；4——橫桿加強(qiáng)桿圖1計(jì)算門架的幾何尺寸圖圖2模板支架示意圖樓板底木方的計(jì)算木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，木方的截面力學(xué)參數(shù)為1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.100×0.200×0.400=2.008kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.400=0.136kN/m(3)活荷載為施工人員與施工設(shè)備產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.500×0.400=1.000kN/m經(jīng)計(jì)算得到，木方荷載計(jì)算值Q=1.2×(2.008+0.136)+1.4×1.000=3.973kN/m2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡(jiǎn)圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)通過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=2.017kNN2=4.273kNN3=3.403kNN4=3.403kNN5=4.273kNN6=2.017kN通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.511kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=4.273kN通過計(jì)算得到最大變形V=2.2mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.511×106/85333.3=5.99N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2.829/(2×80×80)=0.663N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)木方撓度計(jì)算最大變形v=2.2mm木方的最大撓度小于1220.0/400,滿足規(guī)定!樓板底托梁的計(jì)算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計(jì)算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.123kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)通過計(jì)算得到最大彎矩M=0.838kN.m通過計(jì)算得到最大支座F=10.776kN通過計(jì)算得到最大變形V=0.8mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3；I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.838×106/170666.7=4.91N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)頂托梁抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×6465/(2×160×80)=0.758N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定!(3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.8mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足規(guī)定!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載涉及門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值涉及以下內(nèi)容：(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN連接棒2個(gè)2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN可調(diào)底座2個(gè)2×0.035=0.070kN可調(diào)托座2個(gè)2×0.045=0.090kN合計(jì)0.493kN經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計(jì)算(kN/m)剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)立，每米高的鋼管重計(jì)算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.0×3.5mm鋼管，按照1步1跨設(shè)立，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(1×1.950)=0.036kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件1個(gè)，每米高的鋼管重為0.014kN/m；(1×0.014+1×0.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0.186kN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=0.439kN/m。2托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生的支點(diǎn)力總和。從左到右每榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生支點(diǎn)力分別為第1榀門架兩端點(diǎn)力4.346kN，4.346kN第2榀門架兩端點(diǎn)力10.776kN，10.776kN第3榀門架兩端點(diǎn)力10.776kN，10.776kN第4榀門架兩端點(diǎn)力4.346kN，4.346kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁傳遞荷載為NQ=21.552kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG=0.439kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=21.552kN；H——腳手架的搭設(shè)高度，H=4.1m。經(jīng)計(jì)算得到，N=1.2×0.439×4.050+21.552=23.683kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中N——作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N=23.68kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值公式計(jì)算其中——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比kh0/i查表得到，=0.333；k——調(diào)整系數(shù)，k=1.13；i——門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.51cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.05cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2；h1——門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.22cm4；A——一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=6.20cm2；f——門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2。Nd調(diào)整系數(shù)為1.0。經(jīng)計(jì)算得到，Nd=1.0×42.268=42.268kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算N<Nd,滿足規(guī)定!地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力應(yīng)滿足下式的規(guī)定p≤fg其中p——立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=148.00N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值(kN)；N=23.68