高陽項目主廠房高支模施工方案

高陽縣集中供熱鍋爐改造項目和高陽縣集中供熱余熱發(fā)電項目主廠房高支模安全專項施工方案批準：審核：編制：中國化學工程第十六建設有限公司四月十五日目錄一、編制說明二、編制依據三、工程概況四、高支模板體系施工材料的選用和規(guī)定五、高支模板體系的施工設計六、高支模板體系的施工搭設七、高支模板體系的檢查與驗收八、腳手架的安全管理九、砼澆筑方法十、腳手架模板體系的拆除十一、模板質量保證措施十二、高支模監(jiān)測十三、模板施工應急救援預案十四、安全、環(huán)保文明施工措施十五、高支模體系施工設計計算書一、編制說明為保證高陽縣集中供熱鍋爐改造項目和高陽縣集中供熱余熱發(fā)電項目主廠房施工腳手架系統(tǒng)安全有效的搭設、拆除及使用,特編制本施工方案。二、編制依據（1）由業(yè)主提供的施工圖紙。（2）本工程所涉及的圖集、規(guī)范、標準、規(guī)程及公司標準。1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》（JGJ130-2023）2《鋼管腳手架扣件》（GB15831-2023）3《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-2023）4《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204－2023）5《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》（GB50300-2023）6《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2023）7《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2023）8《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2023）9《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2023）10《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2023]87號11《建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》建質[2023]254號（3）我公司有關質量管理、安全管理、文明施工管理制度及公司標準。（4）本工程現場及周邊環(huán)境的實際情況。三、工程概況本項目為集中供熱改造項目項目建設規(guī)模為高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐（三用一備），并配套建設廠區(qū)供熱管網工程、煙氣除塵、脫硫脫硝系統(tǒng)及其他相關的附屬設施。同時充足運用高溫高壓鍋爐在減溫減壓過程中產生了大量的壓差及余熱損失將此部分壓差和余熱用來發(fā)電新建背壓機組，建設規(guī)模為低參數蒸汽（1.0MPa、220℃）導致的壓差及余熱損失回收運用，進行發(fā)電和供熱。本項目的一期工程：新建余熱發(fā)電及相應配套的公用工程和輔助生產設施。本單位工程為結構類型為現澆混凝土框架結構，總軸線尺寸72*12m，建筑高度：36m。結構層數為七層，首層標高為+4.500m，二層標高為＋8.000m，夾層標高為＋12.800m，三層標高為＋15.450m，四層標高為＋19.000m，五層標高為＋21.950m，六層標高為＋26.450m，七層標高為＋30.450m，頂層標高為＋36.000m。其中最大跨度均為11.0m，其腳手架及模板支撐體系為高支模，最大鋼筋砼框架梁主梁的截面尺寸重要為600mm×2023mm。本工程的腳手架及模板工程為高支模。為了保證財產和施工人員的生命安全及文明施工，特編制本施工方案。由于腳手架搭設在主廠房＋15.450m層鋼筋混凝土樓板上，故其承載力滿足設計規(guī)定。四、高支模板體系施工材料的選用和規(guī)定4.1鋼管4.1.1鋼管選擇力學性能適中的Q235鋼，其力學性能應符合國家現行標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235A鋼的規(guī)定。4.1.2鋼管的截面尺寸為外徑48mm，壁厚3.0mm。4.1.3鋼管質量的檢查規(guī)定（1）鋼管的外觀質量檢查應按照下表進行項次檢查項目驗收規(guī)定新管1產品質量合格證必須具有2鋼管材質證明書3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑φ、壁厚δ偏差φ<0.50mm、δ<0.35mm5端面應平整，端面切斜偏差<1.70mm6防腐解決必須進行防腐解決，鍍鋅或刷防腐漆舊管7鋼管銹蝕限度進場檢查管壁上銹蝕的深度不得超過0.50mm8其他項目同上3、4、5、6同上3、4、5、6（2）鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。4.2扣件4.2.1應使用與鋼管管徑相配的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件。4.2.2技術規(guī)定（1）扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作。（2）鑄鐵不得有裂紋、氣孔：不宜有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄鐵缺陷：并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。（3）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。（4）扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應不小于1mm。（5）當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。（6）扣件表面應進行防腐解決。（7）直角扣件與旋轉扣件不能混用。（8）扣件必須通過專業(yè)實驗。4.2.3扣件質量的檢查規(guī)定扣件質量按照下表進行檢查項次檢查項目規(guī)定新扣件1產品質量合格證，生產許可證，專業(yè)檢測單位實驗報告必須具有2表面質量及性能應符合技術規(guī)定②－⑥規(guī)定3螺栓不得滑絲舊扣件4同上2、34.3腳手板本工程采用木腳手板，厚度采用30mm-35mm的板材其材質不低于國家二等材料標準的杉木或松木板，板寬250mm，每塊板質量不超過30kg，兩端用10－14號鉛絲捆綁牢固。4.4模板、木枋、對拉螺栓模板采用δ=16㎜厚多層膠合板、方木采用40㎜×90㎜松木枋、對拉螺栓采用M12的螺桿。方木、模板不得腐朽、翹曲、劈裂、嚴重損傷。五、高支模板體系的施工設計5.1.1板結構支撐腳手架體系腳手架滿堂布置如下：a=0.2mb=1.0m；D=0.1m；H=11m；h=1.6m；

樓板支撐架立面簡圖b=1.5m；L=1.0m；

樓板支撐滿堂腳手架立桿布置圖立桿橫向間距1.0m，縱距1.5m，步距1.6m。離地面200mm，縱橫向設掃地桿。沿滿堂腳手架外側四周及內部縱、橫向每隔6--8m由底至頂設立連續(xù)豎向剪刀撐（Ф48×3.0mm鋼管），剪刀撐做法按規(guī)范規(guī)定規(guī)定設立，應在架體豎向間隔不超過8m設立連續(xù)水平剪刀撐，水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設立，水平剪刀撐的寬度應為6-8m。小楞采用方木，尺寸為40mm×90mm，小楞間距250mm。大楞采用Ф48×3.5mm鋼管放置于立桿支撐上部的可調支托，板底鋼管間距為250mm。模板采用16mm厚多層膠合板，鋼管的長度根據層高和梁板高度情況擬定，并在鋼管架上加可調支托調整至合適高度，可調支托調整高度≤300㎜。5.1.2梁支撐體系框架梁主梁尺寸為600mm×2023mm（寬×高）的梁，為截面最大的梁，支模高度11m。故只驗算600mm×2023mm的梁，其他的梁的支模體系均參考600mm×1200mm截面的梁布置，立桿間距可適當增大，立桿間距為1.0m。600mm×2023mm截面的梁腳手架布置如下：梁支撐立桿的橫距(沿梁寬度方向)為1.2m，梁底部加設2根承重立桿（如上圖所示）。梁支撐立桿的縱距0.8m（沿梁長度方向），立桿的步距h=1.5m。梁模板采用15mm厚多層膠合板。梁底模沿梁長向鋪釘于小楞上。梁底小楞采用尺寸為40mm×90mm的方木，鋪設于大楞上。大楞采用Ф48×3.0mm鋼管垂直于梁長向設立，承于支撐架立桿的上托面。支撐立桿采用Ф48×3.5mm鋼管，經計算梁底需增長8根承重立桿。立桿間距沿梁長方向間距0.8mm，縱橫設Ф48×3.5mm鋼管水平拉桿，步距為1.5m。離地面200mm用Ф48×3.0mm鋼管縱橫向做掃地桿。梁兩端、梁跨中、橫向兩側立面均設剪刀撐(Ф48×3.0mm)，鋼扣件連接牢固以保證支撐體系水平方向的穩(wěn)定。梁側模豎向方木：用40×90mm方木，沿高度方向間距300mm順梁長度方向布置，用釘與側模板釘牢固。大楞：用Ф48×3.5mm鋼管，梁每側各設立2根Ф48×3.0mm鋼管，沿梁長方向間距500mm均布布置。梁側對拉螺桿的設立：沿梁高度方向設立6道，沿梁長度方向水平間距為300mm設立M12對拉螺桿拉結，每端雙螺母進行拉結緊貼，使梁模板滿足梁的截面尺寸。六、高支模板體系的施工搭設6.1施工準備6.1.1項目工程技術負責人應按施工方案中的有關腳手架的規(guī)定，向架設和使用人員進行技術交底。6.1.2應按規(guī)范及施工組織設計的規(guī)定對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。6.1.3經檢查合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。6.1.4應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。6.1.5腳手架立桿的排列要放好線，帶通線布設。6.2支撐系統(tǒng)安裝模板滿堂腳手架支撐系統(tǒng)搭設順序：掃地桿布置→立桿與掃地桿連接（立桿下墊設墊板）→第二步橫桿連接→上部腳手架系統(tǒng)（立桿、橫桿）→柱模板安裝、拆除→→搭設連墻件→梁底模板安裝→梁側模板安裝→板底模板安裝→上層結構施工→模板拆除6.2.1支架安裝間距,須嚴格按照施工方案規(guī)定的間距進行搭設。嚴禁隨意增大間距。6.2.2支架搭設好后,要拉線檢查調整水平度和垂直度。支架搭設的其他規(guī)定參照現行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》(JGJ130－2023)。6.2.3腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。每搭完一步腳手架后，應按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。6.2.4立桿搭設應符合下列規(guī)定：每根立桿底部應設立底座或墊板，腳手架必須設立縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。腳手架底層步距不應大于1.8m。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按二步三跨。立桿接長各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接應符合下列規(guī)定：（1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設立在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3;6.2.6縱向、橫向水平桿的搭設應符合下列規(guī)定：縱向水平桿：對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設立在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3；搭接長度不應小于1m，應等間距設立3個回轉扣件固定，端部扣件蓋板邊沿至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100mm；橫向水平桿：主節(jié)點處必須設立一根橫向水平桿,用直角扣件連接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻的外伸長度不應大于0.4L,且不應大于500mm；作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設立，最大間距不應大于縱距的1/2，本設計采用750mm；當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應用直角扣件固定在縱向水平桿上。6.2.7連墻件連墻件設立數量應嚴格按設計規(guī)定，最大間距不得大于兩步三跨。連墻件的布置應符合下列規(guī)定：（1）宜靠近主節(jié)點設立，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm：（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設立，當該處設立有困難時，應采用其它可靠措施固定；（3）宜優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（4）連墻件的構造應符合下列規(guī)定：連墻件中的連墻桿式拉筋宜呈水平設立，當不能水平設立時，與腳架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在砼梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑４mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于２股；亦可采用直徑不小于６mm的鋼筋。當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°~60°之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。6.2.8剪刀撐雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐，單排腳手架應設剪刀撐。（1）剪刀撐的設立應符合下列規(guī)定：每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表1的規(guī)定擬定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間；表1剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角α45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數n765（2）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合本設計的規(guī)定；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主點的距離不宜大于150mm。6.2.9扣件安裝應符合下列規(guī)定：扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不得小于40N?m且不得大于65N?m；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的互相距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不應小于100mm。6.2.10作業(yè)層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規(guī)定：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上立桿的上皮高度應為1.2m；擋腳板的高度不應小于180mm；中欄桿就居中設立。6.2.11腳手板的鋪設應符合下列規(guī)定：腳手板應滿鋪、鋪穩(wěn)；采用對接或搭接時均應符合本方案的的規(guī)定；腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上；在拐角、斜面道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。6.3梁、板模板安裝6.3.1梁模板安裝順序及技術要點：6.3.1.1模板安裝順序：搭設架體和調平梁底模板的抄平桿→按標高鋪梁底模板→拉通線找直固定→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁側模板→調整模板。6.3.1.2梁模板施工時注意以下幾點：（1）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；6.3.1.3按設計標高調試好支架頂標高,支架采用可調節(jié)頂托進行調整,頂托調整高度≤300㎜（￠48鋼管架），調整好標高后在安裝梁底板木方時要通線檢查,梁底板安裝要起拱，起拱高度按設計規(guī)定,設計如沒有具體明確,按規(guī)范規(guī)定（1/1000～3/1000）L。6.3.1.4梁側模板安裝要通線找直,加穿對拉螺栓,以保證梁截面尺寸的對的,梁上口模板要設支撐卡.安裝完畢后要校正梁中線、標高、截面尺寸、清除模板內雜物,檢查合格后辦理預檢。6.3.2板模板安裝技術要點：6.3.2.1先安裝支架和木方,要按照標高通線找平,并固定支架,然后依次安裝模板。6.3.2.2支架頂木方通線調平后,再鋪放板模板,板模板局部范圍拼板,可采用松木散板,不得用大膠合板鋸成小拼板,板模板拼縫要嚴密,接縫處要平整。6.3.2.3安裝完畢后,將板面清掃干凈,辦理預檢。6.3.2.4所有方木的布置間距須按本設計書的規(guī)定布設，施工操作中嚴禁隨意更改。6.3.3模板安質量規(guī)定：6.3.3.1必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2023）及相關規(guī)范規(guī)定。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。其偏差應符合附表1的規(guī)定；6.3.3.2在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，此外對于一些質量通病制定防止措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩(wěn)定性布置。七、高支模板體系的檢查與驗收7.1腳手架檢查與驗收7.1.1腳手架在搭設完畢后應在班組自檢的基礎上由項目部工程技術部、HSE部、質控部共同驗收，在驗收合格并予以掛牌后才干交付工程施工使用。7.1.2腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收；基礎竣工后及腳手架搭設前；作業(yè)層上施加荷載前；每搭設完6－8m高度后；達成設計高度后；碰到六級大風與大雨后；寒冷地區(qū)開凍后；停用超過一個月。7.1.3進行腳手架檢查，驗收時應根據下列技術文獻；規(guī)范規(guī)定；施工組織設計及變更文獻；技術交底文獻。7.1.4腳手架使用中，應定期檢查下列項目；桿件的設立和連接，連墻件，支撐，門洞桁架等的構造是否符合規(guī)定；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；高度在２４m以上有腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規(guī)范規(guī)定，搭設完畢后應觀測記錄，定期檢查觀測值，對比后便于調整或加固。全防護措施是否符合規(guī)定；是否超載，是否超過最大允許荷載。7.1.5腳手架搭設的具體規(guī)定，允許偏差與檢查方法，應符合規(guī)定。7.1.6安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。八、腳手架的安全管理8.1腳手架搭設人員必須是通過按現行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（ＧＢ５０３６）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。8.2搭設腳手架人員必須對的戴安全帽、系安全帶、穿安全鞋。8.3腳手架的構配件與搭設質量，應按規(guī)范的規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準施用。8.4作業(yè)層上的施工荷載應符合設計規(guī)定，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和沙漿的運送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。8.5當有六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設用拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。8.6腳手架的安全檢查與維護，應按本規(guī)范規(guī)定進行。安全網應按有關規(guī)定搭設或拆除。8.7在腳手架使用其間，嚴禁拆除下列桿件：主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件。8.8不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采用安全措施，以書面材料上報，并報主管部門批準。8.9臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。8.10在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。8.11工地臨時用電的架設及腳手架接地，避雷措施，應按現行行業(yè)標準《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46）的有關規(guī)定執(zhí)行。鋼管腳手架應根據規(guī)范規(guī)定安裝避雷裝置，并安裝在建筑物各角的腳手架立桿上，將最上層的所有橫桿所有連通形成避雷網絡。8.12搭設腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。8.13搭設腳手架施工之前必須經由技術負責人，安全員等進行具體的技術交底和安全交底，交底人被交底人都需逐人簽字。8.14應定期檢查腳手架，及時將腳手架上的垃圾記雜物清理干凈，檢查中發(fā)現有墊板及桿件松動的應及時進行加固解決。8.15搭設腳手架的工人，要檢查身體，身體不合格的參與腳手架的搭設與拆除。在搭設，拆除期間，若個別工人生病或其他精神恍惚的不得上架作業(yè)。8.16施工現場均不準吸煙，作業(yè)前施工人員不準喝酒，夜間施工要有充足照明，8.17腳手架拆除的鋼管、扣件、跳板、模板、方木及安全網應及時轉運至自定地點，嚴禁隨地堆放。九、砼澆筑方法9.1作業(yè)準備9.1.1澆筑前應將模板內的垃圾、泥土、木方等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊、馬蹬是否按規(guī)定墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規(guī)范規(guī)定。

9.1.2澆筑前澆水使模板濕潤。9.1.3施工縫的松散砼及砼軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤、無明水，并加上同標號的砂漿，然后才干進行澆筑。

9.2砼澆筑與振搗的一般規(guī)定9.2.1采用汽車泵輸送砼，砼自輸送泵口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2m時必須采用措施，如用串桶或溜筒等，必要時可在2.5m處增設臨時澆筑口。9.2.2使用插入式振動泵應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得漏掉，做到均勻振實。移動間距一般為300～400mm。振搗上一層時應插入下層5～10cm，以使兩層砼結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板。

9.2.3澆筑砼應連續(xù)進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝前，將次層砼澆筑完畢。一般超過2小時應嚴格按施工縫解決，并要保證接槎質量。

9.2.4澆筑砼時應經常觀測模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件各插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發(fā)現問題應立即解決，并應在已澆搗的砼初凝前修正完好。9.3砼澆筑9.3.1用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推動，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。9.3.2梁柱節(jié)點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。9.3.3砼澆筑方向采用兩邊對稱澆筑，以防局部集中荷載過大，引起腳手架失穩(wěn)。9.4養(yǎng)護

混凝土澆筑完畢后，應在12小時內用塑料薄膜覆蓋、澆水養(yǎng)護，澆水次數應能保持砼有足夠的濕潤狀態(tài)，養(yǎng)護期一般不少于7天。

9.5應注意的質量問題1．蜂窩：因素是砼一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失。2．露筋：因素是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋緊貼模板導致露筋，或梁、板底部振搗不實，也也許出現露筋。

3．孔洞：因素是鋼筋較密的部位砼被卡，未經振搗就繼續(xù)澆筑上層砼。

4．縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或底漿振搗不實等因素，易導致縫隙、夾渣層。

5．梁、柱連接處斷面尺寸偏差過大，重要因素是柱接頭模板剛度差、支撐不牢固或支此部位模板時未認真控制斷面尺寸。十、腳手架模板體系的拆除10.1模板拆除根據現場同條件的砼試塊抗壓強度，符合設計規(guī)定的百分率后，由監(jiān)理發(fā)放拆模告知書后，方可拆模。10.2模板及其支架在拆除時混凝土強度要達成如下規(guī)定。在拆除側模時，混凝土強度要達成1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪?guī)定后方可拆除。構件類型構件跨度(m)達成設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構件－≥10010.3拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆10.4拆除腳手架前的準備工作應符合下列規(guī)定：應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造規(guī)定；應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實行；應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；應清除腳手架上的雜物及地面障礙物。10.5拆除腳手架時，應符合下列規(guī)定：拆除作業(yè)應自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；當腳手架采用分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規(guī)范規(guī)定設立連墻件和橫向斜撐加固。十一、模板質量保證措施11.1模板工程質量控制11.1.1、軸線偏位的防止措施精確彈線：每層都必須從同一基準點出發(fā)測出各條軸線，并按測量的規(guī)定進行復測，校核其精度是否達成規(guī)定，嚴禁用丈桿逐段引測軸線，且不進行校核的辦法。建筑物較長、軸線較多時，可在中間選擇一二點進行復核。成排的柱子宜彈出通線，并將柱子邊線兜方。梁的軸線，邊線宜先用墨斗在樓面上彈線，再引測到柱上，以作復核之用，防止發(fā)生梁模板位移。下層伸出的豎向鋼筋應無嚴重位移，如有很少數鋼筋偏移至邊線外時，應先采用校正措施。柱腳處可用短鋼筋或扁鐵撐頭焊在柱鋼筋上，作為模板的限位。柱限位每邊不少于兩根，注意電焊時不得燒傷柱鋼筋。11.1.2垂直偏差的防止措施立柱模板時應用托線板或線錘嚴格校正其垂直度。成排柱宜先立兩端柱模，校正復核無誤后，頂部拉通麻線，再根據麻線立中間柱模。合理設立模板和支撐系統(tǒng)。單根柱高度不超過4m時，宜采用木材、鋼管或工具式斜撐，斜撐必須固定在牢固的支點上，其底部水平角不宜大于45°。高度超過4m，應采用?10～12工具式拉筋，用對拉螺桿收緊，鄰近柱模板之間可用水平連桿、剪力撐、或交叉拉筋相連。邊柱規(guī)定3面設立支撐，角柱模板除兩邊設支撐外，還應在其分角線位置上增設支撐，以防柱模傾斜或扭曲。采用柱、梁同時立模的方案。此時，梁模板可兼起柱模頂部水平連桿的作用，同時柱箍、梁底支架、柱支撐可以互相連接在一起，增長了模板的整體穩(wěn)定性。梁側模上口的通長圍檁必須用斜撐固定在立柱、頂撐上的橫桿上，其底部水平傾角不得大于60°，模板上口用搭頭將兩側模板固定，梁的傾斜側模應采用斜撐或楔形墊木加固，使其穩(wěn)固。11.1.3標高不對的的防止措施對的進行水準測量，嚴格控制柱、梁、樓板的標高。11.1.4、柱、梁模板脹模的防止措施柱模外應設圍檁和柱箍，柱箍間距應加密（間距不得大于40cm），同時柱箍與模板之間應采用對拔榫塞緊，以防凸肚或漏漿。柱邊中部加拉螺栓。柱箍相對兩邊應大體處在同一水平上，不得翹裂，以免削弱其自身的剛度。柱上留設混凝土澆灌孔時，門子板應支撐牢固，必要時另加柱箍或斜撐。木模板側模下口必須有夾木釘緊在支柱的橫桿上。當梁側模板上的通長圍檁兼作樓板模板的桁架支座時，圍檁下應加設短柱或短撐木。扣件的擰緊程序，對于鋼筋支架的承載能力、穩(wěn)定和安全有很大的影響。擰緊限度適當，可使扣件具有足夠的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力過大，以防滑絲。澆搗混凝土時，不得用震動器強震模板，不得任意拆除柱箍、支撐或梁上口的拉桿。豎向構件應分層澆搗，并控制施工速度，避免產生過大的側壓力。11.1.5、梁模下垂、失穩(wěn)倒塌的防止措施立柱必須置于平整的堅實土上，并有足夠的支承面積或鋪設墊板。鋼筋混凝土梁的跨度不小于4m時，安裝模板應按設計規(guī)定起拱。11.1.6、漏漿的防止措施木模板拼縫處應平直刨光，拼板緊密；澆混凝土前要隔液澆水，使模板潤濕膨脹，將拼縫處擠緊。邊柱及外側模板下口應比內模板落低50mm，以便使其夾緊下段混凝土，從而防止也許出現的漏漿現象。梁與柱相交，梁模與柱連接處應考慮木模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸可稍縮短些，使混凝土澆灌后梁模板頂端外口剛好與柱面貼平，從面避免梁模板嵌入柱、墻混凝土內，但梁模板也不能縮短太多，否則膨脹后未能貼平柱、墻模板，又會發(fā)生漏漿現象。板底模板與梁接合處，也應用方木鑲接或用陰角模板；板底模板也應考慮澆水潤濕后膨脹因素，適當縮小模板尺寸，這樣既可防止漏漿，又可避免板底模板嵌入墻、梁內，且便于拆模。11.1.7、拆模時出現缺陷的防止措施混凝土拆模強度應以不損壞混凝土表面，不出現掉棱缺角為準。一般非承重的側模拆模時，混凝土強度不小于1Mpa；門窗洞口模板拆模時，混凝土強度不小于4Mpa，承重模板應按規(guī)范規(guī)定決定拆模時間。大模板脫模后，應趁板面潮濕，粘在板面的混凝土殘漿強度低，立即用長柄鏟刀清理模板板面，然后涂刷新的脫模劑以備使用。模板的構造要使模板易于拆除，拆模的順序與安裝模板的順序相反。拆模順利，則不易發(fā)生掉棱缺角等破壞構件混凝土的現象。十二、高支模監(jiān)測（1）運用鋼卷尺、水平儀等檢測工具，對支模架體進行垂直沉降、水平度、間距等進行監(jiān)測，對不符合規(guī)定規(guī)定部位及時進行整改。（2）運用扭矩扳手對抗滑移扣件螺栓進行扭矩測試，達不到40～60N.m，立即進行加固。（3）高支模平常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設立和連接、支撐、剪刀撐等構件是否符合規(guī)定。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）支架與桿件是否有變形的現象。（4）監(jiān)測點布設每根高支模大梁支撐系統(tǒng)布設1個監(jiān)測剖面。每個監(jiān)測剖面應布置不少于2個支架水平位移和變形監(jiān)測點、3個支架沉降觀測點。監(jiān)測儀器精度應滿足現場監(jiān)測規(guī)定，并設變形監(jiān)測報警值。（5）監(jiān)測頻率：在澆筑砼過程中應實行實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過20～30分鐘一次；在砼初凝前后及砼終凝前后也應實行實時監(jiān)測。監(jiān)測時間一般控制在高支模使用時間至混凝土達成設計強度的85%以上?？奂戒摴苣_手架高支摸搭設允許偏差及監(jiān)測變形預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6.5M≤12mm≤20mm//2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5M≤30mm//3立桿全高度絕對偏差≤50mm10mm經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內≤12mm10mm吊線及卷尺5支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺4、當監(jiān)測數據超過此表預警值時必須立即停止?jié)仓?，疏散人員，并進行加強固解決。十三、模板施工應急救援預案13.1高處墜落和物體打擊事故應急救援預案

1.一旦發(fā)生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話告知項目部應急反映組織機構，同時迅速呼喊醫(yī)務人員前來現場進行搶救。2.迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。3.檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸。4.止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。5.觀測受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不對的的抬運，使骨折錯位而導致二次傷害。6.車輛一到立即就近送往醫(yī)院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教育職工。13.2觸電事故應急救援預案1.假如發(fā)生觸電事故時一方面斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話告知項目部應急反映組織機構，同時迅速呼喊醫(yī)務人員前來現場進行搶救。2.假如電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：立即告知供電部門停電，如一時無法告知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后立即進行搶救，同時告知110送往最近的醫(yī)院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6.總結經驗教訓，教育職工。13.3機械傷害應急救援預案1.一旦發(fā)生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話告知項目部應急反映組織機構，同時迅速呼喊醫(yī)務人員前來現場進行搶救。2.對傷員進行必要的解決，如止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。3.車輛一到立即就近送往醫(yī)院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。13.4模板、腳手架坍塌1.施工項目在班組作業(yè)前必須要結合工作環(huán)境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。2.在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標志，設專人監(jiān)護。按規(guī)定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。3.當支模在拆除過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。4.在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采用有效措施進行搶救工作，一方面搶救受傷人員，再搶救集體財產。5.現場急救解決：①盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。②傷肢制動，可用夾板等簡樸托持傷肢。③傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。④傷肢不應抬高、按摩或熱敷。⑤假如擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。⑥迅速轉往醫(yī)院。6.立刻設危險區(qū)域，并設警示標志，設專人監(jiān)護，保護事故現場。7.按規(guī)定上報有關主管部門請求救援。13.5消防事故應急救援預案

為了減小火災的影響，有效搶救受傷人員，特制訂如下應急預案：發(fā)生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！”，并撥打110報警；現場搶救組立即展開撲救防止火在蔓延，并立即告知公司消防組；消防組接到報警后立即到現場組織撲救；報警時一定要講清發(fā)生火災的部署、著火的材料、大約面積并留下報警人的電話；撥打110報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；接到報警后，消防組立即告知醫(yī)務室人員到達現場組織搶救；安全保衛(wèi)組組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；安全保衛(wèi)組安排人員管理現場，防止趁亂偷盜行為的發(fā)生；現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫(yī)院治療立即告知現場傷員營救組；發(fā)生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中導致觸電；在火災現場如有易爆物質，一方面轉移該物質以防止爆炸的發(fā)生；如電器起火應一方面切斷電源再組織撲救；如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；如油類、液體膠類發(fā)生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲救；在撲救燃燒產生有毒物質的火災時，撲救人員應當佩戴防毒面具后方可進行撲救；在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命于不顧；對傷者實行急救措施后，立即送往醫(yī)院治療；消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發(fā)展情況，所采用的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；事故調查組對事故因素進行調查、評價并提出相應的解決方案；事故調查組將事件發(fā)生、解決的全過程和防止的方案及時向公司報告。13.6項目部應急反映組織機構及響應1、應急組織機構組成：總指揮：項目經理李新偉副總指揮：副經理胡思國、施工經理侯廣軍、項目總工戴則林、施工隊長梁軍成員：辦公室、工程部、經營部、財務部、供應部等部室負責人及職工代表。2、外部依托力量電話為：火警：119急救：120匪警：110項目部內部電話單位姓名職務聯系電話項目部李新偉項目經理胡思國項目副經理侯廣軍項目施工經理戴則林項目總工楊振林HSE經理梁軍施工隊長熊凡工程部主任曾天龍技術員梁棟寰技術員十四、安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須戴好安全帽，并穿上防滑安全鞋；掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規(guī)程等）。（3）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現問題及時組織解決。（4）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具有皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時互相配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（5）用塔吊吊運模板及其他材料時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采用兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板，起吊離地時防止被吊材料左右晃動，待平穩(wěn)后再起吊，防止材料因晃動滑落和掛上腳手架產生安全隱患。（6）環(huán)保與文明施工現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達成整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。（7）施工安全風險控制計劃：序號風險因素安全技術措施控制點控制時機控制等級負責人1腳手架上作業(yè)人員有墜落也許a.腳手架必須由合格架子工搭設,經驗收合格后方可使用;b.通道必須全鋪腳手板;c.作業(yè)人員必須扎好合格的安全帶,并懸掛在牢固處.見證作業(yè)中班組楊淑勝2高空落物也許傷人a.避免交叉作業(yè)b.派專人臨護c.每層平臺下滿鋪安全網d.通道上及腳手板上面不得放雜物.e.施工用的扣件、綁扎絲等用小皮桶壯裝好.見證作業(yè)中班組楊淑勝3夜間照明局限性導致人員碰傷或附落a.施工區(qū)域內外部照明充足b.人員出入通道暢通無雜物c.用腳手板搭設的臨時通道寬度不得低于60cm,兩側拉設手扶水平繩見證作業(yè)中班組楊淑勝4作業(yè)區(qū)上部垂直落物傷人a.避免交叉作業(yè)b.派專人臨護c.作業(yè)人員提高警惕見證作業(yè)中班組楊淑勝5防止觸電事故a.嚴禁非電工接設電源;b.每次作業(yè)前應對電動工具及電源進行檢查;見證作業(yè)中班組楊淑勝6火災、湯傷、燒傷a.作業(yè)區(qū)附近配備足夠的滅火器及消防水箱，消防人員天天進行巡視.b.對的使用電氣焊,防止熔渣及火星引燃易燃物品c.作業(yè)人員互相進行監(jiān)督見證作業(yè)中班組楊淑勝7不對的使用工器具導致傷害a.對的使用錘頭,防止錘頭脫落.b.防止撬棍撬點滑落c.磨光機機械防護裝置完好,磨口時,鐵屑飛出方向不得站人。見證作業(yè)中班組楊淑勝8高處鋼筋作業(yè)超重,落物傷人a.鋼筋不得在同一位置集中堆放.b.鋼筋綁扎作業(yè)需提高注意力,嚴禁將不用鋼筋直接拋擲.見證作業(yè)中班組楊淑勝9吊裝機械不妥導致傷害a.操作工持證上崗,專人操作;b.起重工持證上崗,專人指揮;c.不得超載d.條件惡劣(大風)時嚴禁進行吊裝作業(yè)..見證作業(yè)中班組楊淑勝10砼澆筑導致傷害a.操作人員嚴格按安全交底進行作業(yè).b.作業(yè)人員施工時注意力必須集中.見證作業(yè)中班組楊淑勝11砼振搗時機械傷害,漏電傷害a.振動器在使用前必須進行絕緣檢測,操作人員帶絕緣手套.b.機械設備使用后及時進行保養(yǎng),保證在使用時處在良好的工作狀態(tài)見證作業(yè)中班組楊淑勝12模板支設,拆除時附落打擊傷害a.避免交叉作業(yè)b.操作時互相提醒,提高注意力.c.嚴格按方案制訂的拆除順序拆除.見證作業(yè)中班組楊淑勝十五、高支模體系施工設計計算書（一）、梁模板(扣件鋼管架)計算書梁模板(扣件鋼管架)計算書高陽縣集中供熱鍋爐改造項目和高陽縣集中供熱余熱發(fā)電項目主廠房工程，，高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2023）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2023、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2023)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2023)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，假如僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2023（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.40；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：11.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增長承重立桿根數：10；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：10；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：8；主楞豎向支撐點數量：6；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，600mm，900mm，1200mm，1500mm，1800mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×2×2/6=20cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，涉及：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.3×17.85×0.9=5.783kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.3×4×0.9=1.512kN/m；計算跨度:l=(2023-100)/(8-1)=271.43mm；面板的最大彎矩M=0.1×5.783×[(2023-100)/(8-1)]2+0.117×1.512×[(2023-100)/(8-1)]2=5.56×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×5.783×[(2023-100)/(8-1)]/1000+1.2×1.512×[(2023-100)/(8-1)]/1000=2.219kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=5.56×104/2.00×104=2.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=2.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=5.783N/mm；l--計算跨度:l=[(2023-100)/(8-1)]=271.43mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×2×2×2/12=20cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×5.783×[(2023-100)/(8-1)]4/(100×6000×2.00×105)=0.177mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=[(2023-100)/(8-1)]/250=1.086mm；面板的最大撓度計算值ν=0.177mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=1.086mm，滿足規(guī)定！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.219/0.300=7.397kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×9×9/6=81cm3；I=1×6×9×9×9/12=364.5cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.067kN·m，最大支座反力R=2.441kN，最大變形ν=0.013mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=6.66×104/8.10×104=0.8N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=0.8N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大允許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.013mm小于次楞的最大允許撓度值[ν]=0.75mm，滿足規(guī)定！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.441kN,按照集中荷載作用下的多跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.436kN·m，最大支座反力R=5.705kN，最大變形ν=0.490mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=4.36×105/8.99×103=48.5N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=48.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！（2）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.490mm主楞的最大允許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.49mm小于主楞的最大允許撓度值[ν]=0.75mm，滿足規(guī)定！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=200×20×20/6=1.33×104mm3；I=200×20×20×20/12=1.33×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.00+0.50]×0.20×0.90=11.124kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.20×0.90=1.008kN/m；q=11.124+1.008=12.132kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×11.124×66.6672+0.117×1.008×66.6672=5.47×103N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×11.124×0.067+0.45×1.008×0.067=0.327kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.124×0.067+1.2×1.008×0.067=0.896kNσ=Mmax/W=5.47×103/1.33×104=0.4N/mm2；梁底模面板計算應力σ=0.4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.270kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=66.67mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=66.67/250=0.267mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×11.124×66.74/(100×6000×1.33×105)=0.002mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.002mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.267mm，滿足規(guī)定！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=0.896/0.2=4.482kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×9×9/6=81cm3；I=6×9×9×9/12=364.5cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.482×0.22=0.018kN·m；最大應力σ=M/W=0.018×106/81000=0.2N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值0.2N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足規(guī)定!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×4.482×0.2=0.538kN；方木受剪應力計算值τ=3×0.538×1000/(2×60×90)=0.149N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.149N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足規(guī)定!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×4.482×2023/(100×9000×364.5×104)=0.001mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.200×1000/250=0.800mm；方木的最大撓度計算值ν=0.001mm小于方木的最大允許撓度[ν]=0.8mm，滿足規(guī)定！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.327kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=0.896kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.600)/4×0.200×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.200×(2.000-0.100)×0.500=0.513kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N12=0.169kN；N2=N11=1.728kN；N3=N10=0.224kN；N4=N9=0.867kN；N5=N8=0.69kN；N6=N7=0.747kN；最大彎矩Mmax=0.02kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.001mm；最大應力σ=0.02×106/4490=4.5N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值4.5N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足規(guī)定!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.169kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.081kN·m；最大變形νmax=0.255mm；最大支座力Rmax=0.926kN；最大應力σ=M/W=0.081×106/(4.49×103)=18.1N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值18.1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.255mm小于1000/150與10mm,滿足規(guī)定!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.728kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.829kN·m；最大變形νmax=2.61mm；最大支座力Rmax=7.741kN；最大應力σ=M/W=0.829×106/(4.49×103)=184.7N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值184.7N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度νmax=2.61mm小于1000/150與10mm,滿足規(guī)定!八、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=7.741kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足規(guī)定!九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它涉及：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.728kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=7.741kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.135×11=1.782kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×[(1.50/2+(0.80-0.60)/4)×1.00×0.50+(1.50/2+(0.80-0.60)/4)×1.00×0.100×(1.50+24.00)]=2.928kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.800-0.600)/4]×1.000=4.480kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=1.728+7.741+1.782+2.928+4.48=18.659kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.4,1.4+2×0.1]=2.777m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2777.46/15.9=175；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.232；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=18659.181/(0.232×424)=189.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=189.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它涉及：橫向鋼管的最大支座反力：N1=1.728kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=7.741kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.135×(11-2)=1.782kN；N=N1+N2+N3=1.728+7.741+1.458=10.927kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.4,1.4+2×0.1]=2.777m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2777.46/15.9=175；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.232；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10927.181/(0.232×424)=111.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=111.1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.026×(1.4+0.1×2)=1.916m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數，h+2a=1.6按照表2取值1.026；lo/i=1915.747/15.9=120；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.452；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=18659.181/(0.452×424)=57N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=57N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》十、梁模板高支撐架的構造和施工規(guī)定[工程經驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關規(guī)定外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造規(guī)定a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，保證兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設立整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設立斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設立，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設立層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設立。5.頂部支撐點的設計a.最佳在立桿頂部設立支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的規(guī)定a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設立；b.保證立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的規(guī)定；c.保證每個扣件和鋼管的質量是滿足規(guī)定的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的規(guī)定。7.施工使用的規(guī)定a.精心設計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決。（二）、板模板(扣件鋼管高架)計算書板模板(扣件鋼管高架)計算書高陽縣集中供熱鍋爐改造項目和高陽縣集中供熱余熱發(fā)電項目主廠房工程，高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2023）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2023、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2023)、《鋼結構設計