某電廠660MW機(jī)組熱力系統(tǒng)與凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計(jì)

摘要本次設(shè)計(jì)為針對(duì)某發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)計(jì)算與凝結(jié)水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和計(jì)算，設(shè)計(jì)的初始數(shù)據(jù)是德國BABCOCK以最大連續(xù)蒸發(fā)量為2208t/h的汽包式鍋爐，及一個(gè)機(jī)組容量為660MW機(jī)組的國產(chǎn)亞臨界、一次中間再熱、凝汽式汽輪機(jī)機(jī)組采用一機(jī)一爐的單元制配置。設(shè)計(jì)的過程是通過原那么性熱力系統(tǒng)確實(shí)定及計(jì)算、燃燒系統(tǒng)的計(jì)算及圖形的繪制，全面性熱力系統(tǒng)確實(shí)定及計(jì)通流局部管道的設(shè)計(jì)，來實(shí)現(xiàn)這一設(shè)計(jì)?？尚蟹桨傅倪x取上從實(shí)際工程工程出發(fā)，綜合考慮平安可靠、經(jīng)濟(jì)使用，節(jié)省能源，保護(hù)環(huán)境的建設(shè)方針，同時(shí)對(duì)運(yùn)行是否穩(wěn)定可靠，技術(shù)是否成熟等方面進(jìn)行考慮，綜合比擬確定。本設(shè)計(jì)主要是對(duì)全廠的熱力計(jì)算及對(duì)管道通流局部的計(jì)算及管道的選擇，同時(shí)要校核相關(guān)汽水流量、進(jìn)氣量、發(fā)電量。根據(jù)原那么性計(jì)算結(jié)果對(duì)相關(guān)熱力管道進(jìn)行相關(guān)根本尺寸計(jì)算，根據(jù)根本尺寸參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)熱力管道選型手冊(cè)選擇相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)管道，并對(duì)所選管道進(jìn)行相關(guān)校核計(jì)算，糾正所選管道型號(hào)，優(yōu)化電廠熱力系統(tǒng)。最終得出電廠初步設(shè)計(jì)的相關(guān)系統(tǒng)確定，得出經(jīng)濟(jì)性較高，有建設(shè)價(jià)值的電廠建設(shè)方案。關(guān)鍵詞：熱力系統(tǒng)；熱經(jīng)濟(jì)性；凝結(jié)水系統(tǒng)AbstractThedesignofapowerplantsystemcalculationanddesignofthepipelineflowpath,Thedesignoftheinitialdataismaximumcontinuousevaporationcapacityfor2208t/hboilerdrumtypeandaunitcapacityfor660MWunitofdomesticsubcritical,onceagainamongcondensingheat,steamturbineunitsusingjustonefurnaceoftheunitsystemconfiguration.Theselectionofoptionsfromtheactualprojectstart,Consideringsafe,economicuse,saveenergy,protecttheenvironment-buildingpolicies,whilerunningisstableandreliable,whetherthetechnologyismatureandotheraspectstoconsider,determinethecomprehensivecomparison.Thedesignofthewholeplantismainlythermalcalculationandthecalculationoftheflowsectionofpipeandpipingoptions,whilecheckingtherelevantsoftdrinksflow,gasflow,powergeneration.Accordingtotheresultsofprinciplerelatedtoheatpipesontherelatedcalculationofbasicdimensions,referencetotherelevantstandardsunderthebasicdimensionsofheatpipeselecttherelevantstandardsmanualchannelselection,andchecktheselectedchanneloftherelevantcalculation,correctingtheselectedchannelmodel,optimalpowerplantthermalsystem.Eventuallycometothepreliminarydesignofsmallthermalpowerplantstodeterminetherelevantsystems,constructionofthermalpowerplantsinthissmalleconomyhigher,withconstructionvalue.Keyword:Thermalsystems;hoteconomy;PipelineFlowPath目錄摘要1Abstract2目錄3前言5第一章設(shè)計(jì)概述81.1設(shè)計(jì)依據(jù)81.2設(shè)計(jì)可行性81.3設(shè)計(jì)內(nèi)容8第二章原那么性熱力計(jì)算92.1設(shè)計(jì)相關(guān)參數(shù)9汽輪機(jī)型式及參數(shù)9鍋爐型式及參數(shù)10回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)10其他數(shù)據(jù)11簡化條件12全面原那么性熱力系統(tǒng)圖122.2相關(guān)系統(tǒng)設(shè)備原那么性熱力計(jì)算局部12熱系統(tǒng)計(jì)算12汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算14各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算15高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算17低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算202.2.6凝汽參數(shù)計(jì)算22汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算24汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算26第三章全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算及校核293.1全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算293.2反平衡校核計(jì)算31第四章全面性熱力系統(tǒng)的擬定及其輔助設(shè)備354.1熱力系統(tǒng)354.2主蒸汽系統(tǒng)354.3再熱蒸汽系統(tǒng)374.4旁路系統(tǒng)384.5軸封系統(tǒng)404.6給水系統(tǒng)424.7加熱器疏水系統(tǒng)444.8鍋爐排污利用系統(tǒng)464.9輔助蒸汽系統(tǒng)474.10回?zé)嵯到y(tǒng)504.11凝結(jié)水系統(tǒng)及其設(shè)備51第五章管道計(jì)算與選型545.1管道計(jì)算所用相關(guān)資料54推薦流速資料545.1.2相關(guān)計(jì)算公式555.2具體管道管徑計(jì)算555.2.1主蒸汽相關(guān)管道555.2.2高壓加熱器H1相關(guān)抽汽管道的計(jì)算565.2.3高壓加熱器H2相關(guān)抽汽管道的計(jì)算565.2.4高壓加熱器H3相關(guān)抽汽管道的計(jì)算575.2.5通除氧器管道的計(jì)算575.2.6低壓加熱器H5相關(guān)抽汽管道的計(jì)算585.2.7低壓加熱器H6相關(guān)抽汽管道的計(jì)算585.2.8低壓加熱器H7相關(guān)抽汽管道的計(jì)算585.2.9低壓加熱器H8相關(guān)抽汽管道的計(jì)算595.3管道的選型595.3.1主蒸汽相關(guān)管道選型595.3.2高壓加熱器H1抽汽管道選型615.3.3高壓加熱器H2抽汽管道選型625.3.4高壓加熱器H3抽汽管道選型625.3.5通除氧器抽汽管道選型635.3.6低壓加熱器H5抽汽管道選型645.3.7低壓加熱器H6抽汽管道選型645.3.8低壓加熱器H7抽汽管路選型655.3.9低壓加熱器H8抽汽管路選型66參考文獻(xiàn)67英文文獻(xiàn)69中文翻譯78致謝83前言火力發(fā)電廠簡稱火電廠，是利用煤炭、石油、天然氣作為燃料生產(chǎn)電能的工廠。其能量轉(zhuǎn)換過程是：燃料的化學(xué)能→熱能→機(jī)械能→電能。最早的火力發(fā)電是1875年在巴黎北火車站的火電廠實(shí)現(xiàn)的。隨著發(fā)電機(jī)、汽輪機(jī)制造技術(shù)的完善，輸變電技術(shù)的改良，特別是電力系統(tǒng)的出現(xiàn)以及社會(huì)電氣化對(duì)電能的需求，20世紀(jì)30年代以后，火力發(fā)電進(jìn)入大開展的時(shí)期?；鹆Πl(fā)電機(jī)組的容量由200兆瓦級(jí)提高到300～600兆瓦級(jí)〔50年代中期〕，到1973年，最大的火電機(jī)組達(dá)1300兆瓦。大機(jī)組、大電廠使火力發(fā)電的熱效率大為提高，每千瓦的建設(shè)投資和發(fā)電本錢也不斷降低。到80年代后期，世界最大火電廠是日本的鹿兒島火電廠，容量為4400兆瓦。但機(jī)組過大又帶來可靠性、可用率的降低，因而到90年代初，火力發(fā)電單機(jī)容量穩(wěn)定在300～700兆瓦。進(jìn)入21世紀(jì)后，為提高發(fā)電效率，我國對(duì)電廠機(jī)組實(shí)行上大壓小政策。高參數(shù)大容量凝汽式機(jī)組成為目前新建火電機(jī)組的主力機(jī)型,全世界數(shù)十年電站開展史的實(shí)踐說明，火電設(shè)備逐漸大容量化是不可抗拒的開展趨勢。人類已進(jìn)入21世紀(jì)，“能源、環(huán)境、開展”是新世紀(jì)人類所面臨的三大主題。這三者之中，能源的合理開發(fā)與利用將直接影響到環(huán)境的保護(hù)和人類社會(huì)的可持續(xù)開展。作為能源開發(fā)與利用的電力工業(yè)正處在大開展的階段，火力發(fā)電是電力工業(yè)的重要領(lǐng)域，環(huán)境保護(hù)和社會(huì)開展要求火力發(fā)電技術(shù)不斷開展、提高。在已經(jīng)開始的21世紀(jì)，火力發(fā)電技術(shù)開展趨勢是我們十分關(guān)注的問題。就能量轉(zhuǎn)換的形式而言，火力發(fā)電機(jī)組的作用是將燃料〔煤、石油、天然氣〕的化學(xué)能經(jīng)燃燒釋放出熱能，再進(jìn)一步將熱能轉(zhuǎn)變?yōu)殡娔?。其發(fā)電方式有汽輪機(jī)發(fā)電、燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電及內(nèi)燃機(jī)發(fā)電三種。其中汽輪機(jī)發(fā)電所占比例最大，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電近年來有所開展，內(nèi)燃機(jī)發(fā)電比例最小。汽輪機(jī)發(fā)電的理論根底是蒸汽的朗肯循環(huán)，按朗肯循環(huán)理論，蒸汽的初參數(shù)〔即蒸汽的壓力與溫度〕愈高，循環(huán)效率就愈高。目前蒸汽壓力已超過臨界壓力〔大于22.2MPa〕，即所謂的超臨界機(jī)組。進(jìn)一步提高超臨界機(jī)組的效率，主要從以下兩方面入手。提高初參數(shù)，采用超超臨界初參數(shù)的提高主要受金屬材料在高溫下性能是否穩(wěn)定的限制，目前，超臨界機(jī)組初溫可達(dá)538℃～576℃。隨著冶金技術(shù)的開展，耐高溫性能材料的不斷出現(xiàn)，初溫可提高到600℃～700℃。如日本東芝公司1980年著手開發(fā)兩臺(tái)0型兩段再熱的700MW超超臨界汽輪機(jī)，并相繼于1989年和1990年投產(chǎn)，運(yùn)行穩(wěn)定，到達(dá)提高發(fā)電端熱效率5%的預(yù)期目標(biāo)，即發(fā)電端效率為41%，同時(shí)實(shí)現(xiàn)了在140分鐘內(nèi)啟動(dòng)的設(shè)計(jì)要求，且可在帶10％額定負(fù)荷運(yùn)行。在此根底上，該公司正推進(jìn)1型〔30.99MPa、593/593/593℃〕、2型〔34.52Mpa,650/593/593℃〕機(jī)組的實(shí)用化研究。據(jù)推算，超超臨界機(jī)組的供電煤耗可降低到279g/kWh采用高性能汽輪機(jī)汽輪機(jī)制造技術(shù)已很成熟，但仍有進(jìn)一步提高其效率的空間，主要有以下三種途徑：首先是進(jìn)一步增加末級(jí)葉片的環(huán)形排汽面積，從而到達(dá)減小排汽損失的目的。末級(jí)葉片的環(huán)形排汽面積取決于葉片高度，后者受制于材料的耐離心力強(qiáng)度。日本700MW機(jī)組已成功采用鈦制1.016m的長葉片，它比目前通常采用的12Cr鋼制的0.842m的葉片增加了離心力強(qiáng)度，排汽面積增加了40%，由于降低了排汽損失，效率提高1.6%。其次是采用減少二次流損失的葉柵。葉柵汽道中的二次流會(huì)干擾工作的主汽流產(chǎn)生較大的能量損失，要進(jìn)一步研制新型葉柵，以減少二次流損失。最后是減少汽輪機(jī)內(nèi)部漏汽損失。汽輪機(jī)隔板與軸間、動(dòng)葉頂部與汽缸、動(dòng)葉與隔板間均有一定間隙。這些部位均裝有汽封，以減少漏汽損失。要研制新型汽封件以減少漏汽損失。開展大機(jī)組的優(yōu)點(diǎn)可綜述如下：降低每千瓦裝機(jī)容量的基建投資隨著機(jī)組容量的增大，投資費(fèi)用降低。在一定的范圍內(nèi)，機(jī)組的容量越大越經(jīng)濟(jì)。一般將這個(gè)范圍稱為容量極限。以20萬千瓦燃煤機(jī)組的建設(shè)費(fèi)比率為100%。30萬千瓦燃煤機(jī)組為93%，到60萬千瓦時(shí)進(jìn)一步下降為84%。容量每增加一倍，基建投資約降低5%。提高電站的供電熱效率機(jī)組容量越大，電站的供電熱效率也越高。在15萬千瓦以前，熱效率的上升率較高。到達(dá)15萬千瓦以后，熱效率上升趨于和緩。原因在于容量在15萬千瓦前，蒸汽參數(shù)隨容量增加而提高的緣故。容量超過15萬千瓦后，蒸汽參數(shù)變化不大。欲取得更高的供電熱效率，只有采用超臨界領(lǐng)域的蒸汽參數(shù)。16.9Mpa,566/538℃，50萬千瓦機(jī)組的供電熱效率為38.6%。24.6Mpa538/538℃，90萬千瓦機(jī)組的供電熱效率那么高達(dá)40.7%，與前者相比約提高2.1%。降低熱耗以15萬千瓦機(jī)組的單位熱耗比率為100%，當(dāng)機(jī)組容量增加到60萬千瓦時(shí)，降低1.3%；由30萬千瓦增加到60萬千瓦時(shí)降低1.0%。由60萬千瓦提高到120萬千瓦時(shí)降低0.5%左右。減少電站人員的需要量15萬千瓦機(jī)組，需0.45人/兆瓦；到30萬千瓦時(shí)下降到0.27人/兆瓦；到120萬千瓦時(shí)會(huì)進(jìn)一步下降到0.12人/兆瓦。這說明，機(jī)組容量越大，工資支出越少降低發(fā)電本錢在燃料價(jià)格相同的情況下，機(jī)組容量越大，發(fā)電本錢越低。機(jī)組容量增大，蒸汽參數(shù)提高，每千瓦裝機(jī)容量的建設(shè)費(fèi)用降低，熱效率變大，熱耗降低，工作人員減少，發(fā)電本錢降低。這充分顯示了大機(jī)組的優(yōu)勢。第一章設(shè)計(jì)概述1.1設(shè)計(jì)依據(jù)本設(shè)計(jì)以具體給定參數(shù)及設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為根本依據(jù)，以給定熱負(fù)荷預(yù)計(jì)得出結(jié)果，以國家標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為準(zhǔn)那么選擇了合理的管道型號(hào)。在設(shè)計(jì)計(jì)算中均按照《熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)》、《熱力發(fā)電廠》第二版等標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)手冊(cè)選取相關(guān)系數(shù)及定值參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。按照《火電力廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計(jì)》2000版為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行選管。在熱力系統(tǒng)確定時(shí)均以最優(yōu)化為標(biāo)準(zhǔn)，使設(shè)計(jì)熱經(jīng)濟(jì)性大最正確。1.2設(shè)計(jì)可行性目前火電廠機(jī)組仍然以凝汽式機(jī)組為主力機(jī)組，針對(duì)我國今年來發(fā)電機(jī)組的形式，再考慮專業(yè)開展方向，學(xué)生選擇熱力課題進(jìn)行計(jì)算也很有意義。目前的電廠主要開展方向就是大機(jī)組、高參數(shù)，我國的主要電廠也大多采用這樣的參數(shù)形式，我們?cè)O(shè)計(jì)的同時(shí)可以通過了解電廠的概況，加深我們?cè)O(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性及設(shè)計(jì)的全面性。同時(shí)方便我們的課程設(shè)計(jì)。1.3設(shè)計(jì)內(nèi)容根據(jù)給定的熱系統(tǒng)數(shù)據(jù)，進(jìn)行計(jì)算原那么性熱力計(jì)算，校核相關(guān)汽水流量、進(jìn)氣量、發(fā)電量。進(jìn)行對(duì)發(fā)電機(jī)組的熱力經(jīng)濟(jì)性算，包括相關(guān)供熱量、發(fā)電量、煤耗量、煤耗率及相關(guān)效率，相關(guān)熱化系數(shù)。根據(jù)原那么性計(jì)算結(jié)果對(duì)相關(guān)輔助設(shè)備進(jìn)行相關(guān)根本尺寸計(jì)算，根據(jù)根本尺寸參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備選型手冊(cè)選擇相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備，并對(duì)所選輔助進(jìn)行相關(guān)校核計(jì)算，糾正所選設(shè)備型號(hào)，優(yōu)化電廠熱力系統(tǒng)。得出設(shè)計(jì)結(jié)論。第二章原那么性熱力計(jì)算熱力系統(tǒng)的一般定義是將熱力設(shè)備按照熱力循環(huán)的順序用管道和附件連接起來的一個(gè)有機(jī)整體。通常回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)只局限在汽輪機(jī)的范圍內(nèi)，而發(fā)電廠熱力系統(tǒng)那么在回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)根底上將范圍擴(kuò)大至全廠。因此，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)實(shí)際上就是在回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)上增加了一些輔助熱力系統(tǒng)，如鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)，補(bǔ)充水系統(tǒng)，熱電廠還有對(duì)外供熱系統(tǒng)等。根據(jù)使用的目的的不同，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)又可分為發(fā)電廠原那么性熱力系統(tǒng)和發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)。2.1設(shè)計(jì)相關(guān)參數(shù)汽輪機(jī)型式及參數(shù)汽輪機(jī)型號(hào)：機(jī)組型式：亞臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、凝汽式汽輪機(jī)額定功率：主汽閥前額定蒸汽壓力：主汽閥前額定氣溫：額定轉(zhuǎn)速：旋轉(zhuǎn)方向：自機(jī)頭往發(fā)電機(jī)看順時(shí)針方向額定冷卻水溫：維持額定功率得最高冷卻水溫度：額定排汽壓力：再熱汽閥前額定蒸汽壓力：再熱汽閥前額定蒸汽溫度：額定工況時(shí)汽輪機(jī)主蒸汽流量：額定工況給水溫度：回?zé)嵯到y(tǒng)：3個(gè)高壓加熱器，1個(gè)除氧器，4個(gè)低壓加熱器，總共8級(jí)回?zé)岢槠o水泵驅(qū)動(dòng)方式：小汽輪機(jī)帶動(dòng)給水泵鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式：一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包爐最大連續(xù)蒸發(fā)量：最大過熱蒸汽壓力：；再熱蒸汽壓力：額定過熱汽溫：；額定再熱汽溫：汽包壓力：鍋爐熱效率：回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)見下表2-1：表2-1回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)工程單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力pj'Mpa5.9453.6881.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽比焓hjkj/kg3144.23027.13352.231692978.5285127162455.8加熱器上端差δt℃-1.70-1.702.82.82.82.8加熱器下端差δt1℃5.55.55.505.55.55.55.5水側(cè)壓力pwMpa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽氣管道壓損△Pj％33353333最終給水溫度：給水泵出口壓力：,給水泵效率：除氧器至給水泵高差：小汽機(jī)排汽壓力：；小汽機(jī)排汽焓其他數(shù)據(jù)汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失：，中壓缸進(jìn)氣節(jié)流損失：軸封加熱器壓力：，疏水比焓：機(jī)組各門桿漏氣、軸封漏氣等小流量及參數(shù)見表2-2各輔助汽水、門桿漏氣、軸封漏氣數(shù)據(jù)汽、水點(diǎn)代號(hào)ABKL1N1M1LN汽水流量〔kg/h〕62026774103027895643437101汽水比焓〔kj/kg〕3396.63396.63537.73328.13328.13328.130163016汽、水點(diǎn)代號(hào)MRPTSJW汽水流量〔kg/h〕639190896660141230245687汽水比焓〔kj/kg〕30163108.23108.22716.22716.23016.22337.8鍋爐暖風(fēng)器耗汽，過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見下表2-3表2-3全廠進(jìn)出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過熱器減溫水汽水量，kg/h330000.01D0220006580066240汽水比焓〔kj/kg〕3397.21760.631693169返回系統(tǒng)水焓值〔kj/kg〕83.8683.8683.86697汽輪機(jī)機(jī)械效率，發(fā)電機(jī)效率；補(bǔ)充水溫度；廠用電率；簡化條件忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升全面原那么性熱力系統(tǒng)圖2.2相關(guān)系統(tǒng)設(shè)備原那么性熱力計(jì)算局部熱系統(tǒng)計(jì)算〔一〕汽水平衡計(jì)算1．全廠補(bǔ)水率全廠汽水平衡如下圖，各汽水流量見表2-3，將進(jìn)、出系統(tǒng)的各流量用相對(duì)量表示。由于計(jì)算前汽輪機(jī)流量，按，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)鍋爐排污系數(shù)查表2-1-4取得，同理計(jì)算廠用汽系數(shù)減溫水系數(shù)暖風(fēng)器疏水系數(shù)補(bǔ)水率2．給水系數(shù)由圖可知，1點(diǎn)物質(zhì)平衡物質(zhì)平衡3．各小汽流量系數(shù)按預(yù)選的汽輪機(jī)進(jìn)氣量和表2-2原始數(shù)據(jù)，計(jì)算得到門桿漏氣、軸封漏氣等各小汽流量的流量系數(shù)，填于表2-2。軸封加熱器物質(zhì)、熱平衡計(jì)算工程BN1NTRAKL1漏氣量Gi,kg/h2678910166019062074103027漏氣系數(shù)αi0.00013100.00004370.00004950.00032370.00009320.00030410.00363440.0014847工程LSJWPMM1漏氣量Gi,kg/h3437141230245687896639564漏氣系數(shù)αi0.00168570.00069250.01483430.00033700.00043950.00031340.0002766汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算1．主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力，溫度，查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值。主汽門后壓力由，，查水蒸汽性質(zhì)表，得主汽門后汽溫。2．再熱蒸汽參數(shù)由中聯(lián)門前壓力，溫度，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值中聯(lián)門再熱蒸汽壓力由，，查水蒸氣性質(zhì)表，得中聯(lián)門后再熱汽溫。3．凝汽器平均壓力計(jì)算由查水蒸氣性質(zhì)表由查水蒸氣性質(zhì)表凝汽器平均溫度查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力將所得數(shù)據(jù)匯總，以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在h-s圖上繪制出汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過程線，如以下圖2-1圖2-1各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算首先計(jì)算高壓加熱器H1加熱器壓力：式中第一抽氣壓力抽氣管道相對(duì)壓損由查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度H1出水溫度：式中式中加熱器上端差。H1疏水溫度式中式中加熱器下端差，進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差計(jì)算得到加熱器水側(cè)壓力，由，查的H1出水比焓由，，查的H1進(jìn)水比焓。由，，查的H1疏水比焓。至此，高壓加熱器H1的進(jìn)，出汽水參數(shù)已全部算出。按同樣計(jì)算，可依次計(jì)算出其余加熱器H2~H8的各進(jìn)，出汽水參數(shù)。將計(jì)算結(jié)果列于表2-4表2-4回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計(jì)算工程單位H1H2H3H4H5H6H7H8SG汽側(cè)抽汽壓力pj'Mpa5.9453.6881.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽比焓hjkj/kg3144.23027.13352.231692978.5285127162455.82977.02抽氣管道壓損△Pj％33353333加熱器側(cè)壓力pjMpa5.766653.577361.722720.91580.403520.21920.10570.01910.102汽側(cè)壓力下飽和溫度ts℃273.05243.85204.99176.13143.96123.16101.1659.08水側(cè)水側(cè)壓力pwMpa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加熱器上端差δt℃-1.70-1.702.82.82.82.8出水溫度tw,j℃274.75243.85206.69176.13141.16120.3698.3656.2839.68出水比焓hw,jkj/kg1208.81055.58882.58746.16594.2505.29412.15235.59136.939進(jìn)水溫度t'w,j℃243.85206.69179.33141.16120.3698.3656.2839.6832.415進(jìn)水比焓h'w,jkj/kg1055.58882.58760.26594.2505.29412.15235.59136.94134.79加熱器下端差δt1℃5.55.55.505.55.55.55.55.5疏水溫度td,j℃249.35212.19184.83176.13125.86103.8661.7845.18疏水比焓hd,jkj/kg1082.12907.61784.59746.16528.71435.36258.6189.17415高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1．由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算高壓加熱器H1抽汽系數(shù)：其中加熱器效率高壓加熱器H1疏水系數(shù)；2．由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算、高壓加熱器H2抽汽系數(shù)：高壓加熱器H2疏水系數(shù)：再熱器流量系數(shù)：3．由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算本級(jí)計(jì)算時(shí)，先計(jì)算給水泵的焓升。設(shè)除氧器的水位高度為21.6m，那么給水泵的進(jìn)口壓力為：給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力：給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓,計(jì)算求得：根據(jù)，查的：取給水的平均比容為,給水泵效率，那么高壓加熱器H3抽汽系數(shù)：高壓加熱器H3抽氣系數(shù)：4．除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算除氧器出水流量：抽汽系數(shù)：低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1．由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算低壓加熱器H5出水系數(shù)：低壓加熱器H5抽汽系數(shù)：低壓加熱器H5疏水系數(shù)：2．由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算：低壓加熱器H6抽汽系數(shù)低壓加熱器H6疏水系數(shù)：3．由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算：低壓加熱器H7抽汽系數(shù)低壓加熱器H7疏水系數(shù)：4．由低壓加熱器H8熱平衡計(jì)算由于低加H8的進(jìn)水焓、疏水焓為未知，故先計(jì)算軸封加熱器SG。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓：式中，軸封加熱器的進(jìn)汽系數(shù)和進(jìn)汽平均焓值的計(jì)算見表2-4。由，查得軸封加熱器出水溫度。低壓加熱器H8疏水溫度：由查得低加H8疏水焓。低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)：低壓加熱器H8的疏水系數(shù)凝汽參數(shù)計(jì)算1．小汽機(jī)抽汽系數(shù)：2．由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算3．由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn)H4抽泣口抽汽系數(shù)和：各級(jí)加熱器抽汽系數(shù)和：軸封漏汽系數(shù)和：漏汽系數(shù)：該值與凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。將以上數(shù)據(jù)列于表2-5:表2-5高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算加熱器序號(hào)需求值符號(hào)數(shù)值單位H1高壓加熱器抽汽系數(shù)α10.07384疏水系數(shù)αd,10.07384H2高壓加熱器抽汽系數(shù)α20.07503疏水系數(shù)αd,20.14886流量系數(shù)αrh0.83232H3高壓加熱器泵入口靜壓Ppu'1.13003Mpa給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力Ppj11.30002Mpa給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓hpj746.16kj/kg給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容νpu0.00108m3/kg給水泵介質(zhì)焓升τpu26.48852kj/kg給水泵出口比焓hpu772.64852kj/kg加熱器抽汽系數(shù)α30.03152加熱器疏水系數(shù)αd,30.18401除氧器除氧器出水流量αc,41.02619抽汽系數(shù)α40.04251H5低壓加熱器出水系數(shù)αc,50.76422抽汽系數(shù)α50.02774疏水系數(shù)αd,50.02774H6低壓加熱器抽汽系數(shù)α60.02839疏水系數(shù)αd,60.05613H7低壓加熱器抽汽系數(shù)α70.04822疏水系數(shù)αd,70.10435H8低壓加熱器軸封加熱器出水焓hw,sg136.9391kj/kg軸封加熱器出水溫度tw,sg45.18℃H8疏水焓hd,8189.17kj/kg抽汽系數(shù)α80.03006疏水系數(shù)αd,80.13442凝汽器小汽機(jī)抽汽系數(shù)αxj0.03642凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算αc0.555汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn)αcH4抽汽口抽汽系數(shù)α4'0.12199各加熱器抽汽系數(shù)和Σαj0.43678軸封漏氣系數(shù)和Σαsg,k0.00778凝氣系數(shù)αc0.555與凝汽器計(jì)算得到的αc相等，凝汽器計(jì)算正確汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算1．凝汽流做功：式中再熱吸熱量，2．抽汽流做功：1KgH1抽汽做功：1KgH2抽汽做功：1KgH3抽汽做功：1KgH4抽汽做功：1KgH5抽汽做功：1KgH6抽汽做功：1KgH7抽汽做功：1KgH8抽汽做功:抽汽流總內(nèi)功：3．附加功量4．汽輪機(jī)內(nèi)功將以上數(shù)據(jù)列于表2-6:表2-6汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算工程需求值符號(hào)數(shù)值單位凝氣流做功凝氣流做功ωc881.4721kj/kg再熱器吸熱qrh510.6kj/kg抽汽流做功1kgH1抽汽做功ωa,1252.4kj/kg1kgH2抽汽做功ωa,2369.5kj/kg1kgH3抽汽做功ωa,3555kj/kg1kgH4抽汽做功ωa,4738.2kj/kg1kgH5抽汽做功ωa,5928.7kj/kg1kgH6抽汽做功ωa,61056.2kj/kg1kgH7抽汽做功ωa,71191.2kj/kg1kgH8抽汽做功ωa,81451.4kj/kg抽汽流總內(nèi)功抽汽流總內(nèi)功Σωa,j310.7275kj/kg附加功量附加功量Σsg,k2.8561kj/kg汽輪機(jī)內(nèi)功汽輪機(jī)內(nèi)功ωi1195.0557kj/kg2.2.8汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算1．電機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算汽輪機(jī)的比熱耗汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)電效率汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率q汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗率d汽輪機(jī)進(jìn)汽量式中—汽輪機(jī)額定功率，檢驗(yàn)：汽輪機(jī)進(jìn)汽量，與初選值相等。將以上數(shù)據(jù)列于表2-7：表2-7汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算工程符號(hào)數(shù)值單位汽輪機(jī)比熱耗q02612.780671kj/kg汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率ηi0.457388443汽輪機(jī)絕對(duì)電效率ηe0.44602234汽輪機(jī)熱耗率q8071.344583KJ/(KW·h)汽輪機(jī)汽耗率d3.089178006Kg/(KW·h)汽輪機(jī)進(jìn)氣量D02038857.484kg/h3．各級(jí)流量計(jì)算：給水流量凝結(jié)水泵流量凝汽量第一級(jí)抽汽量其余第二級(jí)到第八級(jí)抽汽量計(jì)算結(jié)果如下表2-8；表2-8做功量和抽氣量計(jì)算結(jié)果工程H1H2H3H4H5H6H7H81kg抽汽做功〔kj/kg〕252.4369.5555738.2928.71056.21191.21451.4各級(jí)抽氣量〔kg/h〕150539.58152974.7264255.4686664.5056549.3557891.9398316.6861298.03第三章全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算及校核3.1全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算1.鍋爐蒸汽參數(shù)過熱蒸汽參數(shù)：由，溫度查得過熱蒸汽出口比焓再熱蒸汽參數(shù)鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力,,該壓力已高于汽輪機(jī)排汽壓力，故按照汽輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力。由和，查表得再熱蒸汽出口比焓再熱器換熱量2.鍋爐有效熱量3.管道效率4.全廠熱效率5.全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗系數(shù)式中—暖風(fēng)器吸熱量，按下式計(jì)算：相應(yīng)于1Kg標(biāo)煤的輸入熱量發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗6.全程熱耗率7.全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗式中—廠用電率。將以上數(shù)據(jù)列于表3-1：表3-1全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算工程需求值符號(hào)數(shù)值單位鍋爐參數(shù)計(jì)算鍋爐壓力pb17.42Mpa鍋爐溫度tb541℃過熱蒸汽出口比焓hb3398.71kj/kg再熱蒸汽出口壓力pr3.85Mpapr3.294Mpa再熱蒸汽出口溫度tr541℃再熱蒸汽出口比焓hr3543.81kj/kg再熱器換熱量qrh'516.71kj/kg鍋爐有效熱量鍋爐有效熱量q12675.512kj/kg管道效率管道效率ηp0.97655全廠效率全廠效率ηcp0.40290全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗暖風(fēng)器吸熱量qnf79.7788kj/kg系數(shù)r1.02836相當(dāng)于1kg標(biāo)煤的輸入量Qb30131.069kj/kg發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗bs0.2965Kg/(KW·h)全廠熱耗率全廠熱耗率qcp8688.826KJ/(KW·h)全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗bns0.318868Kg/(KW·h)3.2反平衡校核計(jì)算為檢查計(jì)算結(jié)果的正確性，以下做全廠反平衡校核計(jì)算。校核目標(biāo)為汽輪機(jī)的內(nèi)功。反平衡計(jì)算中的各量均相應(yīng)與1kg汽輪機(jī)進(jìn)汽。1．鍋爐輸入熱量2．鍋爐損失3．排污損失式中—化學(xué)補(bǔ)充水的比焓，4．全廠工質(zhì)滲漏損失5．廠用汽損失6．凝氣流冷源損失7．小汽輪機(jī)冷源損失8．化學(xué)補(bǔ)充水冷源損失9．低壓加熱器H8疏水冷源損失10．軸封加熱器疏水冷源損失11．W氣流冷源損失以上第6-11項(xiàng)為凝汽器的直接冷源損失。12．暖風(fēng)器損失13．管道散熱損失14．軸封汽散熱損失=0.5630kJ/kg損失之和汽輪機(jī)內(nèi)功正、反平衡相對(duì)誤差<0.1%計(jì)算無誤將以上數(shù)據(jù)列于表3-2：表3-2反平衡校核工程符號(hào)數(shù)值單位鍋爐輸入熱量qr2892.445kj/kg鍋爐損失Δqb216.933kj/kg排污損失Δqbl16.767kj/kg全廠工質(zhì)滲漏損失ΔqL53.628kj/kg廠用汽損失Δqpl33.290kj/kg凝汽器流冷源損失Δqc1211.294kj/kg小汽機(jī)冷源損失Δqxj83.317kj/kg化學(xué)補(bǔ)充水冷源損失Δqma-1.883kj/kg低加H8疏水冷源損失Δqd,87.3096kj/kg軸封加熱器疏水冷源損失Δqd,sg0.1796kj/kgw汽流冷源損失Δqd,w0.7423kj/kg暖風(fēng)器損失Δqnf79.79kj/kg管道散熱損失Δqp7.2296kj/kg軸封汽散熱損失ΣΔqsg0.5630kj/kg損失之和Σδqi1696.103kj/kg汽輪機(jī)內(nèi)功ωi'1195.056kj/kg正反平衡相對(duì)誤差δωi0.000876<0.1%第四章全面性熱力系統(tǒng)的擬定及其輔助設(shè)備4.1熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)發(fā)電廠時(shí)，擬定發(fā)電廠的原那么性熱力系統(tǒng)是一項(xiàng)非常重要的工作，它決定了發(fā)電廠的各局部系統(tǒng)組成，如，鍋爐、汽輪機(jī)及其主蒸汽、再熱蒸汽管道連接系統(tǒng)、給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)、鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)、補(bǔ)充水系統(tǒng)。同時(shí)又決定了發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性。為保證運(yùn)行的平安、經(jīng)濟(jì)和靈活，火電廠熱力系統(tǒng)通常由假設(shè)干個(gè)相互作用、協(xié)調(diào)工作、并具有不同功能的子系統(tǒng)組成。發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)一般由以下局部系統(tǒng)組成：主蒸汽及再熱蒸汽系統(tǒng)，旁路系統(tǒng)，回?zé)峒訜帷不責(zé)岢槠笆杷诚到y(tǒng)，給水系統(tǒng)，除氧系統(tǒng)，主凝結(jié)水系統(tǒng)，補(bǔ)充水系統(tǒng)，鍋爐排污系統(tǒng)，供熱系統(tǒng)，廠內(nèi)循環(huán)水系統(tǒng)。根據(jù)設(shè)計(jì)相關(guān)資料，把全面性熱力系統(tǒng)擬定為，除輔助蒸汽系統(tǒng)按母管制設(shè)計(jì)外，其余熱力系統(tǒng)均采用單元制。熱力循環(huán)采用七級(jí)回?zé)岢槠到y(tǒng)，設(shè)有三臺(tái)高壓加熱器、一臺(tái)除氧器和三臺(tái)低壓加熱器。對(duì)于采用一次中間再熱的660MW汽輪機(jī)組，蒸汽系統(tǒng)主要包括主蒸汽系統(tǒng)、再熱蒸汽系統(tǒng)，旁路系統(tǒng)，軸封系統(tǒng)，輔助蒸氣系統(tǒng)和回?zé)岢槠到y(tǒng)。設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容也是對(duì)這些系統(tǒng)進(jìn)行選型。4.2主蒸汽系統(tǒng)主蒸汽系統(tǒng)是指從鍋爐過熱器聯(lián)箱出口至汽輪機(jī)主氣閥進(jìn)口的主蒸汽管道、閥門、疏水管等設(shè)備、部件組成的工作系統(tǒng)。對(duì)于裝有中間再熱式機(jī)組的發(fā)電廠，還包括從汽輪機(jī)高壓缸排汽至鍋爐再熱器進(jìn)口聯(lián)箱的再熱冷段管道、閥門及從再熱器出口聯(lián)箱至汽輪機(jī)中壓缸進(jìn)口閥門的再熱熱段管道、閥門。大致的說鍋爐與汽輪機(jī)之間連接的新蒸汽管道，以及由新蒸汽送往各輔助設(shè)備的支管，都屬于發(fā)電廠的主蒸汽管道系統(tǒng)。發(fā)電廠的主蒸汽系統(tǒng)具有輸送工質(zhì)流量大、參數(shù)高。管道長且要求金屬材料質(zhì)量高的特點(diǎn)，它對(duì)發(fā)電廠的運(yùn)行平安，可靠，經(jīng)濟(jì)性影響很大，所以要求對(duì)主蒸汽系統(tǒng)是力求簡單，平安，可靠性高，運(yùn)行調(diào)度靈活，投資少，運(yùn)行費(fèi)用低，便于維修，安裝和擴(kuò)建?；鹆Πl(fā)電廠常用的主蒸汽系統(tǒng)有以下幾種型式：1.集中母管制系統(tǒng)，其特點(diǎn)是發(fā)電廠所有過路的蒸汽線引至一根蒸汽母管集中后，再由該母管引至汽輪機(jī)和各用汽處。為增加其可靠性，集中母管一般用分段閥分段，當(dāng)某一段出現(xiàn)故障時(shí)，分段閥可以將其隔離。主要適用于熱負(fù)可靠供給的熱電廠以及單機(jī)容量為6MW以下的電廠。2.切換母管制系統(tǒng)，其特點(diǎn)為每臺(tái)鍋爐與其相對(duì)應(yīng)的汽輪機(jī)組成一個(gè)單元，正常時(shí)機(jī)爐成單元運(yùn)行，各單元之間裝有母管，每一單元與母管相連處裝有三個(gè)切換閥門。該系統(tǒng)適宜裝有高壓供熱式機(jī)組的發(fā)電廠和中、小型發(fā)電廠采用。3.單元制系統(tǒng)，是指一機(jī)一爐相配合連接而成的系統(tǒng)，汽輪機(jī)和供給它蒸汽的鍋爐組成獨(dú)立的單元，與其它單元之間沒有蒸汽管道的連接，通向各輔助設(shè)備的支管由各單元蒸汽主管中引出。單元制系統(tǒng)主要有以下幾點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：〔1〕單元與其他機(jī)組之間無任何管道連接，其管道長度最短，閥門等附件最少，投資少。〔2〕管道的壓降和散熱損失少，熱經(jīng)濟(jì)性好。〔3〕便于機(jī)電爐的集中控制，運(yùn)行費(fèi)用少?！?〕事故可能性小，事故范圍僅限于一個(gè)單元?，F(xiàn)在大容量電廠，機(jī)爐容量相匹配，為節(jié)省投資，便于機(jī)電爐的高度自動(dòng)化集中控制，幾乎都采用單元制系統(tǒng)。4.擴(kuò)大單元制系統(tǒng)，是將各單元制蒸汽管道之間用一根蒸汽母管橫向連接起來的系統(tǒng)。這種系統(tǒng)的特點(diǎn)介于單元制和切換母管制之間，與單元制系統(tǒng)相比運(yùn)行靈活，可在一定負(fù)荷下機(jī)爐交叉運(yùn)行；與切換母管制系統(tǒng)相比可節(jié)省2~3個(gè)高壓閥門。在主氣閥前，通常設(shè)置有電動(dòng)主氣閥。在汽輪機(jī)啟動(dòng)以前電動(dòng)主氣閥關(guān)閉，使汽輪機(jī)與主蒸汽管道隔開，防止水或主蒸汽管道中其它雜物進(jìn)入主氣閥區(qū)域。在主蒸汽管道的最低位置處，設(shè)置有疏水止回閥及相應(yīng)的疏水管道，用于在汽輪機(jī)啟動(dòng)前暖管至10%額定負(fù)荷以前，以及汽輪機(jī)停機(jī)后及時(shí)進(jìn)行疏水，防止因管內(nèi)積水發(fā)生水擊現(xiàn)象。該機(jī)組的主蒸汽系統(tǒng)采用單元制系統(tǒng)，其主蒸汽管道采用“2—1—2”的布置方式。鍋爐產(chǎn)生的新蒸汽從左右兩側(cè)的過熱器分別用一根主蒸汽管道接出，匯成一根總管之后進(jìn)入汽輪機(jī)房的中間層，然后分成兩根主汽管，各自接至左右主汽閥。主汽管采用這樣的布置方式，其目的在于均衡進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽溫度和節(jié)省材料。為了減小蒸汽的流動(dòng)阻力損失，在主汽閥前的主蒸汽管道上不設(shè)任何截止閥門，也不設(shè)置主蒸汽流量測量節(jié)流元件，汽輪機(jī)的近期流量有汽輪機(jī)高壓缸調(diào)節(jié)級(jí)后的蒸汽壓力折算得到。主汽閥前的主蒸汽母管以及兩根分叉管上，都設(shè)有疏水管路。三路疏水各經(jīng)一只氣動(dòng)疏水閥后導(dǎo)向凝汽器。疏水閥可在集控室內(nèi)控制開啟或關(guān)閉。當(dāng)汽輪機(jī)的負(fù)荷低于額定負(fù)荷的20﹪運(yùn)行時(shí)，疏水閥即自動(dòng)開啟，以確保汽輪機(jī)本體及相應(yīng)管道的可靠疏水。4.3再熱蒸汽系統(tǒng)再熱蒸汽系統(tǒng)是指從汽輪機(jī)高壓缸排氣口經(jīng)鍋爐再熱器至汽輪機(jī)中壓缸聯(lián)合汽門前的全部蒸汽管道和分支管道組成的系統(tǒng)。它包括再熱冷段蒸汽管道和再熱熱段蒸汽管道，再熱冷段蒸汽管道是指從汽輪機(jī)高壓缸排汽口到鍋爐再熱器進(jìn)口的再熱蒸汽管道及其分支管道；再熱熱段蒸汽管道是指從鍋爐再熱器出口至汽輪機(jī)中壓聯(lián)合汽門之間的再熱蒸汽管道及其分支管道。再熱蒸汽系統(tǒng)都采用單元制，與單元制主蒸汽系統(tǒng)一樣，也有雙管，單管—雙管，雙管—單管—雙管三種形式，并在國產(chǎn)機(jī)組上多采用雙管形式。這次設(shè)計(jì)采用的是雙管—單管—雙管這種形式。在高壓排汽管道的最低位置處也設(shè)有疏水管道及相應(yīng)的疏水止回閥。在高壓缸排氣管道上，設(shè)有通往小汽輪機(jī)〔驅(qū)動(dòng)給水泵〕、除氧器和輔助蒸汽系統(tǒng)的管道及相應(yīng)的閥門，考慮汽輪機(jī)低負(fù)荷時(shí)，向小汽輪機(jī)、除氧器和輔助蒸汽系統(tǒng)供汽。再熱蒸汽選用雙管—單管—雙管這樣的設(shè)計(jì)形式主要的原因與主蒸汽管道相似，主要為防止溫度偏差和壓力偏差過大現(xiàn)象，采用單管—雙管系統(tǒng)或雙管—單管—雙管系統(tǒng)。這兩種系統(tǒng)在引進(jìn)機(jī)組中?？梢姷?。單管—雙管系統(tǒng)即在鍋爐出口處采用單根主蒸汽管，引至汽輪機(jī)主汽門、中壓聯(lián)合汽門之前再分成兩根，此時(shí)單根主蒸汽管道的直徑應(yīng)按最大的蒸汽流量工況設(shè)計(jì)，這種系統(tǒng)能保證進(jìn)入汽輪機(jī)的溫度偏差和壓力偏差最小。此系統(tǒng)即在過熱器出口聯(lián)箱兩側(cè)各有一根引出管，經(jīng)Y形三通后聚集為單根，至主蒸汽前分為兩根，這種布置方式滿足了汽輪機(jī)對(duì)蒸汽溫度偏差和壓力偏差的要求，為了能使蒸汽得到充分混合，要求單根管的長度至少為其管徑的20倍，管徑亦按最大蒸汽流量工況設(shè)計(jì)。4.4旁路系統(tǒng)旁路系統(tǒng)是指高參數(shù)蒸汽在某些特定情況下，繞過汽輪機(jī)，經(jīng)過與汽輪機(jī)并列的減溫減壓裝置后，進(jìn)入?yún)?shù)較低的蒸汽管道或設(shè)備的連接系統(tǒng)，以完成特定的任務(wù)。旁路系統(tǒng)的作用：主要是為了改善啟動(dòng)條件，加快啟動(dòng)速度，解決機(jī)、爐蒸汽流量的平衡和保護(hù)再熱器的作用。例如在某些情況下，不允許蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)。如當(dāng)鍋爐〔剛點(diǎn)火不久〕提供蒸汽的溫度、過熱度都比擬低時(shí)，或運(yùn)行中的汽輪機(jī)意外地失去負(fù)荷時(shí)，都不允許蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)。在這些情況下，鍋爐提供的蒸汽就可以〔并非唯一〕通過旁路系統(tǒng)加以處理〔回收工質(zhì)〕。旁路系統(tǒng)通常分為三種類型，高壓旁路又稱Ⅰ級(jí)旁路，即新蒸汽繞過汽輪機(jī)高壓缸直接進(jìn)入再熱冷段管道；低壓旁路又稱Ⅱ級(jí)旁路，即再過熱后的蒸汽繞過汽輪機(jī)中、低壓缸直接進(jìn)入凝汽器；當(dāng)新蒸汽繞過整個(gè)汽輪機(jī)而直接排入凝汽器的那么稱為整機(jī)旁路或Ⅲ級(jí)旁路、大旁路。對(duì)于采用一次中間再熱的機(jī)組，采用的旁路有一級(jí)大旁路系統(tǒng)和上下壓串聯(lián)的兩級(jí)旁路兩種形式。我國660MW級(jí)的汽輪機(jī)組，均采用后一種形式，也就是上下壓串聯(lián)旁路系統(tǒng)，高壓旁路系統(tǒng)設(shè)置在進(jìn)入汽輪機(jī)高壓缸前的主蒸汽管道上；低壓旁路系統(tǒng)設(shè)置在進(jìn)入汽輪機(jī)中壓缸前的再熱熱段蒸汽管道上。同時(shí)旁路系統(tǒng)的選擇主要與汽輪機(jī)的啟動(dòng)方式有關(guān)，通常汽輪機(jī)采用中壓缸啟動(dòng)或高、中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)時(shí)，旁路系統(tǒng)選擇兩級(jí)旁路串聯(lián)系統(tǒng)；汽輪機(jī)采用高壓缸啟動(dòng)方式時(shí)，旁路系統(tǒng)選擇一級(jí)大旁路系統(tǒng)。在機(jī)組啟動(dòng)或空，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，多余的蒸汽經(jīng)一級(jí)旁路減溫減壓后，與高壓缸排氣回合進(jìn)入再熱器，從再熱器出來的蒸汽一局部進(jìn)入中，低壓缸做功后排入凝汽器，另一局部經(jīng)二級(jí)旁路直接進(jìn)入凝汽器，從而解決了機(jī)，爐，再熱器的蒸汽流量匹配問題，并回收了工質(zhì)，消除了噪聲。旁路系統(tǒng)由旁路閥、旁路管道、暖管設(shè)施以及相應(yīng)的控制裝置〔包括液壓控制和DEHC控制系統(tǒng)〕和必要的隔音設(shè)施組成。旁路系統(tǒng)的通流能力應(yīng)根據(jù)機(jī)組可能的運(yùn)行情況予以選定。旁路的通流能力并不是越大越好。旁路系統(tǒng)的動(dòng)作響應(yīng)時(shí)間那么是越快越好，要求在1～2s內(nèi)完成旁路開通動(dòng)作，在2～3s內(nèi)完成關(guān)閉動(dòng)作。再熱機(jī)組的旁路系統(tǒng)有以下四方面的作用：1.保護(hù)再熱器2.改善啟動(dòng)條件，加快啟動(dòng)速度3.回收工質(zhì)，消除噪聲4.防止鍋爐超壓4.5軸封系統(tǒng)汽輪機(jī)組的高、中、低壓缸軸封均由假設(shè)干個(gè)軸封段組成。相鄰兩個(gè)軸封段之間形成一個(gè)汽室，并經(jīng)過各自的管道接至軸封系統(tǒng)。軸封蒸汽的主要功能就是向汽輪機(jī)的軸封和主汽閥，調(diào)節(jié)閥的閥桿汽封供送密封蒸汽，同時(shí)將各汽封的漏汽合理導(dǎo)向或抽出。在汽輪機(jī)的高壓區(qū)段，軸封系統(tǒng)的正常功能是防止蒸汽向外泄露，以確保汽輪機(jī)有較高的效率，在汽輪機(jī)的低壓區(qū)段，那么防止外界的空氣進(jìn)入汽輪機(jī)內(nèi)部，保證汽輪機(jī)有盡可能高的真空，也是為了保證汽輪機(jī)組的高效率。軸封系統(tǒng)的功能是在轉(zhuǎn)子穿出汽缸處，防止空氣進(jìn)入汽缸或蒸汽由汽缸漏出。并回收汽輪機(jī)的汽封漏汽，利用其熱量加熱局部凝結(jié)水，同時(shí)還可以抽出汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)的氣體混合物，防止蒸汽漏出到機(jī)房或油系統(tǒng)中去。在汽輪機(jī)組啟動(dòng)前，汽輪機(jī)內(nèi)部必須建立必要的真空。此時(shí)，利用輔助蒸汽向汽輪機(jī)的軸封裝置送汽。在汽輪機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)的高壓區(qū)段的蒸汽向外泄漏，同時(shí)，為了防止空氣進(jìn)入軸封系統(tǒng)，在高壓區(qū)段的最外側(cè)一個(gè)軸封汽室，那么必須將蒸汽和空氣的混合物抽出；在汽輪機(jī)的低壓區(qū)段，那么必須向汽室b送氣，而將汽室a的蒸汽、空氣混合物抽走。由此看來，軸封蒸汽系統(tǒng)包括送汽、回〔抽〕汽和漏汽三局部。為了汽輪機(jī)本體局部的平安，對(duì)送汽的壓力和溫度有一定要求。因?yàn)樗推麥囟热绻c汽輪機(jī)本體部件溫度差異太大，將使汽輪機(jī)部件產(chǎn)生甚大的熱應(yīng)力，這種熱應(yīng)力將造成汽輪機(jī)部件壽命損耗的加劇，同時(shí)還會(huì)造成汽輪機(jī)動(dòng)、靜局部的相對(duì)膨脹失調(diào)，這將直接影響汽輪機(jī)組的平安。在汽輪機(jī)啟動(dòng)時(shí)，高、中壓缸軸封的送汽溫度范圍是：冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，用壓力為0.75~0.80MPa、溫度為208~375℃的蒸汽向軸封送汽。對(duì)于高、中壓缸，較好的軸封送汽溫度范圍是208~260℃，這一溫度范圍適用于各種啟動(dòng)方式。低壓缸軸封的送汽溫度那么取150℃或更低一些。汽輪機(jī)組的高、中、低壓缸軸封均由假設(shè)干個(gè)軸封段組成。相鄰兩個(gè)軸封段之間形成一個(gè)汽室，并經(jīng)過各自的管道接至軸封系統(tǒng)。當(dāng)汽輪機(jī)緊急停機(jī)時(shí)，高、中壓缸的進(jìn)汽閥迅速關(guān)閉。此時(shí)，高壓缸內(nèi)的蒸汽壓力仍然較高，而中、低壓缸內(nèi)的蒸汽壓力接近于凝汽器內(nèi)的壓力，于是，高壓缸內(nèi)的蒸汽將通過軸封蒸汽系統(tǒng)泄漏到中、低壓缸內(nèi)膨脹做功，造成汽輪機(jī)的超速。為了防止這種危險(xiǎn)，軸封系統(tǒng)應(yīng)稀有危急放汽閥，當(dāng)軸封系統(tǒng)的壓力超限時(shí)，放汽閥立即翻開，將軸封系統(tǒng)與凝汽器接通。軸封蒸汽系統(tǒng)通常有兩路外接汽源。一路是來自其他機(jī)組或輔助鍋爐〔對(duì)于新建電廠的第一臺(tái)機(jī)組〕的輔助蒸汽，經(jīng)溫度、壓力調(diào)節(jié)閥之后，接至軸封蒸汽母管，并分別向各自軸封送汽；另一路是主蒸汽經(jīng)壓力調(diào)節(jié)后供汽至軸封蒸汽系統(tǒng)，作為軸封蒸汽系統(tǒng)的備用起源。軸封系統(tǒng)的作用：汽輪機(jī)在各種運(yùn)行工況下，軸封蒸汽系統(tǒng)都應(yīng)提供符合要求的軸封和閥桿密封用汽，軸封蒸汽系統(tǒng)的作用可歸納為：1.防止汽缸內(nèi)蒸汽和閥桿漏氣向外泄露，污染氣輪機(jī)房環(huán)境和軸承潤滑油油質(zhì)。2.防止機(jī)組正常運(yùn)行期間，高溫蒸汽流過汽輪機(jī)大軸使其受熱從而引起軸承超溫。3.防止蒸汽漏入汽缸的真空局部。4.回收汽封和閥桿漏氣，減少工質(zhì)和流量損失。汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)主要包括：主汽門和調(diào)節(jié)汽門的門桿漏氣，再熱式機(jī)組中壓聯(lián)合汽門的門桿漏氣，高、中、低壓缸的前后軸封漏氣和軸封用汽等。一般軸封蒸汽占汽輪機(jī)總期號(hào)量的2％左右，由于引出地點(diǎn)不同，工質(zhì)的能位有差異，在引入地點(diǎn)的選擇上應(yīng)使該點(diǎn)能位與工質(zhì)最接近，既回收工質(zhì)，又利用其熱量，同時(shí)又是其引出的附加冷源損失最小。本設(shè)計(jì)軸封系統(tǒng)主要由以下幾局部組成：1.高壓缸主汽門、調(diào)節(jié)汽門閥桿的高壓段汽封的漏氣系統(tǒng)。2.中壓缸主汽門〔再熱主汽門〕和調(diào)節(jié)汽門閥桿汽封的漏汽系統(tǒng)，由于這些汽門的蒸汽壓力較低，故只設(shè)一段，與高壓缸調(diào)節(jié)汽門低壓段漏氣集合后進(jìn)入軸封系統(tǒng)。3汽輪機(jī)各缸的軸封漏汽系統(tǒng)。4.軸封其他氣源的蒸汽系統(tǒng)。其中氣缸的軸封蒸汽系統(tǒng)依壓力的不同又分有數(shù)段不等的漏氣分別引出。高壓缸的前、后杠和中壓缸的前缸分別有三段蒸汽引出；中壓缸后有兩段蒸汽引出；低壓缸兩端各有兩段，它們組成三級(jí)壓力不同的軸封蒸汽。其中第一級(jí)軸封蒸汽壓力最高，它是由高壓缸前、后缸和中壓缸前缸的一段軸封漏氣組成，集合后引入5號(hào)低壓加熱器，予以回收工質(zhì)和熱量。第二級(jí)軸封汽壓力次之，它由高壓缸前、后缸和中壓缸前缸的二段軸封、中壓缸后缸的一段軸封、高壓缸主汽門和調(diào)節(jié)汽門的高壓段汽封漏氣所組成。該級(jí)軸封蒸汽一路引至低壓缸作軸封汽源，另一路引至7號(hào)低壓加熱器作輔助氣源加熱主凝結(jié)水，同時(shí)也回收了工質(zhì)和熱量。第三級(jí)軸封汽壓力為微負(fù)壓，以防止向大氣排汽，同時(shí)允許漏入少量空氣。它是由高壓缸前、后缸和中壓缸前缸的三段軸封、中壓缸后缸的二段軸封、低壓缸二段軸封、高壓調(diào)節(jié)汽門低壓段漏汽、中壓主汽門和中壓調(diào)節(jié)汽門漏氣集合而成。它被引至軸封加熱器加熱一局部主凝結(jié)水。4.6給水系統(tǒng)給水系統(tǒng)是從除氧器給水箱下降管入口到鍋爐省煤器進(jìn)口之間的管道、閥門和附件之總稱。它包括了低壓給水系統(tǒng)和高壓給水系統(tǒng)，以給水泵為界，給水泵進(jìn)口之前為低壓系統(tǒng)，給水泵出口之后為高壓系統(tǒng)。由除氧器給水箱經(jīng)下水管至給水泵進(jìn)口的管道、閥門和附件，承受的給水壓力較低，稱為低壓給水系統(tǒng)。為減小流動(dòng)阻力，防止給水泵汽蝕，一般采用管道短、管徑大、閥門少、系統(tǒng)簡單的管道系統(tǒng)。由給水泵出口經(jīng)高壓加熱器到鍋爐省煤器前的管道、閥門和附件，承受的給水壓力很高，稱為高壓給水系統(tǒng)。對(duì)給水系統(tǒng)的要求就是在發(fā)電廠任何運(yùn)行方式和發(fā)生任何事故的情況下，都能保證不間斷地向鍋爐供水。給水系統(tǒng)型式的選擇與機(jī)組的型式、容量和主蒸汽系統(tǒng)的型式有關(guān)。主要有以下幾種型式：1．單母管制系統(tǒng)該系統(tǒng)設(shè)有三根單母管，即給水泵入口側(cè)的低壓吸水母管、給水泵出口側(cè)的壓力母管和鍋爐給水母管。其中吸水母管和壓力母管采用單母管分段，鍋爐給水母管采用的是切換母管。單母管給水系統(tǒng)的特點(diǎn)是平安可靠性高，具有一定靈活性，但系統(tǒng)復(fù)雜、耗鋼材，閥門較多、投資大，對(duì)高壓供熱式機(jī)組的發(fā)電廠應(yīng)采用單母管制給水系統(tǒng)。2．切換母管制系統(tǒng)當(dāng)汽輪機(jī)、鍋爐和給水泵的容量相匹配時(shí)，可作單元運(yùn)行，必要時(shí)可通過切換閥門交叉運(yùn)行，因此其特點(diǎn)是有足夠的可靠行和運(yùn)行的靈活性。同時(shí)，因有母管和切換閥門，投資大，鋼材、閥門耗量也相當(dāng)大。3．單元制系統(tǒng)單元制給水系統(tǒng)的優(yōu)缺點(diǎn)是系統(tǒng)簡單，管路短、閥門少、投資省，便于機(jī)爐集中控制和管理維護(hù)。當(dāng)采用無節(jié)流損失的變速調(diào)節(jié)時(shí)，其優(yōu)越性更為突出。當(dāng)然，運(yùn)行靈活差也是不可防止的缺點(diǎn)。它適用于中間再熱凝汽式或中間再熱供熱式機(jī)組的發(fā)電廠。給水泵共有三臺(tái)，均選用上海東方泵業(yè)的80CHTA4型號(hào)電動(dòng)給水泵。正常運(yùn)行時(shí)，其中兩臺(tái)汽動(dòng)給水泵運(yùn)行，1臺(tái)電動(dòng)給水泵備用。當(dāng)運(yùn)行泵故障時(shí)，備用泵將無擾動(dòng)地投入運(yùn)行。鍋爐給水泵性能參數(shù)〔1〕型式臥式、雙殼、多級(jí)離心泵〔2〕流量1450m3/h〔3〕揚(yáng)程2200m〔4〕轉(zhuǎn)速5700r/min〔5〕汽蝕余量105m〔6〕軸功率8402kW〔7〕配套功率9800kW〔8〕泵重量13737kg4.7加熱器疏水系統(tǒng)發(fā)電廠的疏水系統(tǒng)是指用來疏泄和收集全廠各類汽水管道疏水的管路及設(shè)備。發(fā)電廠疏水系統(tǒng)由鍋爐、汽輪機(jī)本體疏水和蒸汽管道疏水兩局部組成。因機(jī)組啟動(dòng)暖機(jī)時(shí)各疏水點(diǎn)壓力不同，應(yīng)分別引入壓力不同的疏水母管中。在接至設(shè)置在凝汽器附近的疏水?dāng)U容器，疏水?dāng)U容器的汽，水側(cè)分別與凝汽器汽，水側(cè)連接。設(shè)計(jì)的主要方面是對(duì)回?zé)峒訜崞鞯氖杷到y(tǒng)進(jìn)行選型，因?yàn)楦邏杭訜崞骱偷蛪杭訜崞髡Ｊ杷到y(tǒng)均采用逐級(jí)自流方式。正常運(yùn)行時(shí)，每臺(tái)高壓加熱器的正常疏水逐級(jí)回流至下一級(jí)高壓加熱器，最后至除氧器，低壓加熱器的正常疏水逐級(jí)回流至下一級(jí)低壓加熱器，最后至排汽裝置。除正常疏水外，各加熱器還設(shè)有危急疏水管路，當(dāng)加熱器故障引起水位超過規(guī)定值或在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)相鄰加熱器之間壓差較小，正常疏水不能逐級(jí)自流，危急疏水閥那么自動(dòng)開啟，以控制加熱器水位。各加熱器危急疏水均單獨(dú)接至排汽裝置；除氧器在高水位時(shí)溢流或緊急放水以及除氧器檢修放水均排至排汽裝置中。軸封冷凝器疏水經(jīng)多級(jí)U形水封管排入排汽裝置中。每個(gè)加熱器的疏水管路上均設(shè)有疏水調(diào)節(jié)閥。所有低壓加熱器均設(shè)有兩個(gè)分開的疏水接口，正常疏水接口位于加熱器疏水冷卻段，危急疏水接口位于加熱器的凝結(jié)段。每臺(tái)加熱器均設(shè)有啟動(dòng)排氣和連續(xù)排氣，以排除加熱器中的不凝結(jié)氣體。每臺(tái)高壓加熱器的啟動(dòng)和連續(xù)排氣均單獨(dú)接至除氧器中，每臺(tái)低壓加熱器的啟動(dòng)和連續(xù)排氣也單獨(dú)接至排汽裝置中。除氧器的啟動(dòng)和連續(xù)排氣接至大氣中。連續(xù)排氣均設(shè)有節(jié)流孔板，其容量按能通過0.5%加熱器最大加熱流量選取。加熱器的疏水指抽汽在加熱器內(nèi)放熱后形成的凝結(jié)水。加熱器疏水系統(tǒng)的作用：一，疏放及回收各級(jí)加熱器的蒸汽凝結(jié)水；二，保持加熱器內(nèi)水位在正常范圍內(nèi)，防止汽輪機(jī)進(jìn)水。三臺(tái)高加疏水系統(tǒng)正常疏水采用疏水逐級(jí)自流方式，既上一級(jí)加熱器的疏水通過級(jí)間的壓差排入下一級(jí)加熱器中，最低一級(jí)#3高加疏水排入除氧器。#3高加的疏水管道上的調(diào)節(jié)閥前靠近除氧器處還安裝逆止閥，以防止除氧器內(nèi)的水汽倒入#3高加，造成振動(dòng)。正常疏水調(diào)節(jié)閥在低二水位時(shí)全關(guān)，在高一水位及以上時(shí)全開。危急疏水：當(dāng)加熱器水位到達(dá)高二水位及以上時(shí)，應(yīng)開啟危急疏水調(diào)節(jié)閥將疏水排向凝汽器事故疏水?dāng)U容器。其中#1高加危急疏水排入低壓側(cè)凝汽器擴(kuò)容器，#2、#3高加危急疏水排入高壓側(cè)凝汽器擴(kuò)容器高加排空氣系統(tǒng)作用加熱器管系和殼體中的不凝結(jié)氣體會(huì)增加加熱器的傳熱熱阻，阻礙蒸汽與給水之間的換熱，并且還會(huì)對(duì)熱力設(shè)備造成腐蝕。因此，在所有加熱器的汽側(cè)和水側(cè)均裝置排汽裝置及管道系統(tǒng)。以從加熱器和除氧器中排出不凝結(jié)氣體，以提高傳熱效率和防止腐蝕。水側(cè)排氣：每臺(tái)高加都有一路排空氣管道，以便加熱器充水時(shí)排出水室中的空氣。汽側(cè)排氣：各級(jí)高加的汽側(cè)均設(shè)有啟動(dòng)排氣和連續(xù)排氣裝置。啟動(dòng)排氣用于機(jī)組啟動(dòng)和水壓試驗(yàn)時(shí)迅速排氣；連續(xù)排空氣用于正常時(shí)連續(xù)排出加熱器內(nèi)不凝結(jié)氣體。每臺(tái)高加汽側(cè)設(shè)有兩路啟動(dòng)向空排空氣管道，啟動(dòng)排氣通過隔離閥排向大氣。每臺(tái)高加汽側(cè)還有一路連續(xù)排空氣管道，接入除氧器。每臺(tái)高加的抽汽系統(tǒng)是獨(dú)立的，且出口管均設(shè)有逆止閥。每臺(tái)抽汽管道上均有節(jié)流孔板，以防止過多蒸汽流入除氧器4.8鍋爐排污利用系統(tǒng)為保證鍋爐的爐水品質(zhì)，在汽包鍋爐的爐水要參加某些化學(xué)藥品。使隨給水進(jìn)入鍋爐的結(jié)垢物質(zhì)或呈溶解狀態(tài)，或生成懸浮細(xì)粒呈分散狀態(tài)，隨著運(yùn)行時(shí)間餓增長，爐水中含鹽超過允許值，這不僅使蒸汽帶鹽，影響蒸汽品質(zhì)，還可能造成爐管堵塞，影響鍋爐的平安。鍋爐的連續(xù)排污不僅造成工質(zhì)損失，而且還伴有熱量損失，鍋爐的連續(xù)排污損失幾乎占全廠汽水損失的一半。并且隨著機(jī)組容量的不斷增加，排污水量越來越大，為了回收這一局部工質(zhì)，利用其熱量，發(fā)電廠設(shè)置了連續(xù)排污利用裝置，連續(xù)排污利用裝置一般由排污擴(kuò)容器，排污水冷卻器以及相應(yīng)的汽水連接管道組成。鍋爐排污又分為連續(xù)排污和定期排污。連續(xù)排污是從汽包中含鹽量較大的局部連續(xù)排放爐水，由于連續(xù)排污量大，對(duì)連續(xù)排污要求回收工質(zhì)和熱量。定期排污是從爐水循環(huán)的最低點(diǎn)〔水冷壁下聯(lián)箱〕排放爐水，一般在低負(fù)荷時(shí)進(jìn)行，排放時(shí)間為0.5~1min，排污量為鍋爐額定蒸發(fā)量的0.1~0.5%,定期排污系統(tǒng)能迅速的降低爐水的含鹽量，所以汽包鍋爐均設(shè)置一套完整的連續(xù)排污利用系統(tǒng)和定期排污系統(tǒng)。在超高參數(shù)和亞臨界參數(shù)的發(fā)電廠中，為簡化系統(tǒng)，常采用單級(jí)排污利用系統(tǒng)。鍋爐的連續(xù)排污水流出汽包后進(jìn)入排污擴(kuò)容器，在擴(kuò)容器壓力下一局部水汽化為蒸汽，因蒸汽含鹽量少，所以可以進(jìn)入熱力系統(tǒng)，一般是送入與擴(kuò)容器壓力相同的除氧器中，從而回收一局部工質(zhì)和熱量。4.9輔助蒸汽系統(tǒng)每臺(tái)機(jī)組各設(shè)有一臺(tái)輔助蒸汽聯(lián)箱，兩臺(tái)機(jī)組的輔助蒸汽聯(lián)箱之間設(shè)有聯(lián)絡(luò)母管，供機(jī)組啟動(dòng)的老廠來汽接入1號(hào)機(jī)組的輔助蒸汽聯(lián)箱。機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，輔助蒸汽聯(lián)箱的汽源來自汽輪機(jī)4段抽汽，啟動(dòng)或低負(fù)荷時(shí)來自冷再熱蒸汽系統(tǒng)。冷再熱蒸汽與高壓輔助蒸汽聯(lián)箱之間設(shè)有減壓閥。輔助蒸汽聯(lián)箱參數(shù)約為315～370℃，0.8～1.2MPa。輔汽聯(lián)箱向暖風(fēng)器、生水加熱器、主廠房及輸煤棧橋蒸汽采暖等提供加熱蒸汽，其供汽參數(shù)滿足用戶的要求。為防止減壓閥失控時(shí)輔助蒸汽系統(tǒng)超壓，輔助蒸汽聯(lián)箱上設(shè)有平安閥，其排放能力100%滿足最大來汽量。當(dāng)一臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行，另一臺(tái)機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，啟動(dòng)機(jī)組的輔助蒸汽由正常運(yùn)行的輔助蒸汽聯(lián)箱供汽。輔助蒸汽系統(tǒng)的供汽能力按一臺(tái)機(jī)組啟動(dòng)和另一臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的用汽量之和考慮。來自一期的啟動(dòng)用汽管道上設(shè)有流量測量裝置。單元制機(jī)組發(fā)電廠均設(shè)有輔助蒸汽系統(tǒng)。輔助蒸汽系統(tǒng)的作用是保證機(jī)組在各種運(yùn)行工況下，為個(gè)用汽工程提供參數(shù)、數(shù)量符合要求的蒸汽。輔助蒸汽系統(tǒng)主要由供氣氣源、用汽支管、輔助蒸汽聯(lián)箱〔輔助蒸汽聯(lián)箱參數(shù)約為315～370℃，0.8～1.2Mpa〕、減壓減溫裝置、疏水裝置及其連接管道和閥門等組成。供汽汽源輔助蒸汽系統(tǒng)汽源確實(shí)定，要充分考慮到機(jī)組啟動(dòng)、低負(fù)荷、正常運(yùn)行及廠區(qū)的用汽情況。其正常汽源應(yīng)在滿足要求的前提下，盡可能的利用低壓抽汽或廢熱，以提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性。另外考慮在機(jī)組啟動(dòng)或回?zé)釁?shù)不能滿足要求時(shí)，有適當(dāng)?shù)膫溆脷庠?。其疏水也?yīng)回收。1．啟動(dòng)鍋爐或老廠供汽對(duì)于新建電廠的第一臺(tái)機(jī)組，要設(shè)置啟動(dòng)鍋爐，用鍋爐新蒸汽來滿足機(jī)組的啟停和廠區(qū)用汽。對(duì)于擴(kuò)建電廠，可利用老廠鍋爐的過熱蒸汽作為啟動(dòng)和低負(fù)荷氣源。2．再熱冷段供汽再熱冷段供汽氣源可接至高壓旁路之后，這樣在啟動(dòng)、低負(fù)荷及機(jī)組甩負(fù)荷工況下，只要旁路系統(tǒng)投入，且其蒸汽參數(shù)能滿足用汽要求時(shí)，就能供給輔助蒸汽。當(dāng)旁路系統(tǒng)切除，再熱冷段蒸汽能滿足要求時(shí)，由高壓缸排汽供輔助蒸汽。該供汽管道上裝有止回閥，防止輔助蒸汽倒流入汽輪機(jī)。3．汽輪機(jī)抽汽供汽當(dāng)負(fù)荷大于70℅—85℅MCR時(shí)，利用汽輪機(jī)和輔助蒸汽聯(lián)箱相一致的抽汽供輔助蒸汽，并且在抽汽供汽管與輔助蒸汽聯(lián)箱之間不設(shè)減壓閥，在輔助蒸汽聯(lián)箱所要求的一定壓力范圍內(nèi)，滑壓運(yùn)行，從而減少壓力損失，提高機(jī)組運(yùn)行的熱經(jīng)濟(jì)性。接入輔助蒸汽聯(lián)箱的蒸汽管道上也裝有止回閥。660MW機(jī)組的輔助蒸汽系統(tǒng)，除啟動(dòng)鍋爐和從高壓旁路裝置后接出的冷再熱蒸汽作為輔助蒸汽系統(tǒng)的汽源外，還有一路由鍋爐汽包接出的供汽管道。當(dāng)機(jī)組突然甩負(fù)荷，旁路系統(tǒng)未能投入時(shí)，為了保證必須的輔助蒸汽用汽，由鍋爐汽包引來的飽和蒸汽，經(jīng)汽水別離器別離后，水進(jìn)入疏水?dāng)U容器，蒸汽進(jìn)入輔助蒸汽聯(lián)箱，從而利用鍋爐的余壓向輔助蒸汽系統(tǒng)供汽。輔助蒸汽系統(tǒng)的用途1．向除氧器供汽〔1〕機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，供除氧器加熱用汽〔2〕低負(fù)荷或停機(jī)過程中，當(dāng)除氧器壓力低于一定值時(shí)，抽汽汽源自動(dòng)切換至輔助蒸汽，以維持除氧器定壓運(yùn)行。〔3〕用甩負(fù)荷時(shí)，輔助蒸汽自動(dòng)投入，以維持除氧器內(nèi)具有一定的壓力?！?〕在停機(jī)情況下，相除氧器供給一定量的輔助蒸汽，是除氧器內(nèi)儲(chǔ)存的凝結(jié)水外表覆蓋一層蒸汽，防止凝結(jié)水直接與大氣相通，造成凝結(jié)水溶氧量增加。2．小汽機(jī)調(diào)節(jié)用汽機(jī)組啟動(dòng)之前，假設(shè)給水泵小汽機(jī)需要調(diào)節(jié)用汽，可有輔助蒸汽供給。供汽管接在小汽機(jī)低壓主汽閥前。3．主汽輪機(jī)和小汽輪機(jī)的軸封用汽對(duì)于采用輔助蒸汽供汽的軸封供汽系統(tǒng)，在各種工況下，輔助蒸汽系統(tǒng)都要提供符合要求的軸封用汽。對(duì)于在正常運(yùn)行是采用的自密封平衡供汽的軸封系統(tǒng)，當(dāng)機(jī)組啟停及低負(fù)荷工況下，由輔助蒸汽向主汽輪機(jī)和小汽輪機(jī)供軸封用汽。660MW機(jī)組在供給軸封用汽管道上設(shè)有電加熱器，用于機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)，因汽缸壁溫度過高而輔助蒸汽溫度不能滿足要求時(shí)，投入電加熱器提高輔助蒸汽的溫度以滿足啟動(dòng)要求。4．采暖用汽和鍋爐暖風(fēng)用汽燃用高硫煤的電廠，如鍋爐尾部受熱面的金屬溫度低于露點(diǎn)，會(huì)引起腐蝕、堵灰，解決的方法之一是采用暖風(fēng)器，即利用回?zé)岢槠麃砑訜峥諝?，以提高進(jìn)入空氣預(yù)熱器的進(jìn)口空氣溫度。利用回?zé)岢槠訜峥諝鈹U(kuò)大了回?zé)嵝Ч?，提高了汽輪機(jī)的內(nèi)效率，但卻使鍋爐排煙熱損失增大，降低鍋爐效率。因此，采用暖風(fēng)器后，全廠熱經(jīng)濟(jì)性是否提高或降低，取決于合理選擇暖風(fēng)器的系統(tǒng)和參數(shù)。正常運(yùn)行時(shí)，電廠的采暖用汽和鍋爐暖風(fēng)器用汽有汽輪機(jī)抽汽供給，。當(dāng)機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)抽汽壓力不能滿足用汽要求時(shí)，由輔助蒸汽系統(tǒng)供給。5．其它用汽輔助蒸汽還提供卸油、油庫加熱、燃油加熱及燃油霧化用汽，以及機(jī)組停運(yùn)后的露天管道和設(shè)備的保暖用汽等雜項(xiàng)用汽。6．除氧器除氧器按機(jī)組最大連續(xù)出力工況〔TMCR〕設(shè)計(jì)，能夠滿足汽輪機(jī)閥門全開工況〔VWO〕的運(yùn)行要求。除氧器采用滑壓運(yùn)行方式，即除氧器的工作壓力隨汽輪機(jī)4段抽汽壓力的變化而變化。當(dāng)4段抽汽的壓力低至一定數(shù)值時(shí)，自動(dòng)切換至輔助蒸汽。除氧器出口給水含氧量滿足有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，不大于7g/l。除氧器正常水位時(shí)的有效容積為250m3，滿足機(jī)組TMCR工況7分鐘的給水需要量。除氧器的主要技術(shù)數(shù)據(jù)：〔1〕型式 臥式〔2〕出力 2400t/h〔3〕除氧器最大工作壓力 1.25MPa〔4〕除氧器最大工作溫度 185.6℃4.10回?zé)嵯到y(tǒng)機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)是火電廠熱力系統(tǒng)中最重要的局部之一，通?；?zé)岢槠麎毫ψ畹偷囊?、二?jí)管道外，都設(shè)有電動(dòng)隔離閥和氣動(dòng)控制止回閥。他們均應(yīng)盡量地靠近汽輪機(jī)回?zé)岢槠诓贾?，以減少抽汽管道上可能儲(chǔ)存的蒸汽能量，在抽汽隔離閥和止回閥上下游，設(shè)有接到疏水聯(lián)箱和疏水管道，其疏水閥有氣動(dòng)控制。此外，在抽汽隔離閥和止回閥之間還有一根疏水，排氣管道，在停機(jī)或需要對(duì)閥門進(jìn)行檢修時(shí)，翻開手動(dòng)疏水隔離閥，即可將該管道內(nèi)的積水排盡。許多機(jī)組壓力最低的二級(jí)回?zé)峒訜崞魍ǔ２贾迷谀骱聿?，該機(jī)組的二級(jí)低壓加熱器位于高壓凝汽器和低壓凝汽器喉部，所以第6、7段抽汽管道直接從抽汽口接至加熱器進(jìn)口，不設(shè)置任何閥門。每根抽汽管上都應(yīng)裝有吸收管道膨脹量的膨脹節(jié)。4.10凝結(jié)水系統(tǒng)及其設(shè)備凝結(jié)水箱來的凝結(jié)水由凝結(jié)水泵升壓后，經(jīng)中壓凝結(jié)水精處理裝置、軸封冷卻器和三臺(tái)低壓加熱器后進(jìn)入除氧器。每臺(tái)機(jī)組安裝2臺(tái)100％容量的凝結(jié)水泵。凝結(jié)水精處理采用粉末樹脂覆蓋過濾器系統(tǒng)，單元制布置，每臺(tái)機(jī)組設(shè)有3x50％容量的過濾器及其輔助系統(tǒng)。凝結(jié)水系統(tǒng)中凝結(jié)水精處理裝置設(shè)有100%容量的電動(dòng)旁路；軸封冷卻器也設(shè)有旁路管道，用于機(jī)組試運(yùn)行凝結(jié)水管道沖洗時(shí)旁通軸封冷卻器；7、6、5號(hào)低壓加熱器各設(shè)有一個(gè)電動(dòng)旁路。在軸封冷卻器出口的凝結(jié)水管道上引出一路裝有調(diào)節(jié)閥的凝結(jié)水泵再循環(huán)管至排汽裝置，以確保機(jī)組啟動(dòng)和低負(fù)荷時(shí)凝結(jié)水泵所需的最小流量和軸封冷卻器所需的最小冷卻水量的要求。在軸封冷卻器入口的凝結(jié)水管道上，設(shè)置一路至凝結(jié)水補(bǔ)充水箱的管道，用于排汽裝置熱井高水位時(shí)的放水。在軸封冷卻器出口的凝結(jié)水管道上裝有除氧器水位調(diào)節(jié)閥。此外，凝結(jié)水系統(tǒng)還負(fù)責(zé)提供疏水?dāng)U容器減溫水、低壓旁路減溫水、低壓缸噴水、真空泵補(bǔ)充水，以及向輔助蒸汽減溫器及其它減溫器提供減溫水等。每臺(tái)機(jī)組設(shè)有一套凝結(jié)水補(bǔ)充水系統(tǒng)，包括一座300m3凝結(jié)水系統(tǒng)的主要作用是把凝結(jié)水從凝汽器熱井送到除氧器。為保證整個(gè)系統(tǒng)可靠的工作，提高效率，在輸送過程中，還對(duì)凝結(jié)水進(jìn)行除鹽凈化、加熱和必要的控制調(diào)節(jié)，同時(shí)在運(yùn)行過程中提供有關(guān)設(shè)備的減溫水、密封水、冷卻水和控制水等。另外還補(bǔ)充熱力循環(huán)過程中的汽水損失。凝結(jié)水系統(tǒng)一般由凝結(jié)水泵、軸封加熱器、低壓加熱器的主要設(shè)備及其聯(lián)接管道組成。亞臨界壓力和超臨界壓力參數(shù)機(jī)組由于鍋爐對(duì)給水品質(zhì)要求較高，在凝結(jié)水泵后設(shè)有除鹽裝置。對(duì)于大型機(jī)組，主凝結(jié)水系統(tǒng)還包括由補(bǔ)充水箱和補(bǔ)充水泵等組成的補(bǔ)充水系統(tǒng)。凝結(jié)水箱來的凝結(jié)水由凝結(jié)水泵升壓后，經(jīng)中壓凝結(jié)水精處理裝置、軸封冷卻器和三臺(tái)低壓加熱器后進(jìn)入除氧器。一般機(jī)組的主凝結(jié)水系統(tǒng)具有以下特點(diǎn)：設(shè)有兩臺(tái)容量為100％的凝結(jié)水泵和凝結(jié)水升壓泵，一臺(tái)正常運(yùn)行，一臺(tái)備用，運(yùn)行泵故障時(shí)聯(lián)鎖啟動(dòng)備用泵凝結(jié)水泵主要技術(shù)數(shù)據(jù)：〔1〕型式立式、筒袋型多級(jí)泵〔2〕流量 1940m3/h〔3〕揚(yáng)程3520m〔4〕電動(dòng)機(jī)功率2500kW〔5〕轉(zhuǎn)速 1480r/min2．低壓加熱器設(shè)置住凝結(jié)水旁路。旁路的作用是：當(dāng)某臺(tái)加熱器故障解列或者停運(yùn)時(shí)，凝結(jié)水通過旁路進(jìn)入除氧器，不因加熱器事故而涉及整個(gè)機(jī)組正常運(yùn)行。3．設(shè)置凝結(jié)水最小流量在循環(huán)。衛(wèi)視凝結(jié)水泵在啟動(dòng)后者低負(fù)荷時(shí)，不發(fā)生汽蝕，同時(shí)保證軸封加熱器有足夠的凝結(jié)水量流過，是軸封漏氣能夠完全凝結(jié)下來，以維持軸封加熱器中的微負(fù)壓狀態(tài)，在軸封加熱器后的主凝結(jié)水管道上設(shè)有返回凝汽器的凝結(jié)水最小流量再循環(huán)管。4．各種減溫水及雜項(xiàng)用水管道，接在凝結(jié)水泵出口或除鹽裝置后。因?yàn)檫@些水要求純潔的壓力水。5．在凝汽器熱井底部、最后一臺(tái)〔沿凝結(jié)水流向〕低壓加熱器的出口凝結(jié)水管道上、除氧器水箱底部都裝有排地溝的支管，以便在機(jī)組投運(yùn)前，沖洗凝結(jié)水管道時(shí)，將不合格的凝結(jié)水排入地溝。6．化學(xué)補(bǔ)充水通過補(bǔ)充水調(diào)節(jié)閥進(jìn)入凝汽器，以補(bǔ)充熱力循環(huán)過程中的汽水損失。凝結(jié)水補(bǔ)充水系統(tǒng)的管道和閥門均采用不銹鋼材料。第五章管道計(jì)算與選型熱電廠的一般管道設(shè)計(jì)中，都是在推薦的流速范圍內(nèi)選擇適當(dāng)?shù)慕橘|(zhì)流速，經(jīng)過水力計(jì)算求出管徑，再根據(jù)介質(zhì)的參數(shù)和管材的特性通過強(qiáng)度計(jì)算求其管壁厚度，最后在選擇管道和確定其有關(guān)具體數(shù)值。推薦的介質(zhì)流速范圍是經(jīng)過大量的計(jì)算和具體的時(shí)間經(jīng)驗(yàn)總結(jié)出來的。在一般的中小型熱電廠中，管線不長，布置合理時(shí)，可不作水力計(jì)算和壁厚計(jì)算，而是選擇適當(dāng)?shù)慕橘|(zhì)流速直接選定管徑及其壁厚。對(duì)于一些小直徑的輔助管道。往往不經(jīng)過計(jì)算而是參考類似的管道來選擇管道直徑及其壁厚。5.1管道計(jì)算所用相關(guān)資料確定管徑時(shí)，一般應(yīng)根據(jù)運(yùn)行中介質(zhì)的最大流量和允許的最大壓力損失進(jìn)行計(jì)算，由于管徑和壁厚厚度的偏差，計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮10%的裕量。推薦流速資料汽水管道的介質(zhì)流速一般按DL/T5054—1996《火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》中推薦的管道介質(zhì)流速來選取，詳見表4在推薦的介質(zhì)流速范圍內(nèi)選擇具體流速時(shí)，應(yīng)注意管徑大小、參數(shù)上下的影響，對(duì)于直徑小、介質(zhì)參數(shù)低的管道，宜采用較低值。給水再循環(huán)量約為給水泵最大流量的15%~30%,給水再循環(huán)流速控制在4m/s以下，否那么容易造成管道振動(dòng)。表5.1推薦流速表截止類型管道類型推薦流速〔m/s〕主蒸汽主蒸汽管道：40—60其他蒸汽抽汽或輔助蒸汽管道：過熱汽：35—60飽和汽：30—50濕蒸汽：20—35給水高壓給水管道：2—6低壓給水管道：0.5—2凝結(jié)水凝結(jié)水泵出口管道：2.0—3.5凝結(jié)水泵進(jìn)口管道：0.5—3.0加熱器疏水加熱器疏水管道：疏水泵出口側(cè)：1.5—3.0疏水泵入口側(cè)：0.5—1.0調(diào)節(jié)閥出口側(cè)；20—100調(diào)節(jié)閥入口側(cè)；1—2其他水生水、化學(xué)水、工業(yè)水其他水管：2—3其他水離心泵出口管道及其他壓力管：0.5—1.5離心泵入口管：小于1自流、溢流等無壓排氣水管道：相關(guān)計(jì)算公式具體計(jì)算管內(nèi)徑是，對(duì)單項(xiàng)流體的管道，選擇推薦的介質(zhì)流速，根據(jù)連續(xù)性方程得：單位為、單位為：、單位為：、單位為：5.2具體管道管徑計(jì)算主蒸汽相關(guān)管道有設(shè)計(jì)所給條件知：；；查焓值表知：所以主蒸汽系統(tǒng)母管采用2-2方式布置。.1主蒸汽母管管徑計(jì)算主蒸汽母管介質(zhì)質(zhì)量流量：，推薦流速取：由公式：得：代入數(shù)據(jù)：所以單個(gè)母管的直徑為359.96mm。.2主蒸汽支管〔汽機(jī)進(jìn)氣管〕計(jì)算進(jìn)汽管介質(zhì)質(zhì)量流量：，比容同上，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)：所以單個(gè)主蒸汽支管的直徑為345.89mm。高壓加熱器H1相關(guān)抽汽管道的計(jì)算有設(shè)計(jì)所給條件知：查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)：高壓加熱器H2相關(guān)抽汽管道的計(jì)算有設(shè)計(jì)所給條件知：查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)：高壓加熱器H3相關(guān)抽汽管道的計(jì)算第三級(jí)高壓抽汽參數(shù)：；由焓值圖查得比容計(jì)算流量：推薦流速?。焊鶕?jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)：通除氧器管道的計(jì)算第四級(jí)高壓抽汽參數(shù)：；由焓值圖查得比容計(jì)算流量：推薦流速取：根據(jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)：低壓加熱器H5相關(guān)抽汽管道的計(jì)算有設(shè)計(jì)所給條件知：；查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)：低壓加熱器H6相關(guān)抽汽管道的計(jì)算有設(shè)計(jì)所給條件知：；查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)：低壓加熱器H7相關(guān)抽汽管道的計(jì)算第七級(jí)高壓抽汽參數(shù)：，由焓值圖查得比容計(jì)算流量：推薦流速?。焊鶕?jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)：低壓加熱器H8相關(guān)抽汽管道的計(jì)算第七級(jí)高壓抽汽參數(shù)：，由焓值圖查得比容計(jì)算流量：推薦流速?。焊鶕?jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)：5.3管道的選型管子類別應(yīng)根據(jù)管內(nèi)介質(zhì)、參數(shù)及在各種工況下進(jìn)行的平安性和經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行選擇。主要管子類別選擇：〔1〕無縫鋼管適用于各類參數(shù)的管道?！?〕低溫再熱蒸汽管道可采用高質(zhì)量焊接鋼管?！?〕PN2.5及以下參數(shù)的管道，特可選用電焊鋼管。〔4〕《低壓流體輸送用焊接鋼管》〔GB/T3092〕及《低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管》〔GB/T3092〕中的加厚管子，可用于輸送設(shè)計(jì)壓力小于等于1.6MPa和設(shè)計(jì)溫度在0~200熱電廠中主蒸汽管道、再熱蒸汽管道和高壓給水管道等主要管道的管徑尺寸，宜通過優(yōu)化計(jì)算確定。確定管徑時(shí)，一般應(yīng)根據(jù)運(yùn)行中介質(zhì)的最大流量和允許的最大壓力損失進(jìn)行計(jì)算，由于管徑和管壁厚度的偏差，計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮10%的裕量以及足夠平安系數(shù)。主蒸汽相關(guān)管道選型.1主蒸汽母管選型參數(shù)：，，根據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計(jì)2000》選擇標(biāo)準(zhǔn)管道。那么選擇管道型號(hào)為：標(biāo)識(shí)編碼：用途：主蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力：類別：無縫鋼管設(shè)計(jì)溫度：技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：尺寸標(biāo)準(zhǔn)：材質(zhì)：F12(X20CrMoV121)標(biāo)管通徑：外徑×壁厚：焊接值：質(zhì)量：用所選管的管徑反計(jì)算最大流量：實(shí)際最大流量：裕量滿足需求。.2主蒸汽支管管選型〔即：汽機(jī)進(jìn)汽管〕參數(shù)：，，根據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計(jì)2000》選擇標(biāo)準(zhǔn)管道。那么選擇管道型號(hào)為：標(biāo)識(shí)編碼：用途：主蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力：類別：無縫鋼管設(shè)計(jì)溫度：技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：尺寸標(biāo)準(zhǔn)：材質(zhì)：F12(X20CrMoV)標(biāo)管通徑：外徑×壁厚：焊接值：質(zhì)量：用所選管的管徑反計(jì)算最大流量：實(shí)際最大流量：高壓加熱器H1抽汽管道選型參數(shù)：，，根據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計(jì)2000》選擇標(biāo)準(zhǔn)管道。那么選擇管道型號(hào)為：標(biāo)識(shí)編碼：用途：普通設(shè)計(jì)壓力：類別：無縫鋼管技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：