化工原理第三章傳熱-課件

了解熱傳導(dǎo)（導(dǎo)熱）、熱對(duì)流和熱輻射的基本概念；掌握導(dǎo)熱、對(duì)流換熱的基本規(guī)律及計(jì)算方法；熟悉各種熱交換設(shè)備的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)；掌握穩(wěn)定綜合傳熱過程的計(jì)算；了解強(qiáng)化傳熱和熱絕緣的措施。本章重點(diǎn)和難點(diǎn)第三章傳熱1了解熱傳導(dǎo)（導(dǎo)熱）、熱對(duì)流和熱輻射的基本概念；本章重點(diǎn)和難點(diǎn)一、傳熱在生物（食品）工程中的應(yīng)用第一節(jié)傳熱的基本概念傳熱：是不同溫度的兩個(gè)物體之間或同一物體的兩個(gè)不同溫度部位之間所進(jìn)行的熱的轉(zhuǎn)移。傳熱在生物（食品）工程中的應(yīng)用：(1)一般的加熱、冷卻、冷凝過程；(2)食品的殺菌和保藏；(3)蒸發(fā)濃縮、干燥、結(jié)晶(通過加熱去除水分)；(4)蒸煮、焙烤(通過加熱使食品完成一定的生化反應(yīng))。食品生產(chǎn)過程對(duì)傳熱的要求：強(qiáng)化傳熱(加熱或冷卻物料)削弱傳熱(設(shè)備和管道的保溫)2一、傳熱在生物（食品）工程中的應(yīng)用第一節(jié)傳熱的基本概念傳精品資料3精品資料3你怎么稱呼老師？如果老師最后沒有總結(jié)一節(jié)課的重點(diǎn)的難點(diǎn)，你是否會(huì)認(rèn)為老師的教學(xué)方法需要改進(jìn)？你所經(jīng)歷的課堂，是講座式還是討論式？教師的教鞭“不怕太陽曬，也不怕那風(fēng)雨狂，只怕先生罵我笨，沒有學(xué)問無顏見爹娘……”“太陽當(dāng)空照，花兒對(duì)我笑，小鳥說早早早……”44二、傳熱的基本方式熱的傳遞是由于系統(tǒng)內(nèi)或物體內(nèi)溫度不同而引起的，根據(jù)傳熱機(jī)理不同，傳熱的基本方式有三種：熱傳導(dǎo)(conduction)；對(duì)流(convection)；輻射(radiation)。5二、傳熱的基本方式熱的傳遞是由于系統(tǒng)內(nèi)或物體物體各部分之間不發(fā)生相對(duì)位移，僅借分子、原子和自由電子等微觀粒子的熱運(yùn)動(dòng)而引起的熱量傳遞稱為熱傳導(dǎo)。

金屬固體：

熱傳導(dǎo)主要依靠自由電子運(yùn)動(dòng)。

不良導(dǎo)體的固體與液體：

主要靠分子、原子的振動(dòng)。

氣體：

主要靠分子的不規(guī)則熱運(yùn)動(dòng)。1.熱傳導(dǎo)（又稱導(dǎo)熱）2.熱對(duì)流

流體各部分之間發(fā)生相對(duì)位移所引起的熱傳遞過程稱為熱對(duì)流。熱對(duì)流僅發(fā)生在流體中。通常把流體與固體壁面之間的傳熱稱為對(duì)流傳熱6物體各部分之間不發(fā)生相對(duì)位移，僅借分子、原子和強(qiáng)制對(duì)流：

因泵（或風(fēng)機(jī)）或攪拌等外力所導(dǎo)致的對(duì)流稱為強(qiáng)制對(duì)流。流動(dòng)的原因不同，對(duì)流傳熱的規(guī)律也不同。在同一流體中有可能同時(shí)發(fā)生自然對(duì)流和強(qiáng)制對(duì)流。熱對(duì)流的兩種方式：自然對(duì)流：

由于流體各處的溫度不同而引起的密度差異，致使流體產(chǎn)生相對(duì)位移，這種對(duì)流稱為自然對(duì)流。7強(qiáng)制對(duì)流：流動(dòng)的原因不同，對(duì)流傳熱的規(guī)律也3、熱輻射因熱的原因而產(chǎn)生的電磁波在空間的傳遞，稱為熱輻射。所有物體都能將熱以電磁波的形式發(fā)射出去，而不需要任何介質(zhì)。當(dāng)電磁波遇到物體時(shí)，又轉(zhuǎn)變?yōu)闊?。任何物體只要在絕對(duì)零度以上都能發(fā)射輻射能，但是只有在物體溫度較高的時(shí)候，熱輻射才能成為主要的傳熱形式。實(shí)際上，上述三種傳熱方式很少單獨(dú)出現(xiàn)，而往往是相互伴隨著出現(xiàn)的。83、熱輻射因熱的原因而產(chǎn)生的電磁波在空間的傳遞，稱為熱輻射。三、換熱器類型換熱器：實(shí)現(xiàn)冷、熱介質(zhì)熱量交換的設(shè)備冷、熱流體交換流過熱載體時(shí)，熱流體將熱量傳遞給冷流體。如煉焦?fàn)t中煤氣燃燒系統(tǒng)就是采用蓄熱式換熱。①直接混合式——將熱流體與冷流體直接混合的一種傳熱方式。②蓄熱式——熱量存儲(chǔ)在熱載體上傳遞給冷流體。如（圖3-3動(dòng)畫）用于輸送熱量的介質(zhì)—載熱體。加熱介質(zhì)（加熱劑）：起加熱作用的載熱體。水蒸氣、熱水等。冷卻介質(zhì)（冷卻劑）：起冷卻作用的載熱體。冷水、空氣制冷劑。9三、換熱器類型換熱器：實(shí)現(xiàn)冷、熱介質(zhì)熱量交換的設(shè)備③間壁式——熱流體通過間壁將熱量傳遞給冷流體，化工、食品生產(chǎn)中應(yīng)用極為廣泛，主要有：夾套式熱交換器；

蛇型式熱交換器；

套管式熱交換器；

列管式熱交換器；

板式熱交換器。(套管式換熱器)(列管式換熱器)(帶補(bǔ)償圈)10③間壁式——熱流體通過間壁將熱量傳遞給冷流體，化工、食四、傳熱過程中基本問題與傳熱機(jī)理

傳熱過程中的基本問題可以歸結(jié)為：

①載熱體用量計(jì)算

②傳熱面積計(jì)算

③換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

④提高換熱器生產(chǎn)能力的途徑。解決這些問題，主要依靠兩個(gè)基本關(guān)系。

⑴熱量衡算根據(jù)能量守恒的概念，若忽略操作過程中的熱量損失，則Q熱=Q冷，稱為熱量衡算式。由這個(gè)關(guān)系式可以算得載熱體的用量。11四、傳熱過程中基本問題與傳熱機(jī)理傳熱過程中的基本問題可以⑵傳熱速率傳熱速率Q（熱流量）：指單位時(shí)間內(nèi)通過傳熱面的熱量稱為傳熱速率，以Q表示，其單位W—(j/s)。熱通量q：單位時(shí)間內(nèi)通過單位傳熱面的熱量，W/m2。q=Q/S實(shí)踐證明，傳熱速率的數(shù)值與熱流體和冷流體之間的溫度差△tm及傳熱面積S成正比，即：Q=KS△tm(1-1)

S=nπdL(1-2)式中：

Q──傳熱速率，W；

S──傳熱面積，m2；

△tm──溫度差，℃；

K──傳熱系數(shù)，它表明了傳熱設(shè)備性能的好壞，受換熱器的結(jié)構(gòu)性能、流體流動(dòng)情況、流體的物牲等因素的影響，W/m2·℃；n──管數(shù)；d──管徑，m；L──管長，m。12⑵傳熱速率12將式（1-1）變換成下列形式：

式中：△tm──傳熱過程的推動(dòng)力，℃

1/K──傳熱總阻力（熱阻），m2·℃/W兩點(diǎn)說明：單位傳熱面積的傳熱速率(熱通量)正比于推動(dòng)力，反比于熱阻。因此，提高換熱器的傳熱速率的途徑是提高傳熱推動(dòng)力和降低熱阻。

從式（1-1）可知，如果己知傳熱量Q，則可在確定K及△tm的基礎(chǔ)上算傳熱面積S，進(jìn)而確定換熱器的各部分尺寸，完成換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。(1-3)13將式（1-1）變換成下列形式：

(1-3)13溫度場(chǎng)(temperaturefield)：某一瞬間空間中各點(diǎn)的溫度分布，稱為溫度場(chǎng)(temperaturefield)。

式中：t——溫度；

x,y,z——空間坐標(biāo)；

τ——時(shí)間。

物體的溫度分布是空間坐標(biāo)和時(shí)間的函數(shù)，即t=f(x，y，z，τ)(2-1)第二節(jié)熱傳導(dǎo)

一、傅立葉定律

1溫度場(chǎng)和溫度梯度

14溫度場(chǎng)(temperaturefield)：某一瞬間空間中xdSQt+△ttt-△t?t/?x溫度場(chǎng)與溫度梯度15xdSQt+△ttt-△t?t/?x溫度場(chǎng)與溫度梯度15

一維溫度場(chǎng)：若溫度場(chǎng)中溫度只沿著一個(gè)坐標(biāo)方向變化。一維溫度場(chǎng)的溫度分布表達(dá)式為：t=f(x,τ)(2-1a)等溫面的特點(diǎn)：

（1）等溫面不能相交；（2）沿等溫面無熱量傳遞。不穩(wěn)定溫度場(chǎng)：溫度場(chǎng)內(nèi)如果各點(diǎn)溫度隨時(shí)間而改變。在不穩(wěn)定溫度場(chǎng)中的傳熱為不穩(wěn)定傳熱。穩(wěn)定溫度場(chǎng)：若溫度不隨時(shí)間而改變。此時(shí)為穩(wěn)定傳熱。等溫面：溫度場(chǎng)中同一時(shí)刻相同溫度各點(diǎn)組成的面。16一維溫度場(chǎng)：若溫度場(chǎng)中溫度只沿著一個(gè)坐標(biāo)方向變化。等溫注意：沿等溫面將無熱量傳遞，而和等溫面相交的任何方向，因溫度發(fā)生變化則有熱量的傳遞。溫度隨距離的變化程度以沿等溫面的垂直（法線）方向?yàn)樽畲?。沿等溫面法線方向上的溫度變化率稱為溫度梯度。溫度梯度:溫度梯度是向量，其方向垂直于等溫面，并以溫度增加的方向?yàn)檎?。?duì)于一維溫度場(chǎng)，等溫面x及(x+Δx)的溫度分別為t(x,τ)及t(x+Δx,τ)，則兩等溫面之間的平均溫度變化率為：

2-22-2a17注意：沿等溫面將無熱量傳遞，而和等溫面相交的任何方向，因溫度傅立葉定律是熱傳導(dǎo)的基本定律，它指出：單位時(shí)間內(nèi)傳導(dǎo)的熱量與溫度梯度及垂直于熱流方向的截面積成正比，即

式中Q——單位時(shí)間傳導(dǎo)的熱量，簡稱傳熱速率，w

A——導(dǎo)熱面積，即垂直于熱流方向的表面積，m2λ——導(dǎo)熱系數(shù)(thermalconductivity)，w/m.k。式中的負(fù)號(hào)指熱流方向和溫度梯度方向相反。2傅立葉(Fourier)定律上式可改寫為：Q/S=q：單位時(shí)間、單位面積所傳遞的熱量，稱為熱量通量。Fourier定律表示熱量通量與溫度梯度成正比。2-3a2-3或18傅立葉定律是熱傳導(dǎo)的基本定律，它指出：單位時(shí)λ表征物質(zhì)導(dǎo)熱能力的大小，是物質(zhì)的物理性質(zhì)之一，其值與物質(zhì)的組成，結(jié)構(gòu)、密度、溫度及壓強(qiáng)有關(guān)。由實(shí)驗(yàn)測(cè)得。一般金屬（固體）的導(dǎo)熱系數(shù)>非金屬（固體）>液體>氣體多數(shù)固體λ與溫度的關(guān)系

λ=k0+k×t單位：W/(m

K)

k0--0℃下的導(dǎo)熱系數(shù)k為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)。對(duì)大多數(shù)金屬材料，其k值為負(fù)值；對(duì)非金屬材料則為正值。3.導(dǎo)熱系數(shù)由2-3式推導(dǎo)：2-3b單位：W/(m

K)19λ表征物質(zhì)導(dǎo)熱能力的大小，是物質(zhì)的物理性質(zhì)之一，其值與物質(zhì)的對(duì)于金屬t↑λ↓(通過自由電子的運(yùn)動(dòng))

對(duì)于非金屬t↑λ↑(通過靠晶格結(jié)構(gòu)的振動(dòng))

對(duì)于液體t↑λ↓(通過靠晶格結(jié)構(gòu)的振動(dòng))

對(duì)于氣體t↑λ↑(通過分子不規(guī)則熱運(yùn)動(dòng))λ隨壓力變化不大。只有當(dāng)系統(tǒng)的壓力P,3kpa≥P或P≥200Mpa，隨壓力的降低，導(dǎo)熱系數(shù)λ也降低，當(dāng)達(dá)到真空，λ約為0，保溫瓶的夾層抽真空就是此道理。20對(duì)于金屬t↑λ↓(通過自由電子的運(yùn)動(dòng))

對(duì)于非金屬t如圖所示：bt1t2Qtt1t2obx平壁壁厚為b，壁面積為A；壁的材質(zhì)均勻，導(dǎo)熱系數(shù)λ不隨溫度變化，視為常數(shù)；平壁的溫度只沿著垂直于壁面的x軸方向變化，故等溫面皆為垂直于x軸的平行平面。即為一維熱傳導(dǎo)。平壁側(cè)面的溫度t1及t2恒定。二、平壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)

1單層平壁的熱傳導(dǎo)21如圖所示：bt1t2Qtt1t2obx平壁壁厚為b，壁面積為式中Δt=t1-t2為導(dǎo)熱的推動(dòng)力(drivingforce)，而R=b/λS則為導(dǎo)熱的熱阻(thermalresistance)。

根據(jù)傅立葉定律對(duì)上式進(jìn)行積分，積分邊界條件：當(dāng)x=0時(shí)，t=t1；x=b時(shí)，t=t2或2-6將2-6式推而廣之，則傳遞過程的普遍關(guān)系式為：

過程傳遞速率=過程的推動(dòng)力/過程的阻力。(對(duì)傳熱，傳質(zhì)，動(dòng)量傳遞“三傳”均適用）當(dāng)λ為常數(shù)，單層平壁內(nèi)溫度分布為直線當(dāng)λ隨溫度變化時(shí)，單層平壁內(nèi)溫度分布為曲線。22式中Δt=t1-t2為導(dǎo)熱的推動(dòng)力(driving如圖所示：以三層平壁為例Qb1b2b3xtt1t2t3t4假定各層壁的厚度分別為b1，b2，b3，各層材質(zhì)均勻，導(dǎo)熱系數(shù)分別為λ1，λ2，λ3，皆視為常數(shù)；層與層之間接觸良好，相互接觸的表面上溫度相等，各等溫面亦皆為垂直于x軸的平行平面。壁的面積為S，在穩(wěn)定導(dǎo)熱過程中，穿過各層的熱量必相等。2多層平壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)

23如圖所示：以三層平壁為例Qb1b2b3xtt1t2t3t4假第一層

第三層第二層對(duì)于穩(wěn)定導(dǎo)熱過程：Q1=Q2=Q3=QSSSSSSS24第一層第三層第二層對(duì)于穩(wěn)定導(dǎo)熱過程：Q1=Q2=Q3=QS同理，對(duì)具有n層的平壁，穿過各層熱量的一般公式為式中i為n層平壁的壁層序號(hào)。SSSSSSS多層平壁導(dǎo)熱是一個(gè)串聯(lián)的傳熱過程，由上式可見，串聯(lián)傳熱過程的推動(dòng)力（總溫度差）為各分過程的溫度差之和，總熱阻是各分過程熱阻之和，此即為串聯(lián)熱阻疊加原則，當(dāng)總溫差一定時(shí)，傳熱速率取決于總熱阻。

25同理，對(duì)具有n層的平壁，穿過各層熱量的一般公式為式中i為n層例：某冷庫外壁內(nèi)、外層磚壁厚均為12cm，中間夾層厚10cm，填以絕緣材料。磚墻的熱導(dǎo)率為0.70w/m·k，絕緣材料的熱導(dǎo)率為0.04w/m·k，墻外表面溫度為10℃，內(nèi)表面為-5℃，試計(jì)算進(jìn)入冷庫的熱通量（熱流密度）及絕緣材料與磚墻的兩接觸面上的溫度。按溫度差分別計(jì)算t2、t3解：根據(jù)題意，已知t1=10℃，t4=-5℃，b1=b3=0.12m，b2=0.10m，λ1=λ3=0.70w/m·k，λ2=0.04w/m·k。按熱流密度公式計(jì)算q：S℃℃t1t2t3t4b1b2b3λ1λ3λ226例：某冷庫外壁內(nèi)、外層磚壁厚均為12cm，中間夾層厚10cm如圖所示：設(shè)圓筒的內(nèi)半徑為r1，內(nèi)壁溫度為t1，外半徑為r2，外壁溫度為t2。溫度只沿半徑方向變化，等溫面為同心圓柱面。圓筒壁與平壁不同點(diǎn)是其等溫面隨半徑而變化。在半徑r處取一厚度為dr的薄層，若圓筒的長度為L，則半徑為r處的傳熱面積為A=2πrL。三、圓筒壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)

1單層圓筒壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)

Qt2t1r1rr2drL27如圖所示：設(shè)圓筒的內(nèi)半徑為r1，內(nèi)壁溫度為t1，外半徑為r2將上式分離變量積分并整理得

根據(jù)傅立葉定律，對(duì)此薄圓筒層可寫出傳導(dǎo)的熱量為上式也可寫成與平壁熱傳導(dǎo)速率方程相類似的形式，即SSmSm28將上式分離變量積分并整理得根據(jù)傅立葉定律，對(duì)此薄圓筒層可寫上兩式相比較，可得其中

式中rm——圓筒壁的對(duì)數(shù)平均半徑，mSm——圓筒壁的內(nèi)、外表面對(duì)數(shù)平均面積，m2當(dāng)S2/S1<2時(shí)，可認(rèn)為Sm=（S1+S2）/2—算術(shù)平均值SmSm29上兩式相比較，可得其中r1r2r3r4t1t2t3t4

對(duì)穩(wěn)定導(dǎo)熱過程，單位時(shí)間內(nèi)由多層壁所傳導(dǎo)的熱量，亦即等于經(jīng)過各單層壁所傳導(dǎo)的熱量：Q1

=Q2=……=Qn如圖所示：以三層圓筒壁為例。假定各層壁厚分別為b1=r2-r1，b2=r3-r2，b3=r4-r3；各層材料的導(dǎo)熱系數(shù)λ1，λ2，λ3皆視為常數(shù)；層與層之間接觸良好，相互接觸的表面溫度相等，各等溫面皆為同心圓柱面。2多層圓筒壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)30r1r2r3r4t1t2t3t4對(duì)穩(wěn)定導(dǎo)熱過多層圓筒壁的熱傳導(dǎo)計(jì)算，可參照多層平壁。對(duì)于第一、二、三層圓筒壁有31多層圓筒壁的熱傳導(dǎo)計(jì)算，可參照多層平壁。對(duì)于第一、二整理上三式可得:同理，對(duì)于n層圓筒壁，穿過各層熱量的一般公式為注：對(duì)于圓筒壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)，通過各層的熱傳導(dǎo)速率都是相同的，但是熱通量卻不相等。32整理上三式可得:同理，對(duì)于n層圓筒壁，穿過各層熱量的一般公

分析：當(dāng)r1不變、r0增大時(shí)，熱阻R1增大，R2減小，因此有可能使總熱阻（R1+R2）下降，導(dǎo)致熱損失增大。通常，熱損失隨著保溫層厚度的增加而減少。對(duì)于小直徑圓管外包扎性能不良的保溫材料，隨著保溫層厚度的增加，可能反而使熱損失增大。假設(shè)保溫層內(nèi)表面溫度為t1，環(huán)境溫度為tf，保溫層的內(nèi)、外半徑分別為r1和r0，保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)為λ，保溫層外壁與空氣之間的對(duì)流傳熱系數(shù)為α。熱損失為：保溫層的臨界直徑tfr1r0t133分析：當(dāng)r1不變、r0增大時(shí)，熱阻R1增大，R2減上式對(duì)r0求導(dǎo)，可求出當(dāng)Q最大時(shí)的臨界半徑，即解得r0=λ/α當(dāng)保溫層的外徑do<2λ/α?xí)r，則增加保溫層的厚度反而使熱損失增大。當(dāng)保溫層的外徑do>2λ/α?xí)r，增加保溫層的厚度才使熱損失減少。對(duì)管徑較小的管路包扎λ較大的保溫材料時(shí)，要核算d0是否小于dc。所以，臨界半徑為rc=λ/α或dc=2λ/α34上式對(duì)r0求導(dǎo)，可求出當(dāng)Q最大時(shí)的臨界半徑，即解得例：在一

60×3.5mm的鋼管外層包有兩層絕熱材料，里層為40mm的氧化鎂粉，平均導(dǎo)熱系數(shù)λ=0.07W/m·℃，外層為20mm的石棉層，其平均導(dǎo)熱系數(shù)λ=0.15W/m·℃?，F(xiàn)用熱電偶測(cè)得管內(nèi)壁溫度為500℃，最外層表面溫度為80℃，管壁的導(dǎo)熱系數(shù)λ=45W/m·℃。試求每米管長的熱損失及兩層保溫層界面的溫度。解：1、求每米管長的熱損失：已知：r1=(60-3.5×2)/2=26.5mm=0.0265m,r2=0.0265+0.0035=0.03mr3=0.03+0.04=0.07m,r4=0.07+0.02=0.09mt1=500℃,t4=80℃t3r1r3t1r4t4t2r235例：在一60×3.5mm的鋼管外層包有兩層絕熱材料，里層為2、求保溫層界面溫度t3解得:t3=131.2℃

362、求保溫層界面溫度t3解得:t3=131.2對(duì)流傳熱：是在流體流動(dòng)進(jìn)程中發(fā)生的熱量傳遞現(xiàn)象，它是依靠流體質(zhì)點(diǎn)的移動(dòng)進(jìn)行熱量傳遞的，與流體的流動(dòng)情況密切相關(guān)。

當(dāng)流體作層流流動(dòng)時(shí)，在垂直于流體流動(dòng)方向上的熱量傳遞，主要以熱傳導(dǎo)（亦有較弱的自然對(duì)流）的方式進(jìn)行。第三節(jié)對(duì)流傳熱一、對(duì)流傳熱的基本概念37對(duì)流傳熱：是在流體流動(dòng)進(jìn)程中發(fā)生的熱量傳遞現(xiàn)象，它是依靠流體傳熱過程高溫流體湍流主體層流底層壁面兩側(cè)層流底層湍流主體低溫流體湍流主體對(duì)流傳熱溫度分布均勻?qū)恿鞯讓訉?dǎo)熱溫度梯度大壁面導(dǎo)熱(導(dǎo)熱系數(shù)較流體大)有溫度梯度不同區(qū)域的傳熱特性：傳熱邊界層（thermalboundarylayer）：溫度邊界層。有溫度梯度較大的區(qū)域。傳熱的熱阻即主要幾種在此層中。溫度距離TTwtwt熱流體冷流體傳熱壁面湍流主體湍流主體傳熱壁面層流底層層流底層傳熱方向?qū)α鱾鳠崾疽鈭D38傳熱過程高溫流體湍流主體不同區(qū)域的傳熱邊界層（therm式中Q——對(duì)流傳熱速率，W；S——傳熱面積，m2T——熱流體平均溫度，℃；TW——與熱流體接觸的壁面溫度，℃；Δt=T-TW——對(duì)流傳熱溫度差，℃；α——對(duì)流傳熱系數(shù)(heattransferconfficient)，W/m2·K（或W/m2·℃）。

上式稱為牛頓冷卻定律

簡化處理：認(rèn)為流體的全部溫度差集中在厚度為δt的有效膜內(nèi)，并將對(duì)流傳熱看成是通過δt的熱傳導(dǎo)，熱流體對(duì)熱壁面的傳熱速率為：二、對(duì)流傳熱速率通常有效膜的厚度δt難以測(cè)定，所以用α代替λ/δt

而用下式描述對(duì)流傳熱的基本關(guān)系：Q=αS（T-Tw）39式中Q——對(duì)流傳熱速率，W；S——傳1流體的狀態(tài)：液體、氣體、蒸汽及在傳熱過程中是否有相變。有相變時(shí)對(duì)流傳熱系數(shù)比無相變化時(shí)大的多；2流體的物理性質(zhì)：影響較大的物性如密度р、比熱cp、導(dǎo)熱系數(shù)λ、粘度μ等；3流體的運(yùn)動(dòng)狀況：層流、過渡流或湍流；4流體對(duì)流的狀況：自然對(duì)流，強(qiáng)制對(duì)流；5傳熱表面的形狀、位置及大?。喝绻堋?、管束、管徑、管長、管子排列方式、垂直放置或水平放置等。

三、影響對(duì)流傳熱系數(shù)的主要因素401流體的狀態(tài)：液體、氣體、蒸汽及在傳熱過程中是否有相變。無相變時(shí)，影響對(duì)流傳熱系數(shù)的主要因素可用下式表示：八個(gè)物理量涉及四個(gè)基本因次：質(zhì)量M，長度M，長度L，時(shí)間T，溫度θ。通過因次分析可得，在無相變時(shí)，準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式為：即四、對(duì)流傳熱中的因次分析41無相變時(shí)，影響對(duì)流傳熱系數(shù)的主要因素可用下式表示：準(zhǔn)數(shù)符號(hào)及意義準(zhǔn)數(shù)名稱符號(hào)意義努塞爾特準(zhǔn)數(shù)（Nusselt）Nu=αl/λ

表示對(duì)流傳熱系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)雷諾準(zhǔn)數(shù)（Reynolds）Re=luρ/μ

確定流動(dòng)狀態(tài)的準(zhǔn)數(shù)普蘭特準(zhǔn)數(shù)（Prandtl）Pr=cpμ/λ

表示物性影響的準(zhǔn)數(shù)格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù)（Grashof）Gr=βgΔtl3ρ2/μ2

表示自然對(duì)流影響的準(zhǔn)數(shù)42準(zhǔn)數(shù)符號(hào)及意義準(zhǔn)數(shù)名稱符號(hào)意義努塞爾特準(zhǔn)數(shù)（Nusselt）準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式是一種經(jīng)驗(yàn)公式，在利用關(guān)聯(lián)式求對(duì)流傳熱系數(shù)時(shí)，不能超出實(shí)驗(yàn)條件范圍。在應(yīng)用關(guān)聯(lián)式時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：1、應(yīng)用范圍：各準(zhǔn)數(shù)都有一定的實(shí)驗(yàn)條件和范圍。2、特性尺寸：無因次準(zhǔn)數(shù)Nu、Re等中所包含的傳熱面尺寸稱為特征尺寸。通常是選取對(duì)流體流動(dòng)和傳熱發(fā)生主要影響的尺寸作為特征尺寸。3、定性溫度：流體在對(duì)流傳熱過程中溫度是變化的。確定準(zhǔn)數(shù)中流體物理特性參數(shù)的溫度稱為定性溫度。一般定性溫度有三種取法：進(jìn)、出口流體的平均溫度，壁面平均溫度，流體和壁面的平均溫度（膜溫）。4、準(zhǔn)數(shù)是一個(gè)無因次數(shù)群，其中涉及到的物理量必須用統(tǒng)一的單位制度。43準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式是一種經(jīng)驗(yàn)公式，在利用關(guān)聯(lián)式求對(duì)流傳熱系數(shù)Nu=0.023Re0.8Prn

式中n值視熱流方向而定，當(dāng)流體被加熱時(shí)，n=0.4，被冷卻時(shí)，n=0.3。應(yīng)用范圍：Re>10000，0.7<Pr<120，管長與管徑比L/di≥60。若L/di<60時(shí)，α須乘以（1+（di/L）0.7）進(jìn)行校正。特性尺寸：取管內(nèi)徑。定性溫度：流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值。第四節(jié)對(duì)流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式

一、流體無相變時(shí)對(duì)流傳熱系數(shù)的關(guān)聯(lián)式

1流體在圓形直管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)1.1圓形直管內(nèi)強(qiáng)制湍流時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)1.1.1低粘度流體44Nu=0.023Re0.8Prn式中n值視熱流方向而定，當(dāng)Nu=0.027Re0.8Pr1/3（μ/μw）0.14應(yīng)用范圍：

Re>10000，0.7<Pr<16700，L/di≥60。特性尺寸：取管內(nèi)徑。定性溫度：除μw取壁溫外，均為流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值。當(dāng)液體被加熱時(shí)（μ/μw）0.14=1.05當(dāng)液體被冷卻時(shí)（μ/μw）0.14=0.95

對(duì)于氣體，不論加熱或冷卻皆取1。1.1.2高粘度流體當(dāng)壁溫未知時(shí)，（μ/μw）0.14可取下列數(shù)據(jù)：液體被加熱：?。é?μw）0.14=1.05。液體被冷卻：?。é?μw）0.14=0.9545Nu=0.027Re0.8Pr1/3（μ/μw）0.14應(yīng)用例：常壓下，空氣以15m/s的流速在長為4m、φ60×3.5mm的鋼管中流動(dòng)，溫度由150℃升到250℃。試求管壁對(duì)空氣的對(duì)流傳熱系數(shù)。解：此題為空氣在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制對(duì)流。定性溫度t=（150+250）/2=200℃查200℃時(shí)空氣的物性數(shù)據(jù)，各參數(shù)如下：Cp=1.026×103J/kg.℃λ=0.03928W/m.℃μ=26.0×10-6N.s/m2

ρ=0.746kg/m3

特性尺寸d=0.060-2×0.0035=0.053ml/d=4/0.053=75.5>6046例：常壓下，空氣以15m/s的流速在長為4m、φ60×3.5Re=duρ/μ=(0.053×15×0.746)/(0.6×10-5)=2.28×104>104(湍流)Pr=Cpμ/λ=(1.026×103×26.0×10-5)/0.03928=0.68（W/m2·℃）本題中空氣被加熱，k=0.4代入Nu=0.023Re0.8Pr0.4

=0.023×(22800)0.8×(0.68)0.4

=60.447Re=duρ/μ=(0.053×15×0.746)/(0.流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制滯流時(shí)，應(yīng)考慮自然對(duì)流及熱流方向?qū)?duì)流傳熱系數(shù)的影響。當(dāng)自然對(duì)流的影響比較小且可被忽略時(shí)，按下式計(jì)算：

Nu=1.86Re1/3Pr1/3（di/L）1/3（μ/μw）0.14應(yīng)用范圍：Re<2300，0.6<Pr<6700，（Re·Pr·di/L）>100。特性尺寸：取管內(nèi)徑di。定性溫度：除μw取壁溫外，均取流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值。1.2流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制滯流48流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制滯流時(shí)，應(yīng)考慮自然對(duì)

當(dāng)自然對(duì)流的影響不能忽略時(shí)，而自然對(duì)流的影響又因管子水平或垂直放置以及流體向上或向下流動(dòng)方向不同而異。對(duì)水平管，按下式計(jì)算：應(yīng)用范圍：Re<2300；l/d>50；當(dāng)管子較短，l/d<50時(shí)，計(jì)算所得的α應(yīng)乘校正系數(shù)f。特性尺寸：取管內(nèi)徑di。

定性溫度：取壁溫tw與流體進(jìn)、出口平均溫度的平均值tm，即膜溫。Nu=0.74Re0.2(GrPr)0.1Pr0.249當(dāng)自然對(duì)流的影響不能忽略時(shí)，而自然對(duì)流的影響

對(duì)于垂直管，自然對(duì)流的影響較大，可作近似校正。如強(qiáng)制對(duì)流方向和自然對(duì)流方向相同時(shí)，α值按上式計(jì)算結(jié)果減少15%，方向相反時(shí)，加大15%。L/d4030201510f1.021.051.131.181.28校正系數(shù)f的數(shù)值在過渡流時(shí)(Re=2300~10000)，對(duì)流傳熱系數(shù)可先用湍流時(shí)的計(jì)算公式計(jì)算，根據(jù)所得的α值再乘以校正系數(shù)φ，即可得到過渡流下的對(duì)流傳熱系數(shù)。1.3流體在圓形直管內(nèi)作過渡流50對(duì)于垂直管，自然對(duì)流的影響較大，可作近似校正流體在彎管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，由于受離心力的作用，增大了流體的湍動(dòng)程度，使對(duì)流傳熱系數(shù)較直管內(nèi)大。計(jì)算時(shí)，可先用直管的公式，然后再進(jìn)行校正。式中α?——彎管中的對(duì)流傳熱系數(shù)，w/（m2?℃）

α——直管中的對(duì)流傳熱系數(shù)，w/（m2?℃）

R——彎管軸的彎曲半徑，m1.4流體在彎管內(nèi)作強(qiáng)制對(duì)流51流體在彎管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，由于受離心力的作用，增大例：一套管換熱器，套管為φ89×3.5mm鋼管，內(nèi)管為φ25×2.5mm鋼管，長度為2m。環(huán)隙中為p=100kPa的飽和水蒸氣冷凝，冷卻水在內(nèi)管，進(jìn)口溫度為15℃，出口為35℃。冷卻水流速為0.4m/s，試求管壁對(duì)水的對(duì)流傳熱系數(shù)。

解：此題為水在圓形直管內(nèi)流動(dòng)：

定性溫度:t=（15+35）/2=25℃查25℃時(shí)水的物性數(shù)據(jù)如下：Cp=4.179×103J/kg·℃λ=0.608W/m·℃μ=90.27×10-5N·s/m2

ρ=997kg/m3

特性尺寸:d=0.025-2×0.0025=0.02ml/d=2/0.02=100>60Re=duρ/μ=(0.02×0.4×997)/(90.27×10-5）=8836Re在2300~10000之間，為過渡流區(qū)52例：一套管換熱器，套管為φ89×3.5mm鋼管，內(nèi)管為φ25a可按式Nu=0.023Re0.8Prn

進(jìn)行計(jì)算，水被加熱，k=0.4。

Pr=cpμ/λ=(4.179×103×90.27×10-5)/60.8×10-2=6.2校正系數(shù)φ：φw/（m2?℃）53a可按式Nu=0.023Re0.8Prn進(jìn)行計(jì)算，采用上述各關(guān)聯(lián)式計(jì)算，將管內(nèi)徑改為當(dāng)量直徑de即可。當(dāng)量直徑按下式計(jì)算或1.5流體在非圓形管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流54采用上述各關(guān)聯(lián)式計(jì)算，將管內(nèi)徑改為當(dāng)量直徑de即可。當(dāng)量直徑注：傳熱計(jì)算中，究竟采用哪個(gè)當(dāng)量直徑，由具體的關(guān)聯(lián)式?jīng)Q定。但將關(guān)聯(lián)式中的di改用de是近似算法。對(duì)常用的非圓管道，可直接通過實(shí)驗(yàn)求得計(jì)算α的關(guān)聯(lián)式。例如套管環(huán)隙，用水和空氣進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，可得α關(guān)聯(lián)式：應(yīng)用范圍：特征尺寸：流動(dòng)當(dāng)量直徑de。定性溫度：流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值。式中：d1為套管的內(nèi)管直徑，d2為套管的內(nèi)管直徑。55注：傳熱計(jì)算中，究竟采用哪個(gè)當(dāng)量直徑，由具體的關(guān)聯(lián)式?jīng)Q定。但在錯(cuò)列管束外流過時(shí)Nu=0.33Re0.6Pr0.33在直列管束外流過時(shí)Nu=0.26Re0.6Pr0.33應(yīng)用范圍：

Re>3000定性溫度：流體進(jìn)、出口溫度的平均值。定性尺寸：取管外徑，流速取每排管子中最狹窄通道處的流速。管排數(shù)為10，若不為10時(shí)，計(jì)算結(jié)果應(yīng)校正。2流體在管外強(qiáng)制對(duì)流

2.1流體在管束外強(qiáng)制垂直流動(dòng)56在錯(cuò)列管束外流過時(shí)Nu=0.33Re0.6Pr0換熱器內(nèi)裝有圓缺形擋板（缺口面積為25%的殼體內(nèi)截面積）時(shí)，殼方流體的對(duì)流傳熱系數(shù)的關(guān)聯(lián)式為：（1）多諾呼法

Nu=0.23Re0.6Pr1/3（μ/μw）0.14

應(yīng)用范圍:Re=(2~3)×104特性尺寸:取管外徑，流速取每排管子中最狹窄通道處的流速。

定性溫度:除μw取壁溫外，均為流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值。2.2流體在換熱器的管間流動(dòng)57換熱器內(nèi)裝有圓缺形擋板（缺口面積為25%的殼體（2）凱恩法

Nu=0.36Re0.55Pr1/3（μ/μw）0.14注意：若換熱器的管間無擋板，管外流體沿管束平行流動(dòng)，則仍用管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流的公式計(jì)算，只須將公式中的管內(nèi)徑改為管間的當(dāng)量直徑。

應(yīng)用范圍:Re=2×103~1×105

特性尺寸:取當(dāng)量直徑，管子排列不同，計(jì)算公式也不同。

定性溫度:除μw取壁溫外，均為流體進(jìn)、出口溫度的算術(shù)平均值。58（2）凱恩法注意：若換熱器的管間無擋板，管外流體沿管束平行加熱表面形狀特征尺寸GrPr

范圍cn水平圓管外徑d0104~1090.531/4109~10120.131/3垂直管或板高度L104~1090.591/4109~10120.101/3Nu=c（GrPr）n定性溫度:取膜的平均溫度，即壁面溫度和流體平均溫度的算術(shù)平均值。式中的c、n值見表3自然對(duì)流

59加熱表面形狀特征尺寸GrPr范圍cn水平圓管外徑蒸汽冷凝有膜狀冷凝和滴狀冷凝兩種方式。膜狀冷凝：由于冷凝液能潤濕壁面，因而能形成一層完整的膜。在整個(gè)冷凝過程中，冷凝液膜是其主要熱阻。二、流體有相變時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)1蒸汽冷凝時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)若冷凝液膜在重力的作用下向下流動(dòng)，則形成的液膜愈向下愈厚，故壁愈高或水平放置的管徑愈大，整個(gè)對(duì)流傳熱系數(shù)也愈小。60蒸汽冷凝有膜狀冷凝和滴狀冷凝兩種方式。膜狀冷凝：由于冷凝液能滴狀冷凝：若冷凝液不能潤濕壁面，由于表面張力的作用，冷凝液在壁面上形成許多液滴，并沿壁面落下，此中冷凝稱為。在實(shí)際生產(chǎn)過程中，多為膜狀冷凝過程。蒸汽冷凝時(shí)的傳熱推動(dòng)力是蒸汽的飽和溫度與壁面溫度之差。滴狀冷凝時(shí)，冷凝液在壁面上不能形成完整的液膜將蒸汽分開，大部分冷壁面直接暴露在蒸汽中，可供蒸汽冷凝。因此熱阻小得多。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，滴狀冷凝的傳熱系數(shù)比膜狀冷凝的傳熱系數(shù)大5～10倍。工業(yè)上，大多數(shù)是膜狀冷凝，在冷凝器的設(shè)計(jì)中按膜狀冷凝設(shè)計(jì)。61滴狀冷凝：若冷凝液不能潤濕壁面，由于表面張力的作用，冷凝液在1.1.1在垂直管或垂直板上作膜狀冷凝：1.1.2水平管壁上作膜狀冷凝式中l(wèi)——垂直板或管的高度ρ、λ、μ——冷凝液的密度、導(dǎo)熱系數(shù)、粘度r——飽和蒸汽的冷凝潛熱Δt——蒸汽的飽和溫度和壁面溫度之差d——管子外徑

n——管束在垂直面上的列數(shù)

1.1膜狀冷凝時(shí)對(duì)流傳熱系數(shù)冷凝液膜流動(dòng)為層流（Re＜1800）時(shí)：冷凝液膜流動(dòng)為湍流（Re＞1800）時(shí)：621.1.1在垂直管或垂直板上作膜狀冷凝：1.1.2水平管1.1.3影響冷凝傳熱的因素①蒸汽的流向和流速：

蒸汽和液膜同向流動(dòng)，液膜厚度↓，δ↓，α↑

若逆向流動(dòng)，液膜厚度↑，δ↑，α↓

蒸汽的流速較大，液膜吹跑δ↓↓，α↑↑②冷凝液膜兩側(cè)的溫度差Δt：當(dāng)液膜呈滯流流動(dòng)時(shí)，若Δt加大，則蒸氣冷凝速率增加，因而液膜層厚度增厚，α↓③蒸汽中不凝氣體含量的影響：

若蒸汽中含有不凝氣體，壁面為氣體（導(dǎo)熱系數(shù)很?。┧采w，增加了一層附加熱阻，使α急劇下降，可達(dá)60%。631.1.3影響冷凝傳熱的因素63④冷凝壁面的影響：

如對(duì)于翅片管和螺旋管δ↓，α↑；傳熱面積S↑，α↑⑤冷凝管的方位：

對(duì)于水平管：若冷凝液從上部各排管子流下，使下部排管液膜變厚，α↓；沿垂直方向排管數(shù)目↑，α↓。管束改為錯(cuò)列，或加除液擋板，α↑。

對(duì)于垂直管:尺寸↑，δ↑，α↓。管外開槽，α↑。⑥流體的物性：

（汽化熱r、密度ρ、λ）↑，α↑；μ↓，α↑64④冷凝壁面的影響：

642液體沸騰時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)

2.1液體沸騰的基本概念

液體的沸騰:當(dāng)液體被加熱時(shí)，液相內(nèi)部產(chǎn)生氣泡或氣膜的過程。該過程既有導(dǎo)熱過程又有對(duì)流傳熱過程。包括大容積沸騰、管內(nèi)沸騰。

大容積沸騰:將加熱壁面浸沒在液體中，液體在壁面受熱沸騰（池式沸騰）。大容積沸騰時(shí)，液體中一方面存在著由溫差引起的自然對(duì)流，另一方面又因氣泡運(yùn)動(dòng)所導(dǎo)致的液體運(yùn)動(dòng)。

管內(nèi)沸騰:液體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)受熱沸騰。管內(nèi)沸騰時(shí)，管壁上所產(chǎn)生的汽泡被管內(nèi)液體裹挾與其一起流動(dòng)，管內(nèi)造成了復(fù)雜的兩相流動(dòng)。這種沸騰的機(jī)理更為復(fù)雜。652液體沸騰時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)652.2液體沸騰曲線

大容積飽和液體沸騰的情況隨溫度差△t（壁溫與液體飽和溫度之差）而變，出現(xiàn)不同的沸騰狀態(tài)。1、AB段：表面汽化:溫度差△t較小時(shí)，在加熱表面的液體內(nèi)產(chǎn)生自然對(duì)流，僅在液體表面發(fā)生蒸發(fā)，沒有氣泡逸出，沸騰傳熱系數(shù)α和熱通量q都較低。2、BC段：核狀沸騰：當(dāng)△t升高時(shí)，加熱表面的局部位置產(chǎn)生氣泡，氣泡產(chǎn)生的速度隨△t上升而增加，由于氣泡的生成、脫離和上升，使液體劇烈擾動(dòng)，因此，α和q急劇增大。α溫度差ΔtqABCDα線

q線自然對(duì)流核狀沸騰膜狀沸騰E662.2液體沸騰曲線

α溫度差ΔtqABCDα線q線自然3、CD段：不穩(wěn)定膜狀沸騰或部分核狀沸騰：當(dāng)

△t增大到某一定數(shù)值時(shí)，加熱面上產(chǎn)生的汽泡大大增多，此時(shí)汽泡產(chǎn)生的速率大于脫離表面的速率。這樣汽泡在脫離表面前連接起來，開始形成一層不穩(wěn)定的汽膜，隨時(shí)可能破裂變?yōu)榇笃蓦x開加熱面。隨著

△t的增大，汽泡趨于穩(wěn)定，因氣體的導(dǎo)熱系數(shù)遠(yuǎn)小于液體的，所以傳熱系數(shù)反而下降。4、DE段：當(dāng)達(dá)到D點(diǎn)時(shí)，傳熱面幾乎全部為氣膜所覆蓋，形成穩(wěn)定的氣膜，隨△t增大，α不變，q又上升（因?yàn)楸跍厣?，輻射傳熱的影響增大。一般將CDE段稱為膜狀沸騰。臨界點(diǎn)△tc和qc

：從核狀沸騰變?yōu)槟罘序v的轉(zhuǎn)折點(diǎn)。臨界點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的熱流密度和溫差稱為臨界熱負(fù)荷qc

和臨界溫度△tc

。由于核狀沸騰傳熱系數(shù)較膜狀沸騰的大，因此工業(yè)生產(chǎn)中一般總是設(shè)法控制在核狀沸騰。673、CD段：不穩(wěn)定膜狀沸騰或部分核狀沸騰：當(dāng)△t增大到某2.3影響沸騰傳熱的因素

①

溫度差△t

：

△t是控制沸騰給熱過程的重要參數(shù)，控制△t不大于△tc，使操作處于核狀沸騰。在△t≤

△tc時(shí)，，

△t↑，α↑。

②操作壓強(qiáng)：提高沸騰壓強(qiáng)相當(dāng)于提高液體的ts↑

，使液體的表面張力σ和粘度μ均下降，有利于汽泡的生成和脫離，能強(qiáng)化沸騰傳熱。在相同的

△t下，α和q都提高。

③

液體性質(zhì)的影響液體的ρ，μ，λ

和表面張力σ

，汽化潛熱r等均對(duì)沸騰傳熱有重要影響。一般認(rèn)為：λ↑（導(dǎo)熱能力↑）或ρ↑（自然對(duì)流↑）

α↑

μ或σ↓（氣泡易于脫離↑）

α↑682.3影響沸騰傳熱的因素68④

加熱表面加熱壁面的材料和粗糙度對(duì)沸騰給熱有重要的影響。表面粗糙度ε↑，σ↓，氣泡核心數(shù)↑α↑表面油污↑，σ↑

α↓

2.4沸騰傳熱系數(shù)的計(jì)算由于沸騰傳熱過程復(fù)雜，計(jì)算式均為經(jīng)驗(yàn)式，如：莫斯金斯基經(jīng)驗(yàn)式：R為對(duì)比壓強(qiáng)；p為操作壓強(qiáng)；pc為臨界壓強(qiáng)69④

加熱表面2.4沸騰傳熱系數(shù)的計(jì)算由于沸騰傳熱過程復(fù)雜對(duì)流傳熱計(jì)算公式有兩種類型：準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式和純經(jīng)驗(yàn)公式。在應(yīng)用這些方程時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：1、首先分析所處理的問題是屬于哪一類，如：是強(qiáng)制對(duì)流或是自然對(duì)流，是否有相變等。2、選定響應(yīng)的對(duì)流傳熱系數(shù)計(jì)算式，特別應(yīng)注意的是所選用的公式的使用條件。3、當(dāng)流體的流動(dòng)類型不能確定時(shí)，采用試差法進(jìn)行計(jì)算，再進(jìn)行驗(yàn)證。4、計(jì)算公式中的各物性數(shù)據(jù)的單位。對(duì)流傳熱系數(shù)小結(jié)5、冷凝傳熱和沸騰傳熱機(jī)理、影響因素（重點(diǎn)）。70對(duì)流傳熱計(jì)算公式有兩種類型：準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式和純經(jīng)傳熱計(jì)算主要有兩種類型：設(shè)計(jì)計(jì)算根據(jù)生產(chǎn)要求的熱負(fù)荷確定換熱器的傳熱面積。校核計(jì)算計(jì)算給定換熱器的傳熱量、流體的溫度或流量。第五節(jié)穩(wěn)定傳熱的計(jì)算71傳熱計(jì)算主要有兩種類型：設(shè)計(jì)計(jì)算校核計(jì)算第五節(jié)對(duì)換熱器作能量恒算，在忽略熱損失的情況下，單位時(shí)間內(nèi)熱流體放出的熱量等于冷流體吸收的熱量：-----換熱器的熱量恒算式式中Q——換熱器的熱負(fù)荷，w

W——流體的質(zhì)量流量，kg/s

H——單位質(zhì)量流體的焓，J/kg下標(biāo)c、h分別表示冷流體和熱流體，下標(biāo)1和2表示換熱器的進(jìn)口和出口。Q=Wh(Hh1-Hh2)=Wc(Hc2-Hc1)一、熱量恒算若熱損失QL不能忽略：Q=Wh(Hh1-Hh2)=Wc(Hc2-Hc1)+QL72對(duì)換熱器作能量恒算，在忽略熱損失的情況下，單

若換熱器中兩流體無相變時(shí)，且認(rèn)為流體的比熱不隨溫度而變，則衡算可寫為:式中cp——流體的平均比熱，kJ/（kg·℃）t——冷流體的溫度，℃

T——熱流體的溫度，℃下標(biāo)c、h分別表示冷流體和熱流體，下標(biāo)1和2表示換熱器的進(jìn)口和出口。Q=Whcph(T1-T2)=Wccpc(t2-t1)73若換熱器中兩流體無相變時(shí)，且認(rèn)為流體的比熱不隨若換熱器中的熱流體有相變，如飽和蒸汽冷凝時(shí)，則衡算式為：當(dāng)冷凝液的溫度低于飽和溫度時(shí)，則有

式中Wh——飽和蒸汽（熱流體）的冷凝速率，kg/s

r——飽和蒸汽的冷凝潛熱，J/kgQ=Whr=Wccpc(t2-t1)注：上式應(yīng)用條件是冷凝液在飽和溫度下離開換熱器。Q=Wh[r+cph(T1-T2)]=Wccpc(t2-t1)式中cph——冷凝液的比熱，kJ/（kg·℃）

Ts——冷凝液的飽和溫度，℃74若換熱器中的熱流體有相變，如飽和蒸汽冷凝時(shí)，則衡算式為：當(dāng)冷二、總傳熱速率方程通過換熱器中任一微元面積dS的間壁兩側(cè)流體的傳熱速率方程（仿對(duì)流傳熱速率方程）為：1總傳熱速率微分方程dQ=K(T-t)dS=KΔtdS式中K——局部總傳熱系數(shù)，w/（m2·℃）

T——換熱器的任一截面上熱流體的平均溫度，℃t——換熱器的任一截面上冷流體的平均溫度，℃上式稱為總傳熱速率方程75二、總傳熱速率方程通過換熱器中任一微元面積dS的間壁兩側(cè)流體

總傳熱系數(shù)必須和所選擇的傳熱面積相對(duì)應(yīng)，選擇的傳熱面積不同，總傳熱系數(shù)的數(shù)值也不同。dQ=Ki(T-t)dSi=Ko(T-t)dSo=Km(T-t)dSm式中Ki、Ko、Km—基于管內(nèi)表面積、外表面積、外表面平均面積的總傳熱系數(shù)，w/（m2·℃）Si、So、Sm—換熱器內(nèi)表面積、外表面積、外表面平均面積,m2

在工程大多以外表面積為基準(zhǔn)，即取Ko

=K，當(dāng)K取整個(gè)換熱器的平均值，則總傳熱速率方程可寫為：Q=KSΔTmΔTm—換熱器間壁兩側(cè)流體的平均溫差，℃S—換熱器外表面積，m276總傳熱系數(shù)必須和所選擇的傳熱面積相對(duì)應(yīng)，選擇總傳熱系數(shù)K是表示換熱設(shè)備性能好壞的重要參數(shù)，也是傳熱計(jì)算中重要的依據(jù)。K＝f（流體的物性、操作條件、換熱器的類型等）K的來源：

（1）生產(chǎn)實(shí)際的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)（查手冊(cè)）

（2）實(shí)驗(yàn)測(cè)定

（3）分析計(jì)算2總傳熱系數(shù)77總傳熱系數(shù)K是表示換熱設(shè)備性能好壞的重要參數(shù)，也是傳熱計(jì)算中對(duì)于管式換熱器，假定管內(nèi)作為加熱側(cè)，管外為冷卻側(cè)，則通過任一微元面積dS的傳熱由三步過程構(gòu)成。由熱流體傳給管壁：dQ=αi(T-Tw)dSi由管壁傳給冷流體：dQ=αo(tw-t)dSo通過管壁的熱傳導(dǎo)：dQ=(λ/b)·(Tw-tw)dSm2.1總傳熱系數(shù)的計(jì)算式在穩(wěn)定傳熱條件下，從熱流體到冷流體的各分步傳熱速率。由上三式可得(A式)78對(duì)于管式換熱器，假定管內(nèi)作為加熱側(cè)，管外為冷由于dQ及（T-t）兩者與選擇的基準(zhǔn)面積無關(guān)，則根據(jù)總傳熱速率微分方程：將上式代入上頁A式，并整理得：dQ=Ki(T-t)dSi=Ko(T-t)dSo=Km(T-t)dSm整理總傳熱速率微分方程：同理可以推導(dǎo)出：求Ko79由于dQ及（T-t）兩者與選擇的基準(zhǔn)面積無關(guān)，則根據(jù)總傳熱速總傳熱系數(shù)（以外表面為基準(zhǔn)）為:同理可求出Ki，Km:總傳熱系數(shù)表示成熱阻形式為：式中：KoRo=對(duì)于平板80總傳熱系數(shù)（以外表面為基準(zhǔn)）為:同理可求出Ki，Km:總傳熱在計(jì)算總傳熱系數(shù)K時(shí)，污垢熱阻一般不能忽視，若管壁內(nèi)、外側(cè)表面上的熱阻分別為Rsi及Rso時(shí)，則有當(dāng)傳熱面為平壁或薄管壁時(shí)，di、do、dm近似相等，則有：2.2污垢熱阻Ro=KoKoRo=81在計(jì)算總傳熱系數(shù)K時(shí)，污垢熱阻一般不能忽視，若管總熱阻是由熱阻大的那一側(cè)的對(duì)流傳熱所控制，即當(dāng)兩側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)相差較大時(shí)，欲提高K值，關(guān)鍵在于提高對(duì)流傳熱系數(shù)較小一側(cè)的α。若兩側(cè)的α相差不大時(shí)，則必須同時(shí)提高兩側(cè)的α，才能提高K值。若污垢熱阻為控制因素，則必須設(shè)法減慢污垢形成速率或及時(shí)清除污垢。當(dāng)管壁熱阻和污垢熱阻可忽略時(shí)，則可簡化為:若αo<<αi，則有:由上可知：KoKo82總熱阻是由熱阻大的那一側(cè)的對(duì)流傳熱所控制，即當(dāng)兩側(cè)對(duì)流傳熱系例：一列管式換熱器，由?25×2.5mm的鋼管組成。管內(nèi)為CO2，流量為6000kg/h，由55℃冷卻到30℃。管外為冷卻水，流量為2700kg/h，進(jìn)口溫度為20℃。CO2與冷卻水呈逆流流動(dòng)。已知水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為3000W/m2·K，CO2側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為40W/m2·K。試求總傳熱系數(shù)K，分別用內(nèi)表面積Ai，外表面積Ao表示。

解：查鋼的導(dǎo)熱系數(shù)λ=45W/m·K取CO2側(cè)污垢熱阻Rai=0.53×10-3m2·K/W取水側(cè)污垢熱阻Rao=0.21×10-3m2·K/W83例：一列管式換熱器，由?25×2.5mm的鋼管組成。管內(nèi)為C以內(nèi)、外表面計(jì)時(shí)，內(nèi)、外表面分別用下標(biāo)i、o表示。

iiiiioooiiiioooo84以內(nèi)、外表面計(jì)時(shí)，內(nèi)、外表面分別用下標(biāo)i、o表示。iii

兩種流體進(jìn)行熱交換時(shí)，在沿傳熱壁面的不同位置上，在任何時(shí)間兩種流體的溫度皆不變化，這種傳熱稱為穩(wěn)定的恒溫傳熱。如蒸發(fā)器中，飽和蒸汽和沸騰液體間的傳熱。式中T——熱流體的溫度℃；t——冷流體的溫度℃。

三、傳熱平均溫度差的計(jì)算

按照參與熱交換的兩種流體在沿著換熱器壁面流動(dòng)時(shí)各點(diǎn)溫度變化的情況，可將傳熱分為恒溫傳熱與變溫傳熱兩類。

1恒溫傳熱Δt=T-tTTtt恒溫傳熱溫差圖△t85兩種流體進(jìn)行熱交換時(shí)，在沿傳熱壁面的在傳熱過程中，間壁一側(cè)或兩側(cè)的流體沿著傳熱壁面，在不同位置時(shí)溫度不同，但各點(diǎn)的溫度皆不隨時(shí)間而變化，即為穩(wěn)定的變溫傳熱過程。該過程又可分為下列兩種情況：

(1)間壁一側(cè)流體恒溫另一側(cè)流體變溫，如用蒸汽加熱另一流體以及用熱流體來加熱另一種在較低溫度下進(jìn)行沸騰的液體。2變溫傳熱一側(cè)流體恒溫變、另一側(cè)變溫時(shí)的溫度變化Tt1t2T1T2ttT86在傳熱過程中，間壁一側(cè)或兩側(cè)的流體沿著傳熱壁(2)間壁兩側(cè)流體皆發(fā)生溫度變化的傳熱：這時(shí)參與換熱的兩種流體沿著傳熱兩側(cè)流動(dòng)，其流動(dòng)方式不同，平均溫度差亦不同。即平均溫度差與兩種流體的流向有關(guān)。生產(chǎn)上換熱器內(nèi)流體流動(dòng)方向大致可分為下列四種情況,

即并流、逆流、錯(cuò)流和折流

兩側(cè)流體變溫時(shí)的溫度變化T1T2t1t2并流T2T1t1t2逆流87(2)間壁兩側(cè)流體皆發(fā)生溫度變化的傳熱：并流:參與換熱的兩種流體在傳熱面兩側(cè)以相同的方向流動(dòng)。逆流

:參與換熱的兩種流體在傳熱面兩側(cè)以相對(duì)的方向流動(dòng)。錯(cuò)流:參與換熱的兩種流體在傳熱面兩側(cè)呈垂直方向流。折流：簡單折流和復(fù)雜折流簡單折流：一側(cè)流體只沿一個(gè)方向流動(dòng)，而另一側(cè)的流體作折流，使兩側(cè)流體間有并流與逆流的交替存在。復(fù)雜折流：參與熱交換的雙方流體均作折流。

并流12逆流12錯(cuò)流21折流11288并流:參與換熱的兩種流體在傳熱面兩側(cè)以相同的方向流動(dòng)。假設(shè)：傳熱為穩(wěn)定操作過程。兩流體的比熱為常量?？倐鳠嵯禂?shù)為常量（K不隨換熱器的管長而變化）。換熱器的熱損失可忽略。以逆流為例：熱量衡算微分方程為dQ=-WhcphdT=Wccpcdt根據(jù)假定，則有3逆流和并流時(shí)的平均溫度差89假設(shè)：以逆流為例：熱量衡算微分方程為根據(jù)假定，則有3逆Q~T和Q~t為直線關(guān)系，即T=aQ+ct=a?Q+c?Δt=T-t=(a-a?)Q+(c-c?)溫度T1傳熱量QT2t1Δt2t2Δt10逆流90Q~T和Q~t為直線關(guān)系，即T=aQ+c從上式可以看出：Δt~Q關(guān)系呈直線，其斜率為由于K為常量，積分上式有:式中將總傳熱速率微分方程代入上式，則有91從上式可以看出：Δt~Q關(guān)系呈直線，其斜率為由于K為常量，式中Δtm稱為對(duì)數(shù)平均溫差。當(dāng)1/2≤Δt2/Δt1≤2時(shí)，可用算術(shù)平均溫差（Δt2+Δt1）/2代替對(duì)數(shù)平均溫度差。該式同樣適用于并流傳熱過程。當(dāng)一側(cè)流體變溫，另一側(cè)恒溫時(shí)，不論并流或逆流，其平均溫差相等；當(dāng)兩側(cè)流體均變溫時(shí)，并流和逆流的平均溫差不等，通常是：92式中Δtm稱為對(duì)數(shù)平均溫差。當(dāng)1/2≤Δ例：現(xiàn)用一列管式換熱器加熱原油，原油在管外流動(dòng)，進(jìn)口溫度為100℃,出口溫度為160℃；某反應(yīng)物在管內(nèi)流動(dòng)，進(jìn)口溫度為250℃，出口溫度為180℃。試分別計(jì)算并流與逆流時(shí)的平均溫度差。解：1、求并流時(shí)的平均溫度差：℃

℃

2、求并流時(shí)的平均溫度差：T2T1t1t2逆流T1T2t1t2并流93例：現(xiàn)用一列管式換熱器加熱原油，原油在管外流動(dòng)，進(jìn)口溫度為1逆流操作時(shí)，因Δt1/Δt2=90/80≈1.1<2，則可用算術(shù)平均值℃由上例證明：當(dāng)流體進(jìn)、出口溫度已經(jīng)確定時(shí)，逆流操作的平均溫度差比并流時(shí)大。在換熱器的傳熱量Q及總傳熱系數(shù)K值相同的條件下，采用逆流操作，可以節(jié)省傳熱面積，而且可以節(jié)省加熱介質(zhì)或冷卻介質(zhì)的用量。在生產(chǎn)中的換熱器多采用逆流操作，只是對(duì)熱敏性物料加熱時(shí)，物料的出口溫度有限制時(shí)才采用并流操作?！鲃?dòng)方向的選擇問題Q=KSΔTm總傳熱速率方程94逆流操作時(shí)，因Δt1/Δt2=90/80≈1.1<2

方法：先按純逆流的情況求得其對(duì)數(shù)平均溫度差Δtm逆，然后再乘以校正系數(shù)ε,即：

Δtm=ε·Δtm逆校正系數(shù)ε與冷、熱兩種流體的溫度變化有關(guān)，是R和P的函數(shù)，即

ε=f(R，P)式中R=(T1-T2)/(t2-t1)=熱流體的溫降/冷流體的溫升

P=(t2-t1)/(T1-t1)=冷流體的溫升/兩流體的最初溫差

根據(jù)冷、熱流體進(jìn)、出口的溫度，依上式求出R和P值后，校正系數(shù)ε值可根據(jù)R和P兩參數(shù)從相應(yīng)的圖中查得。一般設(shè)計(jì)時(shí)，要求

ε＞0.9，最小不低于0.84錯(cuò)流和折流時(shí)的平均溫度差95方法：先按純逆流的情況求得其對(duì)數(shù)平均溫度差Δtm逆例:在一雙管程列管換熱器中，殼方通入飽和水蒸氣加熱管內(nèi)的空氣。110℃的飽和水蒸氣冷凝成同溫度的水，將空氣由20℃加熱至80℃。試計(jì)算：(1)換熱器第一管程出口空氣的溫度；(2)第一管程內(nèi)的傳熱量占總傳熱量的百分?jǐn)?shù)。解：(1)對(duì)雙管程傳熱則:96例:在一雙管程列管換熱器中，殼方通入飽和水蒸氣加熱管內(nèi)的空第一管程傳熱:(2)第一管程內(nèi)傳熱量:總傳熱量:97第一管程傳熱:(2)第一管程內(nèi)傳熱量:總傳熱量:97例:在一單程列管換熱器中，用飽和蒸汽加熱原料油。溫度為160℃的飽和蒸汽在殼程冷凝為同溫度的水。原料油在管程湍流流動(dòng)，并由20℃加熱到106℃。列管換熱器的管長為4m，內(nèi)有Φ19mm×2mm的列管25根。若換熱器的熱負(fù)荷為125kw，蒸汽冷凝傳熱系數(shù)為7000w/(m2℃)，油側(cè)垢層熱阻為0.0005(m2℃)/w，管壁熱阻和蒸汽側(cè)垢熱阻可忽略。試求：(1)管內(nèi)油側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)；(2)油的流速增加一倍，保持飽和蒸汽溫度及油入口溫度不變，假設(shè)油的物性不變，求油的出口溫度；(3)油的流速增加一倍，保持油進(jìn)、出口溫度不變，求飽和蒸汽的溫度。98例:在一單程列管換熱器中，用飽和蒸汽加熱原料油。溫度為160解：99解：99100100101101解得T’=185.5℃102解得T’=185.5℃102四、傳熱面積的計(jì)算1、總傳熱系數(shù)K為常數(shù)(工程計(jì)算常用)Q=KSΔtm2、總傳熱系數(shù)K為變數(shù)(不常用)（1）K隨溫度呈線性變化時(shí)：（2）K隨溫度變化較大時(shí)：或103四、傳熱面積的計(jì)算1、總傳熱系數(shù)K為常數(shù)(工程計(jì)算常用)Q對(duì)穩(wěn)定傳熱過程式中S1、S2、Sm分別代表熱流體側(cè)傳熱面積、冷流體側(cè)傳熱面積和平均傳熱面積。Tw、tw分別代表熱流體側(cè)和冷流體側(cè)的壁溫α1、α2分別代表熱流體側(cè)和冷流體側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)整理上式可得五、壁溫的計(jì)算104對(duì)穩(wěn)定傳熱過程式中S1、S2、Sm分別代表熱流體側(cè)傳熱面積例在一由?25×2.5mm鋼管構(gòu)成的廢熱鍋爐中，管內(nèi)通入高溫氣體，進(jìn)口500℃,出口400℃。管外為p=981kN/m2壓力（絕壓）的水沸騰。已知高溫氣體對(duì)流傳熱系數(shù)a1=250W/m2·℃，水沸騰的對(duì)流傳熱系數(shù)a2=10000W/m2·℃。忽略管壁、污垢熱阻。試求管內(nèi)壁平均溫度Tw及管外壁平均tw。

解：(a)總傳熱系數(shù)以管子內(nèi)表面積S1為基準(zhǔn)

105例在一由?25×2.5mm鋼管構(gòu)成的廢熱鍋爐中，管內(nèi)通(c)計(jì)算單位面積傳熱量℃(d)管壁溫度Q/S1=K1Δtm=242×271=65580W/m2T----熱流體的平均溫度，取進(jìn)、出口溫度的平均值T=(500+400)/2=450℃管內(nèi)壁溫度

(b)平均溫度差在p=981kN/m2，水的飽和溫度為179℃

℃106(c)計(jì)算單位面積傳熱量℃(d)管壁溫度Q/S1=K1Δtm管外壁溫度

℃

由此題計(jì)算結(jié)果可知：由于水沸騰對(duì)流傳熱系數(shù)很大，熱阻很小，則壁溫接近于水的溫度，即壁溫總是接近對(duì)流傳熱系數(shù)較大一側(cè)流體的溫度。又因管壁熱阻很小，所以管壁兩的溫度比較接近。107管外壁溫度℃由此題計(jì)算結(jié)果可知：由于水沸騰對(duì)強(qiáng)化傳熱的目的：以最小的傳熱設(shè)備獲得最大的生產(chǎn)能力。強(qiáng)化傳熱的途徑：1、加大傳熱面積：

加大傳熱面積可以增大傳熱量，但設(shè)備增大，投資和維費(fèi)也隨之增加?？刹捎贸崞蚵菪崞艽嫫胀ń饘俟堋?、增加平均溫度差

在理論上可采取提高加熱介質(zhì)溫度或降低冷卻介質(zhì)溫度的辦法，但受客觀條件（蒸汽壓強(qiáng)、氣溫、水溫）和工藝條件（熱敏性、冰點(diǎn)）的限制。提高蒸汽壓強(qiáng)，設(shè)備造價(jià)會(huì)隨之提高。在一定氣源壓強(qiáng)下，可以采取降低管道阻力的方法來提高加熱蒸汽的壓強(qiáng)。在一定條件下也可采用逆流代替并流。六、傳熱過程的強(qiáng)化108強(qiáng)化傳熱的目的：以最小的傳熱設(shè)備獲得最大的生產(chǎn)能力。強(qiáng)化傳熱3、減少傳熱阻力(提高K值)

（1）減少壁厚或使用熱導(dǎo)率較高的材料；（2）防止污垢形成或經(jīng)常清除污垢；（3）加大流速，提高湍動(dòng)程度，減少層流內(nèi)層的厚度提高對(duì)流傳熱系數(shù)；（4）改變流動(dòng)條件，設(shè)計(jì)特殊的傳熱壁面，使流體不斷改變流動(dòng)方向，提高湍流程度。如內(nèi)插入物管、螺旋管、T型翅片管等；（5）盡量采用有相變的載熱體，可以提高給熱系數(shù)；1093、減少傳熱阻力(提高K值)1091、段輻射能：物質(zhì)受熱激發(fā)起原子的復(fù)雜運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而向外以電磁波的形式發(fā)射并傳播的能量。接受這種電磁波的物體又將吸收的輻射能轉(zhuǎn)變成熱能。—10-10—1010—110210410610-410-210-6γ射線無線電波微波X射線紫外熱射線紅外能被物體吸收而轉(zhuǎn)變成熱能的輻射線稱作熱射線。2、電磁波的波長范圍及熱射線第六節(jié)輻射傳熱一、基本概念1101、段輻射能：物質(zhì)受熱激發(fā)起原子的復(fù)雜運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而向外以電磁波3、吸收率A，反射率R和透過率D（Absorption,ReflectionandDiaphaneity)4、黑體、白體和透體

黑體A=1白體R=1透體D=1

黑體和鏡體都是理想物體，實(shí)際上并不存在。根據(jù)能量守恒定律：輻射能的吸收、反射和透射示意圖1113、吸收率A，反射率R和透過率D4、黑體、白體和透1、單色輻射能Eλ及普郎克定律（Plank’sLaw

）單色輻射能：一定溫度下從單位物體表面在單位時(shí)間內(nèi)發(fā)射單一波長輻射的輻射能，其單位為W/m25、灰體和黑度灰體：能吸收從0~無窮長的所有波長范圍的輻射能且吸收率相等的物體稱灰體。黑度ε：輻射率二、輻射定律1121、單色輻射能Eλ及普郎克定律（Plank’sLaw）黑體的單色輻射能Ebλ可用普郎克定律精確地描述：

由黑體輻射譜中能量分布圖可知：隨著溫度的提高，物體最大輻射能漸向波長縮短的方向移動(dòng)。E

bλλT=1400KT=1200K010Ebλ—黑體的單色輻射能力，w/m3λ—波長，mT—物體的熱力學(xué)溫度，KC1—常數(shù)，其值為3.743×10-16W·m2C2—常數(shù)，其值為1.4387×10-2m·K113黑體的單色輻射能Ebλ可用普郎克定律精確地描述：2、斯蒂芬—波爾茨曼（Stephen-Boltzman）定律物體的輻射能是指在一定溫度下，單位表面積、單位時(shí)間內(nèi)所發(fā)射的全部波長的總能量，即所有單色輻射能之和：對(duì)黑體式中：σ—黑體的輻射常數(shù)，其值為5.67×10-8w/(m2·K4)

c0—黑體的輻射系數(shù)，其值為5.67w/(m2·K4)上式說明，黑體的全發(fā)射能力正比于熱力學(xué)溫度的四次方，此關(guān)系稱為斯蒂芬—波爾茨曼定律，亦稱四次方定律。(W/m2)1142、斯蒂芬—波爾茨曼（Stephen-Boltzman）定3.克?；舴?Kirchhoff)定律該定律揭示了物體的輻射能力E與吸收率A之間的關(guān)系?？讼；舴蚨杀砻魅魏挝矬w的輻射能力和吸收率的比值恒等于同溫度下黑體的輻射能力，即物體的吸收率愈大，其