宿松縣鳳凰小區(qū)樣本方案樣本

宿松縣鳳凰社區(qū)1#~4#樓及人防、非人防地下室工程模板安全專項施工方案安全專項施工方案安慶市欣華建筑安裝工程有限公司二○一三年十一月十二日目錄第一節(jié)、工程概況 -2-一、工程概況 -2-二、施工平面布置 -5-三、施工規(guī)定 -5-四、技術保證條件 -5-第二節(jié)、編制根據(jù) -6-第三節(jié)、施工籌劃 -6-一、施工進度籌劃 -6-二、材料與設備籌劃 -6-第四節(jié)、施工工藝技術 -8-一、技術參數(shù) -8-二、工藝流程 -13-三、施工辦法 -13-四、檢查驗收 -21-第五節(jié)、施工安全保證辦法 -24-一、組織保障 -24-二、技術辦法 -24-三、監(jiān)測監(jiān)控 -28-四、應急預案 -29-第六節(jié)、勞動力籌劃 -30-一、專職安全生產管理人員 -30-第七節(jié)、計算書及有關圖紙 -31-【計算書】 -31-【節(jié)點圖】 -105-

第一節(jié)、工程概況一、工程概況本工程項目就位于安徽省宿松縣東北片區(qū)核心區(qū)北部、基地南鄰府后路、北靠安頓區(qū)、東近府安路、西臨翰林街、用地東西長約161米、南北長約88米。構造形式：基本為筏板+獨立基本、上部為框架剪力墻構造，工程標高+-0.00相稱于黃海高程1#2#樓64.34M、3#樓62.34M、地下室一層、地上十七層、總建筑積為31402.28㎡。地下一層為車庫及人防，地上為商業(yè)住宅。危險性分析計算書一、信息參數(shù)圖紙信息樓板最大板厚a(mm)150樓板上與否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑層高H(m)5上層建筑物平面外輪廓與下層關系凹進混凝土梁、板構造最大懸臂L(m)1.2混凝土懸挑構造模板支架搭設方式落地式樓宇之間與否存在混凝土構造空中連廊否混凝土構造梁、板最大跨度B(m)5.5混凝土梁最大截面尺寸b(mm)×h(mm)200×600與否存在支架搭設高度不不大于水平投影寬度且相對獨立無聯(lián)系構件混凝土模板支架工程否與否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土構造否荷載條件施工人員及設備荷載原則值Q1k(kN/m2)2.5振搗混凝土時產生荷載原則值Q2k(kN/m2)，對水平面模板2模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)0.9新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)樓板1.1梁1.5支撐設計混凝土構造水平構件模板支撐體系立桿材質扣件式鋼管二、危險性分析1模板支架搭設高度H：5m<8m2模板支架搭設跨度B：5.5m<18m3施工總荷載：活載控制時荷載組合S1=0.9[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k]=0.9×[1.2×(0.9+24×0.18+1.1×0.18)+1.4×2.5]=9kN/m2恒載控制時荷載組合S2=0.9[1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7Q1k]=0.9×[1.35×(0.9+24×0.18+1.1×0.18)+1.4×0.7×2.5]=8.79kN/m2兩者取大值，即施工總荷載S=max[S1，S2]=9kN/m2<15kN/m24集中線荷載：活載控制時荷載組合S1=0.9b[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k]=0.9×0.3×[1.2×(0.9+24×0.8+1.5×0.8)+1.4×2]=7.66kN/m恒載控制時荷載組合S2=0.9b[1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7Q2k]=0.9×0.3×[1.35×(0.9+24×0.8+1.5×0.8)+1.4×0.7×2]=8.29kN/m兩者取大值，即集中線荷載S=max[S1，S2]=8.29kN/m<20kN/m綜上可知，依照《危險性較大分某些項工程安全管理辦法》建質[]87號，此模板工程屬"危險性較大分某些項工程范疇"，條文規(guī)定：施工單位應當在危險性較大分某些項工程施工前編制專項施工方案。由施工單位技術部門組織本單位施工技術、安全、質量等部門專業(yè)技術人員進行審核。經施工單位審核合格后報監(jiān)理單位，由項目總監(jiān)理工程師審核簽字。工程基本狀況工程名稱宿松縣鳳凰社區(qū)1#~4#樓及人防、非人防地下室工程工程地點宿松縣、孚玉鎮(zhèn)、東北新城周邊環(huán)境恢復樓、民居、南邊為府后路建筑面積（m2）31402.28㎡建筑高度（m）55.4基本形式筏板+獨立基本、主體構造框架剪力墻抗震級別四級抗震設防烈度6度地上層數(shù)17地下層數(shù)1原則層層高（m）2.8各責任主體名稱建設單位宿松縣智鑫房地產開發(fā)有限公司設計單位深圳市筑道建筑工程設計有限公司施工單位安慶市欣華建筑安裝工程有限公司監(jiān)理單位株洲建設監(jiān)理征詢有限責任公司安徽分公司項目經理吳繼彬總監(jiān)理工程師徐君技術負責人徐曉鵬專業(yè)監(jiān)理工程師陳和得重要特點：依照《危險性較大分某些項工程安全管理辦法》（建質[]87號）規(guī)定，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，基本形式變化大。重點：保證高支模穩(wěn)定，安全，無事故。鋼筋砼構造質量滿足規(guī)定。二、施工平面布置見附圖：三、施工規(guī)定1、保證模板在使用周期內安全、穩(wěn)定、牢固。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度規(guī)定。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。禁止盲目施工。四、技術保證條件1、安全網(wǎng)絡2、模板搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。第二節(jié)、編制根據(jù)《木構造設計規(guī)范》GB50005-《建筑構造荷載規(guī)范》GB50009-（版）《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-《混凝土構造工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-《鋼構造工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205-《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一原則》GB50300-《施工現(xiàn)場暫時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-《建筑施工安全檢查原則》JGJ59--《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80--91危險性較大分某些項工程安全管理辦法[建質[]87號文]建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質[]254號文）本工程施工圖紙本工程施工組織設計第三節(jié)、施工籌劃一、施工進度籌劃見橫道圖：二、材料與設備籌劃1、鋼材選用鋼材應符合現(xiàn)行國標《碳素構造鋼》GB/T700和《低合金高強度構造鋼》GB/T1591規(guī)定。鋼管應符合現(xiàn)行國標《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定Q235普通鋼管規(guī)定，并應符合現(xiàn)行國標《碳素構造鋼》GB/T700中Q235A級鋼規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋鋼管。每根鋼管最大質量不應不不大于25kg，采用ф48×3.0以上鋼管。新鋼管尺寸和表面質量應符合下列規(guī)定：應有產品質量合格證；應有質量檢查報告，鋼管材質檢查辦法應符合現(xiàn)行國標《金屬拉伸實驗辦法》GB/T228關于規(guī)定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等偏差，應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-規(guī)定；序號項目容許偏差Δ（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺鋼管必要涂有防銹漆。舊鋼管檢查在符合新鋼管規(guī)定同步還應符合下列規(guī)定：表面銹蝕深度應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；鋼管彎曲變形應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-規(guī)定；序號項目容許偏差檢查工具1鋼管彎曲各種桿件鋼管端部彎曲L≤1.5≤5鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平桿、斜桿鋼管彎曲l≤6.5≤302沖壓鋼腳手板板面撓曲L≤4mL＞4m≤12≤16鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）≤5鋼管上禁止打孔。鋼鑄件應符合現(xiàn)行國標《普通工程用鍛造碳鋼件》GB/T11352中規(guī)定ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570號鋼規(guī)定。鋼管扣件應符合現(xiàn)行國標《鋼管腳手架扣件》GB15831規(guī)定。扣件驗收應符合下列規(guī)定，新扣件應有生產允許證、法定檢測單位測試報告和產品質量合格證：舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形禁止使用，浮現(xiàn)滑絲螺栓必要更換；新、舊扣件均應進行防銹解決；支架采用扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。連接用焊條應符合現(xiàn)行國標《碳鋼焊條》GB/T5117或《低合金鋼焊條》GB/T5118中規(guī)定。連接用普通螺栓應符合現(xiàn)行國標《六角頭螺栓C級》GB/T5780和《六角頭螺栓》GB/T5782。2、木材選用模板構造或構件樹種應依照各地區(qū)實際狀況選取質量好材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)木材。模板構造應依照受力種類或用途選用相應木材材質級別。木材材質原則應符合現(xiàn)行國標《木構造設計規(guī)范》GB50005規(guī)定。用于模板體系原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國標《木構造設計規(guī)范》GB50005規(guī)定，不得運用商品材級別原則代替。重要承重構件應選用針葉材；重要木質連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和無其她缺陷耐腐蝕硬質闊葉材。當采用不慣用樹種作為承重構造或構件時，可按現(xiàn)行國標《木構造設計規(guī)范》GB50005規(guī)定進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲解決。當需要對模板構造或木材強度進行測實驗證時，應按現(xiàn)行國標《木構造設計規(guī)范》GB50005原則進行。施工現(xiàn)場制作木構件，其木材含水率應符合下列規(guī)定：制作原木、方木構造，不應不不大于15%；板材和規(guī)格材，不應不不大于20%；受拉構件連接板，不應不不大于18%；連接件，不應不不大于15%。3、竹、木膠合模板板材選用膠合模板板材表面應平整光滑，具備防水、耐磨、耐酸堿保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應不大于12mm，并應符合現(xiàn)行國標《混凝土模板用膠合板》ZBB70006規(guī)定。各層板原材含水率不應不不大于15%，且同一膠合模板各層原材間含水率差別不應不不大于5%。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉強度，并應符合環(huán)保規(guī)定。進場膠合模板除應具備出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節(jié)、施工工藝技術一、技術參數(shù)【梁模板（扣件式）】現(xiàn)澆混凝土梁計算跨度(m)8.4構造層高(m)4.6混凝土梁截面尺寸(mm)400×1300梁側樓板厚度(mm)300支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)支撐立柱鋼管型號(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱間距(mm)900梁兩側立柱間距(mm)900步距(mm)1500樓板立柱間距(mm)900、900梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增長立柱根數(shù)1梁底增長立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁材料方木小梁材質規(guī)格(mm)60×80梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格(mm)Ф48×3【板模板（扣件式）】地下室混凝土板厚(mm)300模板支架高度(m)4板長(m)8.0板寬(m)4.8立柱型號(mm)Ф48×3縱距(mm)900橫距(mm)900水平拉桿步距(mm)1500立柱距混凝土板短邊(mm)300立柱距混凝土板長邊(mm)75面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材質方木小梁材質規(guī)格(mm)60×80小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊距離(mm)150兩端各懸挑長(mm)75、75主梁材質鋼管主梁材質規(guī)格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行樓板長邊可調托座內主梁根數(shù)1【柱模板（設立對拉螺栓）】混凝土柱高(mm)4900柱箍間距(mm)350柱箍合并根數(shù)2混凝土柱長邊邊長(mm)900長邊小梁根數(shù)5混凝土柱短邊邊長(mm)900短邊小梁根數(shù)5柱長邊螺栓根數(shù)3柱短邊螺栓根數(shù)3對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)545柱短邊對拉螺栓間距(mm)545面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材料矩形木楞小梁材質規(guī)格(mm)60×80柱箍材料鋼管柱箍材質規(guī)格(mm)Ф48×3對拉螺栓類型M16扣件類型3形26型【墻模板（非組合式鋼模板）】面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)18小梁布置方式豎直小梁材料矩形木楞小梁材質規(guī)格(mm)60×80小梁間距(mm)228小梁一端懸臂長(mm)228左部模板懸臂長(mm)114主梁材料雙鋼管主梁材質規(guī)格(mm)Ф48×3主梁間距(mm)456主梁一端懸臂長(mm)228對拉螺栓類型M12對拉螺栓橫向間距(mm)456對拉螺栓豎向間距(mm)456【梁側模板】梁板構造狀況梁兩側有板現(xiàn)澆混凝土梁計算跨度(m)8.4梁截面尺寸(mm)400×1300梁側樓板厚度(mm)300面板材料覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材質規(guī)格(mm)60×80小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)5主梁間距(mm)600主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨持續(xù)梁對拉螺栓類型M14對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為(mm)150，500【梁模板（扣件式）】現(xiàn)澆混凝土梁計算跨度(m)8.4構造層高(m)4.0混凝土梁截面尺寸(mm)400×1600梁側樓板厚度(mm)300支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)支撐立柱鋼管型號(mm)Ф48×3梁跨度方向立柱間距(mm)900梁兩側立柱間距(mm)900步距(mm)1500樓板立柱間距(mm)900、900梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增長立柱根數(shù)1梁底增長立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁材料方木小梁材質規(guī)格(mm)60×80梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)75面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格(mm)Ф48×3【板模板（扣件式）】現(xiàn)澆混凝土板厚(mm)300模板支架高度(m)4.0板長(m)8板寬(m)8立柱型號(mm)Ф48×3縱距(mm)900橫距(mm)900水平拉桿步距(mm)1500立柱距混凝土板短邊(mm)100立柱距混凝土板長邊(mm)50面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材質方木小梁材質規(guī)格(mm)60×80小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊距離(mm)100兩端各懸挑長(mm)50、50主梁材質鋼管主梁材質規(guī)格(mm)Ф48×3主梁布置方式平行樓板長邊可調托座內主梁根數(shù)1【柱模板（設立對拉螺栓）】混凝土柱高(mm)4000柱箍間距(mm)400柱箍合并根數(shù)2混凝土柱長邊邊長(mm)1000長邊小梁根數(shù)5混凝土柱短邊邊長(mm)600短邊小梁根數(shù)5柱長邊螺栓根數(shù)3柱短邊螺栓根數(shù)3對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)485柱短邊對拉螺栓間距(mm)485面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材料矩形木楞小梁材質規(guī)格(mm)50×70柱箍材料鋼管柱箍材質規(guī)格(mm)Ф48×3對拉螺栓類型M14扣件類型3形26型二、工藝流程柱搭設安裝腳手架→沿模板邊線貼密封條→立柱子片模→安裝柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面檢查校正→群體固定→辦預檢。墻單塊就位組拼安裝工藝流程：組裝前檢查→安裝門窗口模板→安裝第一步模板(兩側)→安裝內楞→調節(jié)模板平直→安裝第二步至頂部兩側模板→安裝內楞調平直→安裝穿墻螺栓→安裝外楞→加斜撐并調模板平直→與柱、墻、樓板模板連接。預拼裝墻模板工藝流程：安裝前檢查→安裝門窗口模板→一側墻模吊裝就位→安裝斜撐→插入穿墻螺栓及塑料套管→清掃墻內雜物→安裝就位另一側墻模板→安裝斜撐→穿墻螺栓穿過另一側墻模→調節(jié)模板位置→緊固穿墻螺栓→斜撐固定→與相鄰模板連接。板扣件搭支架→測水平→擺主梁→調節(jié)樓板模標高及起拱→鋪模板→清理、刷油→檢查模板標高、平整度、支撐牢固狀況。梁扣件彈梁軸線并復核→搭支模架→調節(jié)托梁→擺主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側?！鷤饶＠€支撐（梁高加對拉螺栓）→復核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。梁側安裝梁一側模板→安裝另一側模板→安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓→復核梁模尺寸、位置→與相鄰模板連接牢固→辦預檢。三、施工辦法1、在保障安全可靠前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經濟、合理等規(guī)定，因而梁與板整體支撐體系設計普通原則是：立柱步距要一致，便于統(tǒng)一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數(shù)，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設立；構造規(guī)定規(guī)范設立，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度柱和原已做好主體構造拉結牢固。經關于部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推動澆搗，由標高低地方向標高高地方推動。事先依照澆搗砼時間間隔和砼供應狀況設計施工縫留設位置。搭設本方案提及架子開始至砼施工完畢具備規(guī)定強度前，該施工層下2層支撐不容許拆除（原則層三套模板）。4、依照我司當前模板工程工藝水平，結合設計規(guī)定和現(xiàn)場條件，決定采用柱模板、墻模板、梁側模板、扣件式鋼管架作為本模板工程支撐體系。5、普通規(guī)定(1)保證構造和構件各某些形狀尺寸，互相位置對的。(2)具備足夠承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產生荷載。(3)不同支架立柱不得混用。(4)構造簡樸，裝板以便，并便于鋼筋綁扎、安裝，澆筑混凝土等規(guī)定。(5)多層支撐時，上下二層支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6)現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度不不大于4m，模板應起拱；當設計無詳細規(guī)定期，起拱高度宜為全跨長度1/1000~3/1000。(7)拼裝高度為2m以上豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設立暫時固定辦法。(8)當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱頂表面傾斜時，應采用可靠辦法保證支點穩(wěn)定，支撐底腳必要有防滑移可靠辦法。(9)梁和板立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。示意圖如下(10)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上程序設掃地桿?？烧{支托底部立柱頂端應沿縱橫向設立一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間距離，在滿足模板設計所擬定水平拉桿步距規(guī)定條件下，進行平均分派擬定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設立持續(xù)式剪刀撐。(12)鋼管立柱掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48×3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得不大于1000mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不不大于100mm處進行固定。(13)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必要得到有關負責人承認。6、立柱及其她桿件(1)扣件式1)立柱平面布置圖（詳見附圖）；2)搭接規(guī)定：本工程所有部位立柱接長所有采用對接扣件連接，禁止搭接，接頭位置規(guī)定如下：3)禁止將上段鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1)每步縱橫向水平桿必要拉通；(2)水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置規(guī)定如下圖：當層高不大于8m時，水平拉桿如下圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式、門式9、周邊拉結1)豎向構造（柱）與水平構造分開澆筑，以便運用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有構造柱部位，按水平間距6～9m、豎向間距2～3m與建筑構造設立一種固結點；3)用抱柱方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩(wěn)定性和提高抵抗側向變形能力。四、檢查驗收1、不滿足規(guī)定有關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監(jiān)，專業(yè)監(jiān)理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態(tài)，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。保證一次驗收通過。3、砼構造觀感質量符合有關驗收原則，少量缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞容許偏差如下表：項目容許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現(xiàn)澆構造模板安裝容許偏差及檢查辦法如下表：項目容許偏差（mm）檢查辦法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基本±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不不不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查不不大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件垂直偏差、水平偏差、質量等滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-腳手架搭設技術規(guī)定與容許偏差序號項目普通質量規(guī)定1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差±20mm2立桿垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3縱向水平桿水平偏差±20mm4橫向水平桿水平偏差±10mm5節(jié)點處相交桿件軸線距節(jié)點中心距離≤150mm6相鄰立桿接頭位置互相錯開，設在不同步距內，相鄰接頭高度差應＞500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置互相錯開，設在不同立桿縱距內，相鄰接頭水平距離應＞500mm，接頭距立桿應不大于立桿縱距1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接規(guī)定應符合如下規(guī)定：類別桿別搭接長度連接規(guī)定扣件式鋼管腳手架立桿＞1m連接扣件數(shù)量依承載規(guī)定擬定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不不大于40N.m，且不不不大于65N.m其他腳手架按相應連接規(guī)定

7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統(tǒng)時，還應對扣件螺栓緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-規(guī)定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱規(guī)格尺寸和垂直度應符合規(guī)定，不得浮現(xiàn)偏心荷載；

第五節(jié)、施工安全保證辦法一、組織保障安全保證體系二、技術辦法1、準備工作(1)模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板偏差在規(guī)范容許范疇內，拼裝好模板后規(guī)定逐塊檢查其背楞與否符合模板設計，模板編號與所用部位與否一致。(2)模板基準定位工作：1)一方面引測建筑邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并依照軸線與施工圖用墨線彈出模板內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必要到位，以便于模板安裝和校正；2)標高測量，運用水準儀將建筑物水平標高依照實際規(guī)定，直接引測到模板安裝位置；3)豎向模板支設應依照模板支設圖；4)已經破損或者不符合模板設計圖零配件以及面板不得投入使用；5)支模前對前一道工序標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1)基本及地下工程模板：1)地面如下支模應先檢查土壁穩(wěn)定狀況，當有裂紋及塌方跡象時，應采用安全防范辦法后，方可下人作業(yè)。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2)距基槽（坑）上口邊沿1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下模板禁止立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撐與側模夾角不應不大于45°，支在土壁上斜支撐應加設墊板，底部對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基本若采用分層支模時，其上下模板應經就位校正并支撐穩(wěn)固后，方可進行上一層模板安裝；4)在有斜支撐位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。(2)樓梯模板1)梯模施工前，依照實際斜度放樣，先安平臺梁及基本模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板檔木，在現(xiàn)場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步高度，必要考慮樓地面面層粉刷厚度；2)樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3)模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數(shù)量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。(3)柱模板1)重要辦法：基本面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必要加墊海棉條，為了保證柱子截面尺寸，設立雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設立不少于2根斜撐，如下圖。(4)墻模板1)當采用拼裝定性模板支撐時，應自下往上進行，必要在下層模板所有緊固后，方可進行上一層安裝。當下層不能獨立安裝支撐件時，應采用暫時固定辦法；2)安裝電梯井內墻模前，必要在板底下200mm處牢固地滿鋪一層腳手板；3)對拉螺栓與墻模板應垂直，松緊應始終，墻厚尺寸應對的；4)墻模板內外支撐必要結實、可靠，應保證模板整體穩(wěn)定。當墻模板外面無法設立支撐時，應在里面設立能承受拉力和壓力支撐。多排并別且間距不大墻模板，當其與支撐互成一體時，應采用辦法，防止?jié)仓炷習r引起臨近模板變形。(5)梁、板模板1)梁、板安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2)所有跨度≥4m梁必要起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3)所有≥2mm板縫必要用膠帶紙封貼；4)梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁清掃口設在梁端；5)梁高≥300梁側模板底部壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高<300梁如用模板壓條，則其抗剪強度必要能滿足，澆砼時不能擠崩掉。3、模板支架搭設構造規(guī)定(1)梁和板立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。(2)木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必要頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得不不大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑間隙不得不不大于3mm，安裝時應保證上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上程序設掃地桿?？烧{支托底部立柱頂端應沿縱橫向設立一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間間距，在滿足模板設計所擬定水平拉桿步距規(guī)定條件下，進行平均分派擬定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿，當層高不不大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增長一道水平拉桿。所有水平拉桿端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設立持續(xù)式剪刀撐。(4)木立柱掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用40mm×50mm木條或25mm×80mm木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48mm×3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得不大于1000mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不不大于100mm處進行固定。（5）對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比不不大于兩倍獨立支撐系統(tǒng)，應加設保證整體穩(wěn)定構造辦法。（6）高大模板工程搭設構造規(guī)定應當符合有關技術規(guī)范規(guī)定，支撐系統(tǒng)立柱接長禁止搭接；應設立掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體構造墻、柱牢固拉接。（7）搭設高度2m以上支撐架體應設立作業(yè)人員登高辦法。作業(yè)面應按關于規(guī)定設立安全防護設施。（8）模板支撐系統(tǒng)應為獨立系統(tǒng)，禁止與物料提高機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼構造架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。4、模板拆除(1)拆模板前先進行針對性安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。模板拆除前必要辦理拆除模板審批手續(xù)，經技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。(2)支拆模板時，2米(3)模板拆除前必要有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定規(guī)定后方可拆模。表4.3.1構件類型構件跨度(m)達到設計混凝土立方體抗壓強度原則值百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件-≥1001)側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長＞8米，混凝土強度達到100%；≤8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到3)板底?！?米，混凝土強度達到50%；＞2米、≤8米混凝土強度達到75%；＞8(4)柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5)墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6)樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除空隙，拆去近旁余下支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段模板所有脫落后，集中運出集中堆放，木模堆放高度不超過2米(7)當立柱水平拉桿超過2層時，應一方面拆除2層以上拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同步進行。(8)當拆除4~8m跨度梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，禁止采用連梁底板向旁側拉倒拆除辦法。三、監(jiān)測監(jiān)控1、監(jiān)測辦法(1)監(jiān)測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，重要監(jiān)測體系水平、垂直位置與否有偏移。(2)監(jiān)測點設立觀測點可采用在臨邊位置支撐基本面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3)監(jiān)測辦法混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移狀況應及時解決。(4)儀器設備配備名稱規(guī)格數(shù)量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀1±2”全站儀一臺RXT—2321±2”，最大容許誤差±20”自動安平水準儀2千米來回±3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5)監(jiān)測闡明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程尋常檢查重點部位：1)桿件設立和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件與否符合規(guī)定；2)連墻件與否松動；3)架體與否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)施工過程中與否有超載現(xiàn)象；5)安全防護辦法與否符合規(guī)范規(guī)定；6)支架與桿件與否有變形現(xiàn)象；(6)監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，普通監(jiān)測頻率不適當超過20~30分鐘一次，在混凝土實凝先后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實行實時監(jiān)測，終凝后監(jiān)測頻率為每天一次。1)本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必要及時停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進行加固解決。四、應急預案1、目提高整個項目組對事故整體應急能力，保證意外發(fā)生時候能有序應急指揮，為有效、及時急救傷員，防止事故擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故減少到最小限度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。(3)負責準備所需要應急物資和應急設備。(4)及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故擴大，并迅速向上級報告。3、應急反映預案(1)事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯(lián)系報警，組織急救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：普通為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應及時向上級領導報告，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)現(xiàn)場事故應急解決施工過程中也許發(fā)生事故重要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急解決：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極急救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故解決：及時切斷電源或者用干燥木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀測其呼吸、心跳狀況，必要時，可采用人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其她損傷解決。局部電擊時，應對傷員進行初期清創(chuàng)解決，創(chuàng)面宜暴露，不適當包扎，發(fā)生內部組織壞死時，必要注射破傷風抗菌素。高溫中暑應急解決：將中暑人員移至陰涼地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以增進散熱，降溫過程中要密切觀測。及時補充水分和無機鹽，及時解決呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。其她人身傷害事故解決：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應及時向項目部報告、排除其她隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行急救。4、應急通信聯(lián)系項目負責人：吳繼彬手機：安全員：周本康手機：技術負責人：徐曉鵬手機：醫(yī)院救護中心：120匪警：110火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地顯要位置張貼，以便緊急狀況下使用。第六節(jié)、勞動力籌劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運送必要設立暫時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍攔。謹防非施工人員進入。同步成立以項目經理為組長安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構構成、人員編制及責任分工如下吳繼彬（項目經理）——組長，負責協(xié)調指揮工作；徐曉鵬（技術負責人）——成員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；周本康（安全員）——成員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；（架子工班長）——成員，負責現(xiàn)場詳細施工；

第七節(jié)、計算書及有關圖紙【計算書】梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱頂板梁KL21新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1300新澆混凝土構造層高(m)4.6梁側樓板厚度(mm)180二、荷載設計模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載原則值Q1k當計算支架立柱及其她支承構造構件時(kN/m2)2振搗混凝土時產生荷載原則值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載原則值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增長立柱根數(shù)1梁底增長立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增長立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨持續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、強度驗算Mmax＝-0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝-0.107×24.91×0.082+0.121×1.76×0.082＝0.01kN·mσ＝Mmax/W＝0.01×106/37500＝0.37N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×20.5×754/(100×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×24.91×0.08+0.446×1.76×0.08＝0.79kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×24.91×0.08+1.223×1.76×0.08＝2.3kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×24.91×0.08+1.142×1.76×0.08＝1.88kN原則值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2lR2'=R4'=1.143q2lR3'=0.928q2l五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256為簡化計算，按四等跨持續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{0.79+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，2.3+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.97kN/mq2＝max[0.6+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，1.76+(0.3-0.1)×0.3/4]＝2.06kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.97×0.92，0.5×2.97×0.15σ＝Mmax/W＝0.26×106/64000＝4.03N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1lτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.625×1000/(2×60×80)＝0.51N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.06×9004/(100×9350×2560000)＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝ν2＝q2l24/(8EI)＝2.06×1504/(8×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝滿足規(guī)定！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R5＝2.38kN，R2＝R4＝3.06kN，R3＝1.96kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'5＝1.83kN，R'2＝R'4＝2.12kN，R'3＝1.49kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.417×106/4490＝92.77N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.172kNτmax＝2Vmax/A=2×5.172×1000/424＝24.4N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm滿足規(guī)定！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R3]＝0.27kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷狀況下，單扣件能滿足規(guī)定！同理可知，左側立柱扣件受力R＝0.27kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷狀況下，單扣件能滿足規(guī)定！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-剪刀撐設立加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210長細比滿足規(guī)定！1、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m2、穩(wěn)定性計算依照《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m2)小梁驗算q1＝max{0.73+(0.3-0.1)×0.3/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，2.11+(0.3-0.1)×0.3/4}=2.47kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.24kN，R2＝10.78kN，R3＝0.24kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.24+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.9，10.78，0.24+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2]×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.06/1.2＝10.88kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10877.46/(0.21×424)+0.06×106/4490＝134.84N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1800=3522.285mmλ2＝l02/i＝3522.285/15.9＝221.527，查表得，φ2＝1.149立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.24+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.9，10.78，0.24+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2]×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.06/1.2＝10.88kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10877.46/(1.15×424)+0.06×106/4490＝35.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.3kN≤[N]＝30kN滿足規(guī)定！九、立柱地基基本計算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)500立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板底面平均壓力p＝N/(mfA)＝10.88/(1×0.15)＝72.52kPa≤fak＝500kPa滿足規(guī)定！板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地下室頂板B2，標高0.05m新澆混凝土樓板板厚(mm)300新澆混凝土樓板邊長L(m)8.4新澆混凝土樓板邊寬B(m)8.4二、荷載設計施工人員及設備荷載原則值Q1k當計算面板和小梁時均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時集中荷載(kN)2.5當計算主梁時均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其她支承構造構件時均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)面板自重原則值0.1面板及小梁自重原則值0.3樓板模板自重原則值1.5模板及其支架自重原則值0.75新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.1風荷載原則值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)4.6立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中位置中心對稱立柱距混凝土板短邊距離(mm)300立柱距混凝土板長邊距離(mm)75主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊距離(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)75，75設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000依照《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因而本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.32/8，0.11×0.3σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×3004/(384×10000×281250)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足規(guī)定！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[3750/900]取整＝4，按四等跨持續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為75mm，因而需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.51kN/m因而，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.56kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.077q1靜L2+0.1q1活L2＝0.077×1.56×0.92+0.1×0.94×0.92＝0.17kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.92M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.51×0.082/2，0.1×0.08Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.17，0.6，0.24]＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/64000＝9.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.607×1.56×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.38kNV2＝0.607q2LV3＝max[q1L1，q2LVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.38，2.2，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.45kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.45×9004/(100×9350×2560000)＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.45×754/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝75/400＝0.19mm滿足規(guī)定！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.23kN/mq1靜＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.83kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3=1.51kN/m承載能力極限狀態(tài)按四跨持續(xù)梁，Rmax＝(1.143q1靜+1.223q1活)L＝1.143×1.83×0.9+1.223×0.57×0.9＝2.51kN按懸臂梁，R1＝q1lR＝max[Rmax，R1]＝2.51kN;同理，R'＝1.88kN，R''＝1.88kN正常使用極限狀態(tài)按四跨持續(xù)梁，Rmax＝1.143q2L按懸臂梁，R1＝q2lR＝max[Rmax，R1]＝1.55kN;同理，R'＝1.16kN，R''＝1.16kN2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.69kN·mσ＝Mmax/W＝0.69×106/4490＝152.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.21kNτmax＝2Vmax/A=2×4.21×1000/424＝19.88N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足規(guī)定！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.74mm跨中νmax=0.74mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.29mm≤[ν]=150/400=0.38mm滿足規(guī)定！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-剪刀撐設立加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)2051、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210長細比滿足規(guī)定！2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝5.38kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5383.28/(0.21×424)+0.06×106/4490＝73.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝5.6kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5601.98/(1.15×424)+0.06×106/4490＝24.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝5.38kN≤[N]＝30kN滿足規(guī)定！九、立柱地基基本驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1立柱底墊板底面平均壓力p＝N/(mfA)＝5.6/(1×0.1)＝56.02kPa≤fak＝70kPa滿足規(guī)定！柱模板（設立對拉螺栓）計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱負一層柱KZ1新澆混凝土柱長邊邊長(mm)900新澆混凝土柱計算高度(mm)4600新澆混凝土柱短邊邊長(mm)900二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載原則值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板側壓力原則值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1(mm)350模板設計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨持續(xù)梁驗算靜載線荷載q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.35×38.4＝16.33kN/m活載線荷載q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.35×2＝0.62kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×16.33×0.222-0.121×0.62×0.22σ＝Mmax/W＝0.09×106/(1/6×350×152)＝7.03N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算作用線荷載q＝bS正＝0.35×38.4＝13.44kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×13.44×2254/(100×10000×(1/12×350×153))＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm滿足規(guī)定！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規(guī)格(mm)60×80小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)3001、強度驗算小梁上作用線荷載q＝bS承＝0.22×48.42＝10.89kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.49kN·mσ＝Mmax/W＝0.49×106/64×103＝7.66N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算小梁上作用線荷載q＝bS正＝0.22×38.4＝8.64kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.75mm≤[ν]＝1.5mm滿足規(guī)定！五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質規(guī)格(mm)Ф48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖1、柱箍強度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖(kN·m)長邊柱箍剪力圖(kN)M1＝0.27kN·m，N1＝5.23kN短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖(kN·m)短邊柱箍剪力圖(kN)M2＝0.27kN·m，N2＝5.23kNM/Wn＝0.27×106/(4.49×103)＝59.31N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！2、柱箍撓度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖(mm)短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍變形圖(mm)ν1＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝0.89mmν2＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝0.89mm滿足規(guī)定！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N＝5.23×2=10.47kN≤Ntb＝24.5kN滿足規(guī)定！N＝5.23×2=10.47kN≤26kN滿足規(guī)定！墻模板（非組合式鋼模板）計算書一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室WQ1新澆混凝土墻墻厚(mm)350混凝土墻計算高度(mm)4800混凝土墻計算長度(mm)7200二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載原則值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板側壓力原則值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2承載能力極限狀