型圓振動(dòng)篩設(shè)計(jì)說(shuō)明書

11.1前1.211.1前1.2背1.2.1國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)1.260多種篩分設(shè)備，STKRNODF11型雙頻率2.發(fā)展是本世紀(jì)近50年的事情，大體上(1)ГУПBKT-11、BKT-OMZ型搖動(dòng)篩；波蘭的WK-15圓1500毫米×3000毫米重型振動(dòng)篩及系列，15m2、30m2共振篩及系列，煤用單軸、雙軸振動(dòng)篩系列，YK1500毫米×3000毫米重型振動(dòng)篩及系列，15m2、30m2共振篩及系列，煤用單軸、雙軸振動(dòng)篩系列，YKZKB(3)801.2.2和特1.，Ripl-Flo(2)Ripl-Flo(2)Low-HeadUSLA式、法國(guó)皮克雙偏心軸式、蘇聯(lián)ΓИЛSS型和SG型、日本川崎D型及橫山橢圓振動(dòng)篩等。2.503.我國(guó)現(xiàn)有的ZD型直線等厚篩系列，有7種基本規(guī)格，總篩分效率一般在3.我國(guó)現(xiàn)有的ZD型直線等厚篩系列，有7種基本規(guī)格，總篩分效率一般在85%上。ZD量較大，篩分深度可至6毫米。6（3）GPSGPS-900-3Derrick高頻細(xì)篩技術(shù)的基礎(chǔ)上研制的，推廣應(yīng)用，分級(jí)總效率達(dá)60%～70%。CM1.2.3發(fā)展方1.停停滯積極開展篩分技術(shù)研究，提高原煤干式深度篩分技術(shù)，降低分級(jí)下限和增加煤品種，著重解決粒度細(xì)、水分高和黏度大的難篩物料的分級(jí)技術(shù)；為滿足大露天礦500振動(dòng)篩篩面物料運(yùn)動(dòng)理篩上物料的運(yùn)動(dòng)分由文獻(xiàn)[1]可關(guān)于篩上物料的分析，如圖2.1所示2.1圓振動(dòng)篩上物料運(yùn)振動(dòng)篩運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)（振幅、振次、篩面傾角和振動(dòng)方向角）通常根據(jù)所選擇的料運(yùn)動(dòng)狀態(tài)選取。篩上物料運(yùn)動(dòng)狀態(tài)直接影響振動(dòng)篩的篩分效率和生產(chǎn)率，所以為理地選擇篩子的運(yùn)動(dòng)參數(shù)，必須分析篩上的物料的運(yùn)動(dòng)特性圓振動(dòng)篩的篩面做圓運(yùn)動(dòng)或近似于圓運(yùn)動(dòng)的振動(dòng)篩，篩面的位移方程式可用下xAcos(180)AcosxAcos(180)AcosAcosyAsin(180)AsinAsin式中A——振幅（2-（2-=txvXAsinvyAcos（2-（2-aXA2 ayA2sin（2-（2-2.2正向滑量為mG may 2sin（2-NmgcosmA2sin（2-式中3、篩面對(duì)物料顆粒的極限摩擦力為FfNf(mgcosmA2sin式中3、篩面對(duì)物料顆粒的極限摩擦力為FfNf(mgcosmA2sin（2-顆粒沿著篩面開始正向滑動(dòng)時(shí)臨界條件mgcosF（2-簡(jiǎn)化整理得cos()gsin(（2-k式中，k為正向滑始角令bkcos(k)，則 gsin(n（2-2bk式中bd稱為正向滑動(dòng)系數(shù)。由上式得知，正向滑動(dòng)系數(shù)bk1當(dāng)bk1的時(shí)候，可以求得使物料顆粒沿著篩面產(chǎn)生正向滑動(dòng)時(shí)最小轉(zhuǎn)數(shù)應(yīng)該為gsin( （2-2為了使物料顆粒沿著篩面產(chǎn)生正向滑動(dòng)，必須取篩子轉(zhuǎn)數(shù)nnmin2.3反向滑臨界條件為mgsinF（2-Fmax用（2-9）與（2-5）替代，并簡(jiǎn)化后cos()sin()（2-qq式中：q——反向滑始bq——反向滑動(dòng)系則可以得到 gsin(n（2-2bq由上式可以知道，反向滑動(dòng)條件bq1bq——反向滑動(dòng)系則可以得到 gsin(n（2-2bq由上式可以知道，反向滑動(dòng)條件bq1當(dāng)bq1時(shí)，可以求得使物料沿著篩面反向滑動(dòng)的最小轉(zhuǎn)數(shù)應(yīng)該是gsin( （2-2為了使物料顆粒沿著篩面產(chǎn)生正向滑動(dòng)，必須使篩子轉(zhuǎn)數(shù)nnmin2.4跳動(dòng)條件的確即mgcosmay，或者gcosAsind2由此可以得到gcoscosbsin（2-dd v式中bd——物料跳動(dòng)系d——跳動(dòng)起始gkv——拋射強(qiáng)度，它表明物料在篩面上跳動(dòng)的劇烈程度上式可以寫成 g gn（2-sin 202bdd當(dāng)bd1時(shí)或者kv1，則顆粒出現(xiàn)跳動(dòng)當(dāng)bd1KV1時(shí)，則可求得物料開始跳動(dòng)時(shí)的最小轉(zhuǎn)數(shù)為g2Asin （2-0為了使物料產(chǎn)生跳動(dòng)，必須取篩子的轉(zhuǎn)數(shù)nn0min2.5物料顆粒跳動(dòng)平均運(yùn)動(dòng)速物料顆粒從振動(dòng)相角d起跳，g2Asin （2-0為了使物料產(chǎn)生跳動(dòng)，必須取篩子的轉(zhuǎn)數(shù)nn0min2.5物料顆粒跳動(dòng)平均運(yùn)動(dòng)速物料顆粒從振動(dòng)相角d起跳，到振動(dòng)相角b跳動(dòng)終止時(shí)，SVt1gsint 21gsin（2- dVdVxAsin（2-SAsin1gsin(（2-d2Scdb3AcosbA（2-)cosdSxb3b4S1g=Asin)cos2（2-ddd21gSAsin2（2-d2V [Asin1gsin.()2（2-0d2當(dāng)V [Asin1gsin.()2（2-0d2當(dāng)360時(shí),則sindtgdsin01因此,式（2-27）2sintg（2-dd2sin（2-由式（2-29）和式（2-18）,可以將式（2-27）化簡(jiǎn)為VAn(1ktg（2-v擊等因素.為此,上式應(yīng)該乘以修正系數(shù)k0k00.130.15,VkAn(1ktg（2-0v3.振動(dòng)篩的工作原理及結(jié)構(gòu)組3.1圓振動(dòng)篩的工作原動(dòng)3.2振動(dòng)篩基本結(jié)分組成。YA系列圓振動(dòng)篩型號(hào)說(shuō)明:□┬│││││││││││YH3.2振動(dòng)篩基本結(jié)分組成。YA系列圓振動(dòng)篩型號(hào)說(shuō)明:□┬│││││││││││YH□┬│││┬│││││││││┬│││││││┬│││││重型（輕型不寫篩面層數(shù)（單層不寫3.2.1篩3.2.2自定中心振動(dòng)器3.2.3支承裝置和隔振裝支承裝置主要是支承篩箱的彈性元件，有吊式和座式兩種。振動(dòng)篩的隔振裝自定中心振動(dòng)器3.2.3支承裝置和隔振裝支承裝置主要是支承篩箱的彈性元件，有吊式和座式兩種。振動(dòng)篩的隔振裝置用的有螺旋彈簧、板彈簧和橡膠彈簧3.2.4裝振動(dòng)篩通常采用三角皮帶傳動(dòng)裝置，它機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，可以任意選擇振動(dòng)器的轉(zhuǎn)數(shù)4.振動(dòng)篩動(dòng)力學(xué)基本理由文獻(xiàn)[1]可知回轉(zhuǎn)的偏心塊產(chǎn)生的）構(gòu)成。為了保證篩子的穩(wěn)定工作，必須對(duì)慣性振動(dòng)篩的的振系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，以便找出振動(dòng)質(zhì)量、彈簧剛性、偏心塊的質(zhì)量矩與振幅的關(guān)系，合地選擇彈簧的剛性和確定偏心塊的質(zhì)量矩4.1振動(dòng)系統(tǒng)力學(xué)模型o作為固定坐標(biāo)系統(tǒng)(xoy)的原點(diǎn)，而以振動(dòng)器轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心o1坐標(biāo)系統(tǒng)(x1o作為固定坐標(biāo)系統(tǒng)(xoy)的原點(diǎn)，而以振動(dòng)器轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心o1坐標(biāo)系統(tǒng)(x1o1y1的原點(diǎn)xm＝x+x1＝x+r＝x+rcosym＝y(tǒng)+y1＝y(tǒng)+rsin=y+rsin式中：r——軸之回轉(zhuǎn)角度，＝t 為軸回轉(zhuǎn)之角速度,t為時(shí)間d2xdtFx2（4-d2ydtFy2（4-式中mr2cost和mr2sintmxy慣性力Mx和My(其方向與機(jī)體加速度方向相反)、彈簧的作用力KXx和KyKXKyxy方向相反)在單軸振動(dòng)系統(tǒng)中，作用在機(jī)體質(zhì)量M上的力除了和之外，還有機(jī)體的慣性力阻尼力（稱為粘滯阻力系數(shù)，阻尼力的方向與機(jī)體的運(yùn)動(dòng)方向相反MmxCxKxx cos2（4-MmxCxKxx cos2（4-2MmjKw（4-mw篩子的物料重KwKw0.15~0.3xAxcostxyAysinty；（4-mrx 1 A（4-KMmKMmxxxmryAy（4-KMmKMmyyy式中：Ax和Ay為x和y方向機(jī)體的振幅；x和y為機(jī)體的振幅和相位差角KW（4-pMnnPKMmKM，則機(jī)體的振幅22Ar。在這種情況下，可以避免篩子的起動(dòng)和停車時(shí)通過(guò)Ar。在這種情況下，可以避免篩子的起動(dòng)和停車時(shí)通過(guò)共振區(qū)，從而能提高彈但是在這種工作狀態(tài)下工作的篩子，彈簧的剛度要很大，因此，必然會(huì)在地基及機(jī)上出現(xiàn)很大的動(dòng)力，以致引起建筑物的震振動(dòng)。所以，必須設(shè)法消振，但目前尚無(wú)善和簡(jiǎn)單的消振方法A4.2振幅和轉(zhuǎn)子角速度的關(guān)系曲2.共振狀共振狀態(tài)nnPKMm。振A將變?yōu)闊o(wú)限大。但由于阻力的存在2振幅是一個(gè)有限的數(shù)值。當(dāng)阻力及給料量改變時(shí)，將會(huì)引起振幅的較大變化。由于幅不穩(wěn)定，這種狀態(tài)沒有得到應(yīng)用3.超共振狀超共振狀態(tài):nnP，這種狀態(tài)又分為兩種情況（1）n稍大于nPK稍小于Mm。若KM2，則Ar。因?yàn)閚nP所以篩子起動(dòng)與停車時(shí)要通過(guò)共振區(qū)。這種狀態(tài)的其它優(yōu)缺點(diǎn)與低振狀態(tài)相同2顯地看出：轉(zhuǎn)速愈高，機(jī)體的振幅A就愈平穩(wěn)，即振動(dòng)篩的工作就愈穩(wěn)定。這種工狀態(tài)的優(yōu)點(diǎn)是：彈簧的剛度越小，傳給地基及機(jī)架的動(dòng)力就愈小，因而不會(huì)引起建物的振動(dòng)。同時(shí)，因?yàn)椴恍枰芏嗟膹椈?，篩子的構(gòu)造也簡(jiǎn)單。目前設(shè)計(jì)和應(yīng)用的動(dòng)篩，通常采用這種工作狀態(tài)。為了減少篩子對(duì)地基的動(dòng)負(fù)荷，根據(jù)振動(dòng)隔離理論只要使強(qiáng)迫振動(dòng)頻率大于自振動(dòng)頻率P的五倍即可得到良好的效果，采用這種作狀態(tài)的篩子，必須設(shè)法消除篩子在起動(dòng)時(shí)，由于通過(guò)共振區(qū)而產(chǎn)生的共振現(xiàn)象。ωωA5.振動(dòng)篩參數(shù)計(jì)5.1運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)的5.振動(dòng)篩參數(shù)計(jì)5.1運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)的確K對(duì)于單軸振動(dòng)篩的傾角為：作預(yù)先分級(jí)用150~作最終分級(jí)用12.50~本次設(shè)計(jì)采用的圓振動(dòng)篩取200A；是設(shè)計(jì)篩子的重要參數(shù)，其值必須適宜，以保證物料充分分層，減少A=5mmA篩子的振動(dòng)頻率n：按照900000V9000004cosn（5-55AA篩子的振動(dòng)頻率n：按照900000V9000004cosn（5-55AK（5-S59An253.77K9 9KS=3.77KVKAn(1Ktan)m/（5-0vK0≈0.15V(14tan20)5.2振動(dòng)篩工藝參數(shù)的確1..振動(dòng)篩的工藝參數(shù)包括篩面的長(zhǎng)度和寬度、篩分效率q——單位時(shí)間處理量,q=17.36thmE100(aa(100式中a將原科和篩上產(chǎn)物進(jìn)行精確的篩分，根據(jù)篩分結(jié)果即可算出篩下級(jí)別含量a及E100(aa(100式中a將原科和篩上產(chǎn)物進(jìn)行精確的篩分，根據(jù)篩分結(jié)果即可算出篩下級(jí)別含量a及。型圓振動(dòng)篩的運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)和工藝44—205.3動(dòng)力學(xué)參振動(dòng)器偏心質(zhì)量及偏心距的確定：由文獻(xiàn)(Mm)A（5-mr負(fù)號(hào)表示M與m=883.48(Mm)A（5-mr負(fù)號(hào)表示M與m=883.485A 55.4電動(dòng)機(jī)的選5.4.1電動(dòng)機(jī)功率計(jì)NNMmAn3CAfd（5-C—阻力系數(shù)，一般C0.2~0.3C0.25dd0.95ff0.001~0.003。這里對(duì)于滾子軸承選取f0.0025589910.00584530.250.0050.0020.11775000.95N5.4.2電由文獻(xiàn)[17]，選擇傳動(dòng)電機(jī)型號(hào)為Y250M—8型，其額定功率為30KW1500rmp5.4.3電機(jī)的啟動(dòng)條件的校 MM M式中MrMHM05.4.2電由文獻(xiàn)[17]，選擇傳動(dòng)電機(jī)型號(hào)為Y250M—8型，其額定功率為30KW1500rmp5.4.3電機(jī)的啟動(dòng)條件的校 MM M式中MrMHM0——振動(dòng)篩偏心重量的靜力矩與軸承的摩擦靜力矩之和NM =9550=191Hn電Mr=MHi(5-取(5-i M=i=1.78M=M0M0式中0'M0'=fM(5-式中MfMf=2M(5-M= =0.002910.058(3.14d0.112)（5-of44F0mr將Mf值帶入公式（5-14)得Mf式中MfMf=2M(5-M= =0.002910.058(3.14d0.112)（5-of44F0mr將Mf值帶入公式（5-14)得Mf=22.27=4.54(5-MjMjmrg=910.0249.8=51.72將Mf與Mj值帶入公式(5-13)得M0=4.54+51.72=56.261.78將M值帶入公式(5-12)得M00M=33.27MMMMMM電動(dòng)機(jī)性型號(hào)n6主要零件的設(shè)計(jì)與計(jì)6.1軸承的選擇與計(jì)6.1.1軸承的選C (6-fPmr2=916主要零件的設(shè)計(jì)與計(jì)6.1軸承的選擇與計(jì)6.1.1軸承的選C (6-fPmr2=910.024(2845)23）10(6-ffnnn將數(shù)據(jù)帶入公式(4.1)得C6.1.2軸承的壽命計(jì)L=(C)(6-P式中:L10106——為指數(shù)。對(duì)于球軸承，=3CLh (6- C——基本額定動(dòng)載荷C(125.74)10/3C——基本額定動(dòng)載荷C(125.74)10/3Lh60 6.2皮帶的設(shè)6.2.1選取皮帶的型式中KA——工況系數(shù)，查[11,22-18]22.1—9KA(6-6.2.2i=n1=1500 6.2.3帶輪的基準(zhǔn)直1選取dd12.選擇大輪的基準(zhǔn)直徑dd2：dd2idd1=1.73查[11,22-31]22.1—14取dd26.2.4帶帶速常在V=5～25m/sV=dd1n1=3.14224146060606.2.5確定中心距和帶6.2.4帶帶速常在V=5～25m/sV=dd1n1=3.14224146060606.2.5確定中心距和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)1.初定中心 按0.7(dd1+dd2)02(dd1+dd201280,0=780mm+(2)+(dd2dd2+所需基準(zhǔn)長(zhǎng)Ld00 d0Ld=780+200019822+LdLd=(6-02安裝時(shí)所需最小中心距min=0.015Ld=784-0.015張緊或補(bǔ)償伸長(zhǎng)所需最大中心距(6-0.03Ld=784+0.03(6-4.小帶輪包角=1800dd2dd157.30=180040022457.30=163.401根據(jù)dd1=224mm,n1=1500rmp，查文獻(xiàn)[16],[22-25]表22.1—13fP1考慮傳動(dòng)比的影響，額定功率的增量P1由[機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第三卷,22-25]22.1—查得P16.帶的根數(shù)Z==2.4(P1P1)K (7.471.14)0.963查得P16.帶的根數(shù)Z==2.4(P1P1)K (7.471.14)0.963KL——帶長(zhǎng)修正系數(shù)，查[機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第三卷,22-19],22.1—11,KLF=500(2.51 +mV(6-0K式中m為帶每米長(zhǎng)的質(zhì)量,查文獻(xiàn)[16],[22-19]22.1—12查得m1+0.17(17.12)2F03B3根6.3軸的設(shè)6.3.1軸的設(shè)計(jì)特6.3.2軸的6.3軸的設(shè)6.3.1軸的設(shè)計(jì)特6.3.2軸的常用材不太重要的軸，也可用A3、A5等普通碳素鋼。對(duì)于受力較大，軸的尺寸和重量受6.3.3軸的強(qiáng)度驗(yàn)，帶傳動(dòng)的傳動(dòng)效率0.96nP1=Pr300.9628.8=n1inn1iT 9550327.48N11n1Ft=2T1=n1inn1iT 9550327.48N11n1Ft=2T12327.48 +F 240FtY2440FNH2解得：FNH1FNH=-2Fv=FNV12FNV75412FNV12從偏心軸結(jié)構(gòu)圖以及彎矩圖中可以看出偏心軸的中間表面CFNVF112FNH=-2MH=873.275N （MH2+MFNVF112FNH=-2MH=873.275N （MH2+MMV=1525NM2327.48NT [M2(2T)2W1取 [M2(2T)2W=11757.3372(0.6327.48)2/0.11753所以ca16.4支承彈簧設(shè)計(jì)驗(yàn)是通過(guò)強(qiáng)迫振動(dòng)頻率與自振頻率p的比值來(lái)控制。通常吊式振動(dòng)篩取頻率比z5～6z4～5K(Mm)(Mm)(2（6-pz88.5次/88.5所以：K(558991) )88.5次/88.5所以：K(558991) )1779487.25根據(jù)彈簧所受載荷特性要求，選取60Si2Mn鋼絲。許用應(yīng)力[p根據(jù)文獻(xiàn)[6]其中16-2I類載荷選取480Mpa查得切變模量G80103Mpa，由文獻(xiàn)[19]，查得s1200MPa。初步選取旋繞比c855899.86846.5258F28k4c10.1654c 6846.5251.18d1.6 1.618.57D=cd=20f007A707570f