7200噸每年乙酸乙酯乙酸丁酯精餾塔裝置設(shè)計

7200噸/乙酸乙酯-乙酸丁酯精餾裝置設(shè)計PAGEPAGEII首屆山東省“隆騰—雙利杯”大學生化工過程實驗技能競賽7200噸/年乙酸乙酯—乙酸丁酯精餾裝置設(shè)計設(shè)計人：單位：指導(dǎo)教師:完成時間:2010-12-8目錄課程設(shè)計任務(wù)書 I摘要 II第一章文獻綜述 1第二章設(shè)計方案的確定 22.1操作條件的確定 22.2確定設(shè)計方案的原則 2第三章塔體計算 43.1設(shè)計方案的確定 43.2精餾塔的物料衡算 43.2.1原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 43.2.2物料衡算 53.3全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量 53.3.1熱量計算 53.3.2熱能利用 63.4塔板數(shù)的確定 73.4.1理論塔板層數(shù)的確定 73.4.2全塔效率的估算 83.4.3實際塔板數(shù) 9第四章精餾塔主體尺寸的計算 104.1精餾塔的體積流量的計算 104.1.1精餾段體積流量 104.1.2提餾段體積流量 114.2塔徑的計算 124.3塔高的計算 14第五章塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定 155.1塔板結(jié)構(gòu) 155.2塔板尺寸 155.2.1塔板基本尺寸 155.2.2篩孔數(shù)目 165.3.弓形降液管 165.3.1堰高 165.3.2降液管底隙高度 165.4篩孔排列 17第六章流體力學驗算及塔板負荷性能圖 186.1.氣體通過精餾段的壓力降(單板壓降) 186.1.1干板阻力 186.1.2液層壓力降 186.1.3由表面張力引起的阻力 186.2.精餾段漏液驗算 186.3.精餾段液泛驗算 196.4.精餾段霧沫夾帶驗算 196.5.氣體通過提餾段的壓力降(單板壓降) 196.5.1干板阻力 196.5.2液層壓力降 196.5.3由表面張力引起的阻力 206.6.提餾段漏液驗算 206.7.提餾段液泛驗算 206.8.提餾段霧沫夾帶驗算 216.9.精餾段操作性能負荷圖 216.9.1霧沫夾帶上限線 216.9.2液泛線 216.9.3液體負荷上限線 226.9.4漏液線 226.9.5液相負荷下限線 226.10提餾段操作性能負荷圖 236.10.1霧沫夾帶上限線 236.10.2液泛線 236.10.3液體負荷上限線 246.10.4漏液線 246.10.5液相負荷下限線 24第七章塔附件設(shè)計 257.1泵的計算及選型 257.2.換熱器 257.2.1設(shè)計任務(wù)及確定設(shè)計方案 257.2.1換熱器計算 257.2.1換熱器核算 27附：填料塔的填料層高度的計算 30設(shè)計小結(jié) 32附錄 33參考文獻 34課程設(shè)計任務(wù)書一、課題名稱乙酸乙酯——乙酸丁酯分離過程板式精餾塔（篩板塔）設(shè)計。二、課題條件（原始數(shù)據(jù)）原料：乙酸乙酯乙酸丁酯年處理量：7200t原料組成（乙酸乙酯的質(zhì)量分率）：0.30操作壓力：常壓進料溫度：60℃回流比：6.8單板壓降：自選進料狀態(tài)：冷夜進料塔頂產(chǎn)品濃度：塔頂?shù)囊宜嵋阴ズ坎恍∮?5%(質(zhì)量分數(shù))塔底的產(chǎn)品濃度：苯含量不大于3%(質(zhì)量分數(shù))塔頂：采用全凝器塔釜：飽和蒸汽間接加熱塔板形式：篩板生產(chǎn)時間：300天/年，每天24h運行設(shè)備形式：篩板塔三、設(shè)計內(nèi)容（包括設(shè)計、計算、論述、實驗、繪圖等）1設(shè)計方案的選定2精餾塔的物料衡算3塔板數(shù)的確定4精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算（加熱物料進出口溫度、密度、粘度、比熱等）5精餾塔塔體工藝尺寸的計算6塔板主要工藝尺寸的計算7塔板的流體力學驗算8塔板負荷性能圖9換熱器設(shè)計11制生產(chǎn)工藝流程圖（帶控制點）摘要精餾是分離液體混合物最常用的一種單元操作，在化工﹑煉油﹑石油化工等工業(yè)中得到廣泛的應(yīng)用。本設(shè)計的題目是乙酸乙酯—乙酸丁酯二元物系篩板式精餾塔的設(shè)計。在確定的工藝要求下，確定設(shè)計方案，設(shè)計內(nèi)容包括精餾塔工藝設(shè)計計算，塔輔助設(shè)備設(shè)計計算，精餾工藝過程流程圖，精餾塔設(shè)備結(jié)構(gòu)圖，設(shè)計說明書。關(guān)鍵詞：板式塔；乙酸乙酯—乙酸丁酯；工藝計算；流程圖PAGE1第一章文獻綜述塔設(shè)備是煉油、化工、石油化工等生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用的氣液傳質(zhì)設(shè)備。根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸部件的結(jié)構(gòu)型式，可分為板式塔和填料塔。板式塔內(nèi)設(shè)置一定數(shù)目的塔板，氣體以鼓泡或噴射形式穿過板上液層進行質(zhì)熱傳遞，氣液相組成呈階梯變化，屬逐級接觸逆流操作過程。填料塔內(nèi)裝有一定高度的填料層，液體自塔頂沿填料表面下流，氣體逆流向上（也有并流向下者）與液相接觸進行質(zhì)熱傳遞，氣液相組成沿塔高連續(xù)變化，屬微分接觸操作過程。工業(yè)上對塔設(shè)備的主要要求是：（1）生產(chǎn)能力大；（2）傳熱、傳質(zhì)效率高；（3）氣流的摩擦阻力??；（4）操作穩(wěn)定，適應(yīng)性強，操作彈性大；（5）結(jié)構(gòu)簡單，材料耗用量少；（6）制造安裝容易，操作維修方便。此外，還要求不易堵塞、耐腐蝕等。乙酸乙酯又稱醋酸乙酯。是一種用途廣泛的精細化工產(chǎn)品，具有優(yōu)異的溶解性、快干性，用途廣泛，是一種非常重要的有機化工原料和極好的工業(yè)溶劑，被廣泛用于醋酸纖維、乙基纖維、氯化橡膠、合成橡膠、涂料及油漆等的生產(chǎn)過程中。其主要用途有：作為工業(yè)溶劑，用于涂料、粘合劑、乙基纖維素、人造纖維等產(chǎn)品中；作為粘合劑，用于印刷油墨、人造珍珠的生產(chǎn)；還可以作為提取劑，香料原料等。工業(yè)上一般由醋酸和正丁醇在有催化劑的情況下酯化而得，其中硫酸催化工藝成熟，但副反應(yīng)較多，研究和改進乙酸乙酯與乙酸丁酯的精餾設(shè)備是有現(xiàn)實意義的，也是非常重要的。塔設(shè)備是最常采用的精餾裝置，無論是填料塔還是板式塔都在化工生產(chǎn)過程中得到了廣泛的應(yīng)用，在此我們作板式塔的設(shè)計以熟悉單元操作設(shè)備的設(shè)計流程和應(yīng)注意的事項是非常必要的。篩板是在塔板上鉆有均布的篩孔，呈正三角形排列。上升氣流經(jīng)篩孔分散、鼓泡通過板上液層，形成氣液密切接觸的泡沫層（或噴射的液滴群）。篩板塔是1932年提出的，當時主要用于釀造，其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，制造維修方便，造價低，氣體壓降小，板上液面落差較小，相同條件下生產(chǎn)能力高于浮閥塔，塔板效率接近浮閥塔。其缺點是穩(wěn)定操作范圍窄，小孔徑篩板易堵塞，不適宜處理粘性大的、臟的和帶固體粒子的料液。但設(shè)計良好的篩板塔仍具有足夠的操作彈性，對易引起堵塞的物系可采用大孔徑篩板，故近年我國對篩板的應(yīng)用日益增多，所以在本設(shè)計中設(shè)計該種塔型。PAGE3第二章設(shè)計方案的確定2.1操作條件的確定確定設(shè)計方案是指確定整個精餾裝置的流程、各種設(shè)備的結(jié)構(gòu)型式和某些操作指標。例如組分的分離順序、塔設(shè)備的型式、操作壓力、進料熱狀態(tài)、塔頂蒸汽的冷凝方式等。下面結(jié)合課程設(shè)計的需要，對某些問題作如下闡述。2.1.1操作壓力蒸餾操作通常可在常壓、加壓和減壓下進行。確定操作壓力時，必須根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟上的合理性進行考慮。例如，采用減壓操作有利于分離相對揮發(fā)度較大組分及熱敏性的物料，但壓力降低將導(dǎo)致塔徑增加，同時還需要使用抽真空的設(shè)備。對于沸點低、在常壓下為氣態(tài)的物料，則應(yīng)在加壓下進行蒸餾。當物性無特殊要求時，一般是在稍高于大氣壓下操作。但在塔徑相同的情況下，適當?shù)靥岣卟僮鲏毫梢蕴岣咚奶幚砟芰?。有時應(yīng)用加壓蒸餾的原因，則在于提高平衡溫度后，便于利用蒸汽冷凝時的熱量，或可用較低品位的冷卻劑使蒸汽冷凝，從而減少蒸餾的能量消耗。在本設(shè)計采用常壓作為操作壓力。2.1.2進料狀態(tài)進料狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負荷都有密切的聯(lián)系。在實際的生產(chǎn)中進料狀態(tài)有多種，但一般都將料液預(yù)熱到泡點或接近泡點才送入塔中，這主要是由于此時塔的操作比較容易控制，不致受季節(jié)氣溫的影響。但在本設(shè)計中采用的是冷夜進料。2.2確定設(shè)計方案的原則確定設(shè)計方案總的原則是在可能的條件下，盡量采用科學技術(shù)上的最新成就，使生產(chǎn)達到技術(shù)上最先進、經(jīng)濟上最合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低消耗的原則。為此，必須具體考慮如下幾點：2.2.1滿足工藝和操作的要求所設(shè)計出來的流程和設(shè)備，首先必須保證產(chǎn)品達到任務(wù)規(guī)定的要求，而且質(zhì)量要穩(wěn)定，這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應(yīng)的措施。其次所定的設(shè)計方案需要有一定的操作彈性，各處流量應(yīng)能在一定范圍內(nèi)進行調(diào)節(jié)，必要時傳熱量也可進行調(diào)整。因此，在必要的位置上要裝置調(diào)節(jié)閥門，在管路中安裝備用支線。計算傳熱面積和選取操作指標時，也應(yīng)考慮到生產(chǎn)上的可能波動。再其次，要考慮必需裝置的儀表(如溫度計、壓強計，流量計等)及其裝置的位置，以便能通過這些儀表來觀測生產(chǎn)過程是否正常，從而幫助找出不正常的原因，以便采取相應(yīng)措施。2.2.2滿足經(jīng)濟上的要求要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備及基建費用。如前所述在蒸餾過程中如能適當?shù)乩盟?、塔底的廢熱，就能節(jié)約很多生蒸汽和冷卻水，也能減少電能消耗。又如冷卻水出口溫度的高低，一方面影響到冷卻水用量，另方面也影響到所需傳熱面積的大小，即對操作費和設(shè)備費都有影響。本設(shè)計中將考慮到能量的合理利用。2.2.3保證安全生產(chǎn)塔是指定在常壓下操作的，塔內(nèi)壓力過大或塔驟冷而產(chǎn)生真空，都會使塔受到破壞，因而需要安全裝置。以上三項原則在生產(chǎn)中都是同樣重要的。但在化工原理課程設(shè)計中，對第一個原則應(yīng)作較多的考慮，對第二個原則只作定性的考慮，而對第三個原則只要求作一般的考慮。PAGE34第三章塔體計算3.1設(shè)計方案的確定本設(shè)計采用連續(xù)精餾流程，冷液進料。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。塔釜采用飽和蒸汽間接加熱，塔底產(chǎn)品冷卻后送至儲罐。3.2精餾塔的物料衡算3.2.1原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量由于精餾過程的計算均以摩爾分數(shù)為準，需先把設(shè)計要求中的質(zhì)量分數(shù)轉(zhuǎn)化為摩爾分數(shù)。原料液的摩爾組成：同理可求得：原料液的平均摩爾質(zhì)量：同理可求得：由圖1可查得原料液、塔頂和塔底混合物的沸點。將上述計算結(jié)果匯總于表1。表1原料液、餾出液與釜殘液的流量與溫度名稱原料液餾出液釜殘液30950.03(摩爾分數(shù))0.361030.961610.03918摩爾質(zhì)量106.0331189.18684115.06100沸點溫度（℃）99.2578.21121.75x(y)t-x-yx(y)t-x-y圖010203040506070809010011012013014000.050.10.150.20.250.30.350.40.450.50.550.60.650.70.750.80.850.90.951t圖13.2.2物料衡算以年工作日為300天，每天開車24小時計，進料量為：由全塔的物料衡算方程可寫出：解得：3.3全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量3.3.1熱量計算塔頂全凝氣的熱負荷：,取水為冷凝介質(zhì)，其進出冷凝器的溫度分別為20℃和30℃則平均溫度下的比熱，于是冷凝水用量可求：塔頂冷卻器熱負荷：在下，查的產(chǎn)品的比熱容冷卻水用量塔底再沸器熱負荷：在表壓為0.4MPa的條件下查的飽和水蒸氣的汽化潛熱為飽和水蒸氣用量：塔底冷卻器熱負荷：℃下查的塔底產(chǎn)品的比熱容冷卻水用量：3.3.2熱能利用以塔釜產(chǎn)品對預(yù)熱原料液，則將原料由20℃到60℃所需的熱量為。其中℃，查得，此時原料液的比熱容:原料所需熱量：由于，所以理論上可用塔釜產(chǎn)品對原料液加熱。同理，塔頂飽和蒸汽也可以將原料液預(yù)熱至所需溫度。3.4塔板數(shù)的確定3.4.1理論塔板層數(shù)的確定，在79.625時，，原料液平均比熱容,原料液的汽化熱，進而可求的綜上，可繪制圖2圖2由圖2得理論塔板數(shù)為：5塊（精餾段2塊，提餾段2塊，加料板1塊）3.4.2全塔效率的估算用奧康奈爾法()對全塔效率進行估算：由相平衡方程式可得：根據(jù)乙酸乙酯~乙酸丁酯體系的相平衡數(shù)據(jù)可以查得：(塔頂?shù)谝粔K板)(加料板)(塔釜)因此可以求得：全塔的相對平均揮發(fā)度：全塔的平均溫度：在溫度下查得因為所以，同理可得全塔液體的平均粘度：全塔效率3.4.3實際塔板數(shù)由圖二得，精餾段的理論塔板數(shù)為右上：2塊，實際塔板數(shù)為：同上，有圖可知提餾段的理論塔板數(shù)為：2塊，則實際塔板數(shù)為：加料板：1塊實際塔板數(shù)為：13塊第四章精餾塔主體尺寸的計算4.1精餾塔的體積流量的計算4.1.1精餾段體積流量整理精餾段的已知數(shù)據(jù)列于表2，由表中數(shù)據(jù)可知：液相平均摩爾質(zhì)量：液相平均溫度：表2精餾段的已知數(shù)據(jù)位置進料板塔頂(第一塊板)質(zhì)量分數(shù)(%)摩爾分數(shù)摩爾質(zhì)量()溫度(℃)99.2578.21在平均溫度下查得液相平均密度為：其中，平均質(zhì)量分數(shù)所以，精餾段的液相負荷：由同理可計算出精餾段的汽相負荷。精餾段的負荷列于表3。表3精餾段的汽液相負荷名稱液相氣相平均摩爾質(zhì)量()99.2594692.56098平均密度()812.881883.11888體積流量()2.73232(0.000758978)761.73317(0.21159)4.1.2提餾段體積流量整理提餾段的已知數(shù)據(jù)列于表4，采用與精餾段相同的計算方法可以得到提餾段的負荷，結(jié)果列于表5。表4提餾段的已知數(shù)據(jù)位置塔釜進料板質(zhì)量分數(shù)摩爾分數(shù)摩爾質(zhì)量/溫度/℃121.7599.25表5提餾段的汽液相負荷名稱液相汽相平均摩爾質(zhì)量()110.54606103.95956平均密度()782.867893.28815體積流量()4.79417(0.00133171)879.28703(0.24425)4.2塔徑的計算由于精餾段和提餾段的上升蒸汽量相差不大，為便于制造，我們?nèi)啥蔚膹较嗟?。有以上的計算結(jié)果可以知道：汽塔的平均蒸汽流量：汽塔的平均液相流量：汽塔的汽相平均密度：汽塔的液相平均密度：塔徑可以由下面的公式給出：由于適宜的空塔氣速，因此，需先計算出最大允許氣速。取塔板間距，板上液層高度，那么分離空間：功能參數(shù)：從史密斯關(guān)聯(lián)圖（圖2）,查得：，史密斯關(guān)聯(lián)圖（圖2）由于，在平均溫度下由表面張力手冊查的：精餾段乙酸乙酯~乙酸丁酯的平均表面張力，提餾段乙酸乙酯~乙酸丁酯的平均表面張力平均表面張力所以：根據(jù)塔徑系列尺寸圓整為此時，精餾段的上升蒸汽速度為：提餾段的上升蒸汽速度為：4.3塔高的計算塔體總高度（不包括裙座）由下式?jīng)Q定：塔頂空間為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，其高度應(yīng)大于板間距，通常取HD為（1.5～2.0）的，人孔數(shù)目：為了塔板安裝方便和物料的清洗，取2個人孔，其直徑為450mm。塔底空間：料板空間高度：開有人孔的塔板間距所以總塔高為：第五章塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定5.1塔板結(jié)構(gòu)塔板類型按結(jié)構(gòu)特點可分為整塊式或分塊式兩種。一般，塔徑從300～900mm時采用整塊式塔板，因此采用整塊式。5.2塔板尺寸5.2.1塔板基本尺寸取無效邊緣區(qū)寬度，破沫區(qū)寬度，由圖3可得：弓形溢流管寬度圖3弓形降液管面積5.2.2篩孔數(shù)目篩孔數(shù)目驗算：液體在精餾段降液管內(nèi)的停留時間液體在精餾段降液管內(nèi)的停留時間設(shè)計合理5.3.弓形降液管5.3.1堰高采用平直堰、單溢流，取如下值：，5.3.2降液管底隙高度取，那么液體通過降液管底隙時的流速為精餾段：提餾段：的一般經(jīng)驗數(shù)值為5.4篩孔排列因為物系基本上沒有腐蝕性，可選用δ=3.5mm碳鋼板,取篩孔直徑=5mm，篩孔按正三角形排列，孔中心距t一般為（2.5~5.0）倍的，取t/=4,則t為20mm。篩孔排列方式采等邊三角形排列。校核：在5%--15%之間合理第六章流體力學驗算及塔板負荷性能圖6.1.氣體通過精餾段的壓力降(單板壓降)6.1.1干板阻力：所以6.1.2液層壓力降取充氣系數(shù)，那么：6.1.3由表面張力引起的阻力由表面張力導(dǎo)致的阻力一般來說都比較小，所以一般情況下可以忽略。所以，綜上所述，6.2.精餾段漏液驗算穩(wěn)定系數(shù)所以。不會產(chǎn)生過量漏液。6.3.精餾段液泛驗算溢流管內(nèi)的清液層高度其中，所以，為防止液泛，通常，取校正系數(shù)，則有：可見，，即不會產(chǎn)生液泛。設(shè)計合理。6.4.精餾段霧沫夾帶驗算可見，霧沫夾帶在允許的范圍之內(nèi)6.5.氣體通過提餾段的壓力降(單板壓降)6.5.1干板阻力：所以6.5.2液層壓力降取充氣系數(shù)，那么：6.5.3由表面張力引起的阻力由表面張力導(dǎo)致的阻力一般來說都比較小，所以一般情況下可以忽略。所以，綜上所述：6.6.提餾段漏液驗算穩(wěn)定系數(shù)所以。不會產(chǎn)生過量漏液。6.7.提餾段液泛驗算溢流管內(nèi)的清液層高度其中，所以，為防止液泛，通常，取校正系數(shù)，則有：可見，，即不會產(chǎn)生液泛。設(shè)計合理。6.8.提餾段霧沫夾帶驗算可見，霧沫夾帶在允許的范圍之內(nèi)6.9.精餾段操作性能負荷圖6.9.1霧沫夾帶上限線6.9.2液泛線液泛線方程為其中，代入上式化簡后可得：6.9.3液體負荷上限線取，那么6.9.4漏液線6.9.5液相負荷下限線取代入的計算式：整理可得：精餾段操作性能負荷圖6.10提餾段操作性能負荷圖6.10.1霧沫夾帶上限線6.10.2液泛線液泛線方程為其中，代入上式化簡后可得：6.10.3液體負荷上限線取，那么，6.10.4漏液線6.10.5液相負荷下限線取代入的計算式：，整理可得：提餾段操作性能負荷圖第七章塔附件設(shè)計7.1泵的計算及選型原料液的流量：取罐內(nèi)原料液平面為0-0面，進料管出口外側(cè)為1-1面綜上所述，選用的離心泵可以完成任務(wù)。附：7.2.換熱器7.2.1設(shè)計任務(wù)及確定設(shè)計方案用冷原料液冷凝塔頂蒸汽，達到預(yù)熱原料液和冷凝塔頂蒸汽的雙重效果。1、選擇換熱器的類型兩流體溫度變化情況：熱流體溫度為78.21℃的飽和蒸汽，冷流體進口溫度為20℃，出口溫度為60℃，選用列管式換熱器。2、流程安排因為加熱劑為飽和熱蒸汽，冷凝過程中有飽和液體出現(xiàn)，故飽和蒸汽走殼程，冷原料液走管程。7.2.1換熱器計算一、確定物性參數(shù)定性溫度：對于一般氣體和低粘度液體，其定性溫度可取流體進出口溫度的平均值。故殼程流體定性溫度為78.21℃，管程定性溫度。飽和蒸汽在在78.21℃下的有關(guān)物性參數(shù)原料液在40℃下的有關(guān)物性參數(shù)二、估算傳熱面積1冷流2平均傳熱溫差：3傳熱面積：由于原料液的粘度比較低，殼間為有機蒸汽冷凝，故其K值比較小，4蒸汽用量：三、工藝結(jié)構(gòu)尺寸1管徑和管內(nèi)流速：較高冷拔傳熱管（碳鋼），取2傳熱管數(shù)：按單程計算，所需管長：根據(jù)實際情況，取管長，則管程數(shù)為傳熱管總數(shù)：3由于用熱蒸汽加熱且在該溫度下排除冷凝飽和液，故其平均溫差不用校正。4傳熱管排列和分程方法：采用組合排列法，即每程內(nèi)均按正三角形排列，隔板兩側(cè)采用正方形排列。取管心隔板中心到離其最近一排管中心距各程相鄰管的管心距為。5殼體內(nèi)徑：取管板利用率，則按卷制殼體的進級檔，可取6折流板：采用弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的，則切去的圓缺高度為取折流板間距為7接管殼程流體進出口接管：取接管內(nèi)氣體流速為圓整后可取接管內(nèi)徑管程流體進出口接管：取接管內(nèi)液體流速圓整可取接管內(nèi)徑7.2.1換熱器核算1熱流量核算（1）殼體表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)用克恩法計算殼程流通截面積：殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為：普朗特數(shù)：（2）管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)管程流體流通截面積管程流體流速及其雷諾數(shù)分別為：普朗特數(shù)：（3）污垢熱阻和管壁熱阻管外側(cè)污垢熱阻：管內(nèi)側(cè)污垢熱阻：管壁熱阻：碳鋼在該條件下的熱導(dǎo)率為（4）傳熱系數(shù)（5）傳熱面積裕度實際換熱面積傳熱面積裕度合適，該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務(wù).附：填料塔的填料層高度的計算通常填料層的高度有傳質(zhì)單元法和等板高度法兩種方法。又因傳質(zhì)單元法通常用于吸收、脫吸、萃取等填料塔的設(shè)計計算，故此之計算填料層高度采用等板高度法。由幕赫提出的經(jīng)驗公式：按照常用散裝填料的特性參數(shù)表（一）本塔選擇拉西環(huán)作為填料類型，選擇填料尺寸為，則系數(shù)A、B、C可有，，。應(yīng)予指出，采用上述方法計算出填